模板支架计算书
支架、模板计算书
箱梁碗扣式支架计算书一、模板支架概述箱梁底板面板采用δ=12mm厚的光面竹胶板，其下用80mm×100mm的方木作为小肋，纵桥向布置，间距300mm；大肋采用100mm×120mm的方木，横桥向布置，设置在支架顶托上。
支架采用碗扣式脚手架，横距为：腹板下600mm，箱室底板处900mm，翼缘板下1200mm；纵距为：跨中900mm，墩身附近600mm，横杆步距1200mm，剪刀撑每三道设置一道，具体详见支架图。
二、计算假定a、翼缘板砼（Ⅰ区、Ⅱ区）及模板重量由板下支架承担；b、Ⅲ区顶板、底板及腹板砼及模板重量由底板模板承担，底板面积按实际底板面积加上腹板垂直投影面积；2、模板及方木q2=1.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2 kN/ m 2四、强度验算1、面板验算面板采用12mm厚的光面竹胶板，其下用80mm×100mm的方木作为小肋，间距300mm。
荷载计算：按上图计算荷载Ⅰ区：q1=8.1 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=17.3KN/m2Ⅱ区：q1=12.2 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=22.14 KN/m2Ⅲ区：q1=23.5 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=35.7 KN/m2Ⅳ区：q1=10.5 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=20.1 KN/m2Ⅴ区：q1=22.7 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=34.7 KN/m2取板宽B=900mm，按三跨连续梁计算Ⅰ区： q=17.3*0.9=15.6KN/mⅡ区： q=22.1*0.9=19.93KN/mⅢ区： q=35.7*0.9=32.13 KN/mⅣ区： q=20.1*0.9=18.09KN/mⅤ区： q=34.7*0.9=31.23 KN/mM=qL2/10（qmax=32.13KN/m）底板弯矩最大值MmAX = qL2/10=0.1*32.13*0.32=289N.m竹胶板抗弯刚度W=1/6*B*H2=21600mm3抗弯强度σ=MmAX/W=13.4MPa<50Mpa 满足要求。
雨水箱涵模板支架计算书2021.6.2
附件雨水箱涵支架模板设计计算书1、工程概况本项目位于昆明市五华区及翠湖片区，涉及雨水箱涵路段及箱涵结构尺寸如下：序号道路名称管道尺寸1茭菱路4m*2m;4m*1.5m2西园北路4m*2m3东风西路南段3m*2m4青云街2m*1.5m5翠湖北路 2.5m*1.7m6翠湖南路2m*1.4m7翠湖西路 2.5m*1.7m/1.8m*1.7m2、计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699-20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-20173、设计计算说明及技术参数3.1、设计计算说明本支架模板体系设计适用于五华区排水管网清污分流及综合管廊配套工程（第一标段）所有雨水箱涵，按照最不利工况组合进行结构设计。
根据本工程箱涵尺寸确定以茭菱路及西园北路4m*2m雨水箱涵作为结构设计的标准断面。
各类型雨水箱涵及结构尺寸如下：3.2参数信息3.2.1支架参数计算支架形式为满布扣件式钢管脚手架，搭设最大高度为2米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆纵距l a =0.9米（轴向），立杆横距l b =1米（横向），立杆步距h=1.2米，钢管上设U 形托支撑，下设垫木。
采用的钢管类型为Φ48.3×3.6（根据市场实际情况计算按壁厚2.8，余同）。
木楞（次梁）采用10cm ×5cm 的A-3型松木（针叶林），间距0.9m ；主梁采用双钢管,间距1m 。
模板采用1.5cm 覆面木胶合板，拉杆采用M14螺杆采用竖向0.5m ，纵向0.8m 布局。
具体布置如下：3.2.2工程属性3.2.3荷载设计注：脚手架位于基坑内，风荷载忽略不计。
满堂楼板模板支架计算(板厚120mm高度2.88m)
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:
模板支架搭设高度为3.0m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方40×90mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.5+2.0kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
7
= Asfy/bh0fcm = 2563.00×300.00/(4500.00×100.00×6.95)=0.245 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.241 此层楼板所能承受的最Байду номын сангаас弯矩为：
M1= sbh02fcm = 0.241×4500.000×100.0002×6.95×10-6=75.37kN.m 结论：由于 Mi = 75.3> Mmax=41.388 所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。
三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。
2.44kN
2.44kN
2.44kN
A
B
900
900
900
支撑钢管计算简图
隧道二衬拱顶模板支架计算书
轨行区模板脚手架施做二衬支撑体系结构计算书（1）支模设计模板采用P3015标准组合钢模板，钢架采用工16工字钢弯制而成，钢架纵向间距750mm ，支架采用Ø48×3mm 钢管搭设，横向步距900mm ，纵向步距为750mm ，竖向步距起拱线上部为600mm,下部为900mm ，支架下方采用15cm ×15cm 的方木作为纵向内楞，具体数据详见下图；找平钢板大样示意图说明：1、本图尺寸均以毫米计，已考虑外放尺寸；2、工钢之间连接采用M24螺栓；3、找平钢板每编号2块；4、横向剪刀撑每3米设1道，纵向剪刀撑、 水平剪刀撑每组拱架设3道。
标准断面二衬拱架、模板、脚手架支撑示意图O1O1工字钢拱架大样示意图脚手架俯视图（2）二衬的安全计算书①脚手架计算：模板与架的荷载（1.5m）工16工字钢的自重：弧长＝11.365m环向长度＝11.365*2=22.73m工16工字钢20.5Kg/m合计20.5*22.73=466.0Kg方木自重：长度=1.5*10=15m15cm×15cm方木：7KN/m3合计：0.15*0.15*15*7=2.3625KN=2362.5N钢模板的自重：弧长11.774m内模板数量＝11.774/0.3=40块单块重14.9Kg合计14.9*40=596Kg脚手架底部跨度8.65m；按长度1.5m计算模板与钢架的荷载＝((466+596)*10+2362.5)/(1.5*8.65)=1000.58N/m2 钢管脚手架自重荷载（1.5m）:选用Ø48、t＝3.0mm的钢管作脚手架，其单位重量3.3Kg/m横向、竖向脚手架长度＝126.5m*2=253.0m纵向脚手架长度＝1.5*76=98.8m剪刀撑脚手架长度=22.02+58.65=80.7m合计432.5m合计重量＝3.3*432.5=1427.25Kg钢管脚手架的荷载＝1427.25*10/(1.5*8.65)=1100 N/m2新浇混凝土自重荷载（1.5m内拱部折算）：混凝土自重：混凝土体积V=12.116*0.6*1.5=10.9 m3密度为2500Kg/ m3自重＝10.9*2500=27250Kg混凝土荷载＝27250*10/(1.5*8.65)=21001.9N/m2施工荷载取2500N/m2合计总荷载为25602.5 N/m2脚手架每区格的面积为0.9*0.75=0.675，为两根钢管受力，每根钢管立柱受力＝0.675*25602.5/2=8640.8N选用Ø48、t＝3.0mm的钢管作脚手架，有A=424mm2钢管的回转半径i=15.9mm按强度计算，钢管支柱的受压应力：σ＝N/A=8640.8/424=20.4N/ mm2<f=215 N/ mm2，即钢管脚手架强度满足要求。
(完整word版)模板支撑体系计算书
（二）、采用七夹板与扣件式钢管支撑相结合的支撑方案设计计算：模板及其支架计算的荷载标准值及荷载分项系数表以下对模板进行验算。
一）楼板模板计算：按普通胶合板（1830×915×18）验算，龙骨间距600，按三跨连续梁计算。
1、荷载设计值1）模板自重：300N/m2×0.915m×1.2=329.4N/m2）新浇砼重：24000N/m3×0.10m×0.915m×1.2=2635.2N/m3）钢筋自重：1100N/m3×0.915m×0.10m×1.2=120.78N/m合计：329.4+2635.2+120.78=3085.38N/m4）施工工人及设备重量：2500N/m2×0.915m×1.4=3201N/m2、弯矩设计值M=（-0.10）×3085.38×(0.6)2+(-0.117)×3201×(0.6)2=245.89N·M另考虑集中荷载F=2500N，由两块模板分别承担。
F1=1250NM1=0.08×3085.38×(0.6)2+0.213×1250×0.6=248.61 N·M3、承载力验算W=bh2/6=915×182/6=49410mm3δm=M max/w=2.48×105/49410=5.02N/mm<[ ]=15.21N/mm2满足要求4、挠度验算W=k·f·q·l4/100EI=0.677×3085.38×10-3×6004/(100×9×103×915×183/12)=0.68<[L/250]=2.4mm满足要求.二）模板的龙骨验算采用50×100松木龙骨·600，水平钢管间距1000（即龙骨的跨度），按三跨连续梁计算1、荷载1）模板：300N/m2×0.6m×1.2=216N/m2）砼24000N/m3×0.6m×0.10m×1.2=1728N/m3）1100N/m3×0.6m×0.10m×1.2=79.2N/m合计：216+1728+79.2=2023.2N/m4）施工荷载：2500N/m2×0.6m×1.4=2100N/m2、弯距M=(-0.10)×2023.2×1.02+(-0.117)×2100×1.02=-448.02N·M另考虑集中荷载F=2500NM1=0.08×2023.2×1.02+0.213×2500×1.02=694.36 N·M3、承载力验算W=bh2/6=50×1002/6=0.833×105δm=M/W=694360/0.833×1.05=8.33N/m2<14.95N/m24、挠度验算W= k·f·q·l4/100EI=0.677×2023.2×10-3×10004/(100×9×103×50×1003/12)0.37mm <[W]=L/250=4mm满足要求. 三）水平钢管采用￠48×3.5焊接钢管,间距1000mm,跨度1000，按五跨连续梁计算。
盘扣式模板支架计算书
盘扣式梁底模板支架(梁板共用立杆)计算书一、参数信息和规范依据依据规范:《施工脚手架通用规范》GB55023-2022《钢结构通用规范》GB55006-2021《木结构通用规范》GB55005-2021《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《施工脚手架通用规范》GB55023-2022《承插型盘扣式钢管支架构件》JG/T 503-2016《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:立杆钢管选择Q355,强度为300N/mm2水平杆钢管选择Q355,强度为300N/mm2,钢管强度折减系数取1.00,结构重要性系数取1.00；承载力设计值调整系数取1.00；考虑脚手架重复使用和折旧情况：立杆钢管强度设计值取300.0N/mm2，水平钢管强度设计值取300.0N/mm2。
模板支架搭设高度为11.7m，梁截面B×D=350mm×700mm，梁底立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，脚手架步距 h=1.50m，脚手架顶层水平杆步距 h'=0.00m，梁板共用立杆的横距为0.90m，纵距为0.90m，梁板共用立杆纵距为0.90m立杆钢管选择：φ48.00×3.20mm横杆钢管选择：φ48.00×3.20mm梁底增加2道承重立杆。
面板厚度15.00mm，剪切强度1.40N/mm2，抗弯强度17.00N/mm2，弹性模量9000.00N/mm2。
木方60×80mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
施工方案-模板支架计算书
施工方案-模板支架计算书模板支架是建筑施工中使用比较广泛的一种工具，它主要用于支撑模板和支撑混凝土，在建筑施工中起到了关键的作用。
在使用模板支架时，必须根据实际情况进行计算和设计，以确保其能够支撑施工所需的重量和力量，并且稳定可靠。
本文将介绍模板支架计算书的内容和方法。
一、模板支架的基本参数模板支架的基本参数包括支撑高度、支撑架数、支撑板宽度、支撑板材料、支撑板表面附加荷载等。
这些参数需要根据实际施工情况进行确认和选择，以确保支撑系统的稳定性和可靠性。
二、荷载计算在进行模板支架的荷载计算时，需要考虑到以下几个方面：1.支撑板荷载支撑板荷载是指模板支架上支撑板所承受的荷载，主要来源于模板和混凝土重量、施工人员和设备的重量以及其它附加荷载。
在计算时，需要考虑到支撑板的面积和材料，以及支撑板之间的间距。
2.支撑架荷载支撑架荷载是指支撑架自身所承受的荷载，包括支撑架的自重、附加荷载以及风荷载等。
在计算时，需要考虑到支撑架的高度、数量、材料以及排列方式等因素。
3.水平荷载在进行模板支架计算时，还需要考虑到水平荷载的影响。
水平荷载主要有两种，一种是地震荷载，另一种是风荷载。
地震荷载是指地震期间产生的水平力，风荷载则是指风力对建筑物造成的水平力。
三、稳定性计算在使用模板支架时，稳定性计算是非常关键的。
稳定性主要包括垂直稳定性和水平稳定性。
垂直稳定性是指支撑板垂直方向的稳定，在计算时需要考虑支撑板与地面的夹角、支撑板之间的距离等因素；水平稳定性是指支撑架在水平方向上的稳定，在计算时需要考虑支撑架的数量、位置、高度等因素。
四、模板支架设计方案在进行模板支架计算后，需要根据实际情况进行设计方案。
设计方案主要包括支撑板的数量和位置、支撑架的数量和位置、支撑板和支撑架的材料、支撑板和支撑架之间的连接方式等。
五、施工方案最后，需要根据设计方案制定详细的施工方案。
施工方案主要包括模板支架的具体施工步骤、施工顺序、施工技术要求、安全措施等，以确保施工过程中的安全和高效。
主体结构模板支架计算书
板支架施工方案3.1模板支架方案情况3.2模板支架补充方案情况段中板及侧墙模板支架体系采用扣件式钢管脚手架，φ48×3.5mm钢管，侧墙模板采用木模板（厚18mm），模板接缝严密防止漏浆。
模板主楞选用100*100mm方木，间距250mm，次楞选用100*100mm方木，间距1200mm；钢管架搭设尺寸及剪刀撑设置与原方案一致；支架顶部水平杆两层加密，墙板交界处加腋部位增设一排斜顶，斜顶一端顶到底板上。
侧墙模板加固时采用两道φ48*3.5钢管斜顶，两道斜支撑间距1800mm，纵向与支撑架纵距一致，斜支撑一端固定于底板。
见图3.2-1。
图3.2-1 中板及侧墙模板支架大样图一、安全文明施工措施4.1模板工程施工安全措施1、模板卸车后重迭码放高度不超过1.5m，相邻码放区之间要留出通道，便于模板配件的安装，底层模板离地面10cm；2、现场设专职人员、专业施工班组负责大模板的施工，要求熟悉模板平面图及模板设计方案，熟悉模板的施工安全规定；3、严禁攀爬模板上下，必须使用爬梯上下模板；4、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。
顶撑要垂直、底部平整坚实，并加垫木。
木楔要钉牢，并用横顺拉杆和剪撑拉结牢固。
5、安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。
禁止利用拉杆、支撑攀登上路。
6、在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。
7、在现场安装模板时，所用工具应装人工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。
4.2脚手架安全技术措施1、对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。
2、在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。
3、搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。
4、在浇筑混凝土过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑混凝土，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。
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模板支架
计
算
书
一、概况：
现浇钢筋砼检查井，板厚（max=200mm），最大满包截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m－15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：
二、荷载计算：
1.静荷载
楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3
楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2
楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3
浇注砼自重标准值：24 KN/ m3
2.动荷载
施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2
掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2
架承载力验算：
大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：
q
作用大横向水平杆永久荷载标准值：
qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m
作用大横向水平杆永久荷载标准值：
q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m
作用大横向水平杆可变荷载标准值：
qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m
作用大横向水平杆可变荷载设计值：
q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m
大横向水平杆受最大弯矩
M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m
抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求
挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI
＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104
＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求
3.扣件抗滑力计算
大横向水平杆传给立杆最大竖向力
R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
4.板下支架立杆计算：
支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即：
N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN
模板支架立杆的计算长度I0＝h＋2a＝1.5＋2×0.1＝1.7 m
取长度系数μ＝1.5
λ＝I0/I＝KμI0/i
取K＝1，λ＝1.5×170/1.58＝161.39＜〔λ〕＝210，滿足要求
取K＝1.155λ＝1.155×1.5×170/1.58＝186.4
Ψ＝0.207
验算支架立杆稳定性，即
N/ΨA＝11.34×103/0.207×489＝112．03N/ mm2＜205 N/ mm2＝f，滿足要求5.梁下立杆强度计算（计算1.6 m范围，其下为4根立杆）
荷载计算
静荷载：
梁下钢模板自重标准值：0.5KN/ m2
梁钢筋自重标准值：1.1 KN/ m2
新浇筑砼自重标准值：24 KN/ m2
动荷载：
施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2
掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2
qK1＝0.3×1.6×0.3＋1.1×1.6×0.3×2＋24×1.6×0.3×2
＝0.24＋1.056＋23.04＝24.34KN/m
q1＝1.2×qK1＝1.2×24.34＝29.21＝29.21KN/m
qK2＝1×1.6×0.3＋2×1.6×0.3＝1.44KN/m
q2＝1.2×qK2＝1.4×1.44＝2.02KN/m
每根立杆受力（29.21＋2.02）/4＝7.812KN/m
（2）模板支架立杆的计算长度
l0＝h＋2a＝1.5＋2×0.1＝1.7 m
取长度系数μ＝1.5
λ＝I0/ i＝KμI0/i
取K＝1，λ＝1×1.5×170/1.58＝161.39＜〔λ〕＝210，滿足要求
取K＝1.155λ＝1.155×1.5×170/1.58＝186.4
Ψ＝0.207
（3）验算支架立杆稳定性，即
N/ΨA＝7.81×103/0.207×489＝77.16N/ mm2＜205 N/ mm2＝f，滿足要求
6．模板的安装及拆除要求。
6．1．模板的安装质量要求：
6．1．1．组合钢模板安装完毕后，应按《砼结构工程施工及验收规范》GB50204—92，《组合钢模板技术规范》GBJ214—89的有关规定，进行全面检查，合格验收后方能进行下道工序施工。
6．1．2．组装的模板必须符合施工设计的要求。
6．1．3．组装的模板的配件、支撑件、连接件必须安装牢固无松动，且拼缝严密。
6．1．4．各种预埋件、预留孔洞位置准确、固定牢固。
6．1．5．模板安装的允许偏差按下表一执行。
6．1．6．预埋件和留孔洞允许偏差。
6．2．模板的拆除要求：
6．2．1．模板的拆除，除了侧模应以能保证砼表面及棱角不受损坏时方可拆除外，底模应按《砼结构工程施工及验收规范》GB5024—92的有关规定执行以及施工组织设计P42拆模时间规定执行，即如下表：
6．2．2．拆模顺序：按照模板设计的规定进行，遵循先支后拆，先拆非承重部位，后承重部位以及自上而下的原则进行。
6．2．3．本工程主体浇筑时段6月下旬至8月中旬，气温在25℃左右，当新浇砼达到初凝的时间8小时后，墙体砼强度达到12N/mm2，必须及进松动穿墙拉杆，并将模板与所浇筑的砼墙体脱离，防止砼与模板粘结。
6．2．4．拆模时不得用撬棍硬砸硬撬模板，同时保护好模板的边角和砼边角，拆下的模板及时清理，严禁抛掷，必须采取有人接应传递到指定地点堆放，刷好隔离剂待周转使用。
6．2．5．模板全部拆除后，将模板、配件、支撑支架等分类运出堆放指定地点。