干粉灭火系统计算研究
干粉灭火系统在海洋平台应用研究
１ 项 目介 绍
在 中 国海 洋石 油 公司渤 海某项 目中 ，由于实 际 的需要 ，将 某 自立式 钻井 平 台改造成 油 田的发 电支 持平 台，把钻 井平 台主 甲板 的钻井 模块 移 除 ，并设 置 了发 电机 房 （７ ｘ ３ １ｒ １ｍ），房 间 内放 置六 台 东风 ｅ
康 明斯主 机 （ 五用 一备 ），四周 为通风 良好 的 百叶墙 。根 据 《 海上移 动平 台入 级与 建造规 范 》规定 ，
关 键 词 ：干粉灭火系统；组成；控制方式；计算方法；区 域选择阀；紧急停止装置
０ 引 言
干粉灭火系统的灭火机理是化学抑制作用，通过惰化火焰 中的活性 自由基 ， 实现断链灭火，具有 良好的灭火速率。可用于扑救可燃气体、易燃液体、电气设备和可燃 固体等火灾。按其应用方式可分
为全淹 没灭 火系统 和局 部应 用灭火 系 统 。全淹 没 灭火 系统应 用 于扑救 封 闭空 间内的火 灾 ，局 部应用 灭 火 系统用 于 扑救不 需封 闭空 间条件 的 具体保 护对 象 的火灾 。
目前 延 时主要 有两 种 ， 电动 延 时和 机械 延 时 ，电动 延 时时 间可 调 （ ￣ ３ ｓ Ｏ ｌＯ ）。如 设置 “ Ｊ 紧急停 止
装置” ，一般考虑设置 电动延时，因为当有紧急停止的信号时，程序会 自动将启动信号取消。而机械
延 时 由于机械 原理 不可 逆转 ，因此 无法 控制停 止 ，故“ 紧急停 止装 置’ ’ 作用 。 设计 时应 该 考虑到 ， 没有 在
（ ）本项 目干 粉 灭火 系统 只保护 发 电机 房一个 区 域 ，但 系 统也 可 以设计 成组 合分 配式 系统 ，保 ２ 护 多个防 护区 ，每个 防护 区或保 护对 象应 设一 个选 择 阀。选择 阀的位置 宜靠近 干粉 储罐 。区域选择 阀
干粉灭火系统计算研究
干粉灭火系统计算研究干粉灭火系统是一种常见的灭火设备，主要适用于电气设备，化工、石油、制药等场所。
干粉灭火系统的原理是利用干粉在火场燃烧物表面形成遮盖层，阻断氧气供应，从而达到灭火的效果。
本文将从计算方面探讨干粉灭火系统。
一、灭火剂的选择干粉可分为ABC型和BC型两种，其中ABC型可适用于液体、气体、固体等多种火灾，BC型主要适用于油脂类火灾。
在选择灭火剂时，需要根据实际情况进行评估，包括火灾场所、燃烧物质量和类型、环境条件等因素。
二、容器选择和设计干粉灭火系统的容器包括储存罐和灭火器，储存罐通常采用钢材或玻璃钢材质，灭火器则有手提式和自动系统式。
容器的选择和设计需要考虑以下因素：1. 设计压力和温度储存罐和灭火器的设计压力和温度应符合相关标准，以确保设备不会出现变形或破裂等事故。
2. 安全阀选型安全阀的选择需要参考容器的额定压力和流量要求，以充分保障系统的安全性。
3. 容器内涂层选择容器内涂层的选择需符合所存放的干粉灭火剂特性，以避免涂层与灭火剂化学反应引发安全事故。
三、系统计算1. 计算灭火剂需求量灭火剂的需求量需要根据场所大小、雾化器数量、喷洒时间等多种因素进行计算。
一般来说，灭火剂的需求量可以使用以下公式进行计算：V0 = S × H × K × F其中，V0为理论灭火剂需求量，S为场所面积，H为场所高度，K为消防设备的系数，F为安全因数。
2. 计算雾化器数量灭火系统的雾化器数量需要根据需求量计算得出，并且需合理布局，以确保覆盖面积。
3. 计算管道和阀门尺寸根据所需的灭火剂需求量，还需要计算管道和阀门的尺寸。
这些设备的尺寸不仅要满足消防要求，还要考虑容器的直径和高度等因素。
四、结论干粉灭火系统的计算需要考虑多种因素，包括灭火剂的选择、容器设计和系统计算等。
通过计算和合理的设计，可以确保干粉灭火系统的正常运行，并有效保护生命和财产安全。
干粉灭火系统计算研究
干粉灭火系统计算研究概述干粉灭火系统是一种常见的灭火设备，其工作原理是利用非常细小的干粉在火灾现场将火焰和热源隔绝，阻断火灾蔓延，从而起到灭火的效果。
本文将从干粉灭火系统的计算相关方面进行研究，探讨如何科学合理地设计和使用干粉灭火系统。
干粉灭火系统的计算公式干粉灭火系统的计算公式是灭火系统设计和计算最基础的知识，下面我们介绍几种常见的计算公式：安装点密度计算公式干粉灭火系统的安装点密度是灭火系统设计最基础的参数之一，其计算公式为：安装点密度=已占面积/设计灭火面积*100%其中，已占面积是指已经安装了干粉喷头的面积，设计灭火面积是灭火系统需要覆盖的面积。
通常，干粉灭火系统的安装点密度在15%左右。
系统灭火时间系统灭火时间是指干粉灭火系统从起动到灭火完毕所需的时间，其计算公式为：系统灭火时间= 灭火质量/喷头流量其中，灭火质量是指灭火系统喷射的干粉质量，喷头流量是干粉灭火系统中每个喷头所能喷射干粉的质量。
系统设计压力系统设计压力是指干粉灭火系统中干粉喷头的工作压力，其计算公式为：设计压力=最大使用距离*(1/2)*密度*加速度其中，最大使用距离是指干粉喷头能够喷射干粉的最远距离，密度是干粉的密度，加速度是重力加速度。
干粉灭火系统的选择和使用干粉灭火系统的选择和使用需要根据不同的场所和需要进行合理选择和设计。
下面我们介绍几个需要注意的问题：场所选择干粉灭火系统适用于灭火面积较大、火势较大的场所，如仓库、车间等。
同时，由于干粉会对电子设备和对人有一定的损害作用，因此在设备房、机房等场所则需要采用其他灭火系统。
特殊应用场合在特殊应用场合，干粉灭火系统需要进行改进和调整。
例如在挖煤工作面爆炸灭火中，需要加入一定的化学剂和吸附剂，达到更好的灭火效果。
系统维护干粉灭火系统需要定期进行维护和保养，如更换干粉、定期进行漏检等。
同时，在测试灭火系统时需要尽量避免对设备造成损坏。
结语干粉灭火系统是一种常见的灭火设备，其合理设计和使用对于灭火起到了至关重要的作用。
三剂联用高喷消防车干粉系统理论计算及试验研究
三剂联用高喷消防车干粉系统理论计算及试验研究摘要：三剂联用高喷射消防车干粉系统填补了国内消防领域的装备空白。
本文将从消防车布置、干粉管路直径确定、干粉工作压力确定、干粉与氮气匹配计算以及案例试验几方面，探究三剂联用高喷射消防车干粉系统的理论计算与试验研究。
关键词：干粉；消防车；氮气；喷射炮头引言：不同于传统消防车，三剂联用消防车是新型消防灭火装备，包含了气态、液态、固态三种灭火剂形态，并从流体力学层面设计了消防车的喷射系统。
基于此，三剂联用高喷射消防车干粉系统的理论计算及实验研究具有重要意义。
一、消防车布置三剂联用高喷射灭火系统放弃传统泡沫覆盖的灭火方式，借助冷气溶胶实现瞬间灭火，目前主要使用抗复燃灭火剂、冷气溶胶，以水为载体混合氮气喷射到燃烧表面，进而实现灭火效能。
该种消防技术在一定程度上改变了国内消防装备的原有结构。
装备关系着战术打法，装备结构的变化也意味着消防战术的变更。
三剂联用灭火消防技术的广泛普及会逐步取代传统的泡沫灭火技术，该种领先全球的灭火技术由我国独立进行研发，具有广阔、光明的应用前景，能够提升灭火效率、经济效益、社会效益。
三剂联用消防车主要涵盖了三剂联用炮头、臂架上装、器材箱、粉管、水泵以及车辆底盘等部分。
消防车的三剂联用炮头可使用干粉泡沫水进行单独喷射或同时喷射三种灭火剂。
干粉喷射系统是独立灭火系统，在救援灭火作业时，高喷射消防车内的干粉喷灭火剂混合高压氮气形成气固两相流体，借助消防车内的管路运送至干粉炮头，与泡沫、高压水在泡头出口进行混合喷射，可高空灭火或远距离灭火，具有极佳的灭火效果[1]。
干粉灭火系统主要由干粉炮头、减压阀、分气管、干粉罐、氮气瓶与瓶口阀等部分构成。
氮气瓶能为消防车提供高压氮气，压力高达15MPa。
消防车氮气瓶内的高压氮气借助集气管集中到一起，并受到减压阀的减压作用，降低干粉喷射压力，使其达到1.4MPa；工作氮气经过减压阀减压后进入分气管，氮气在经过分流后，可以开展管路扫吹作业，也可与消防车干粉罐中的干粉进行混合形成气固两相流体，在消防车喷射作业时，经过喷射炮头向外进行喷射。
干粉灭火系统设计规范
安全性能好
干粉灭火系统应具备高可靠性， 确保在各种工况下都能有效灭火
干粉灭火剂应具备低毒性、非易 燃性等特点，保证使用安全
添加标题
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系统设计应充分考虑安全性，避 免对人员和环境造成危害
系统应设置安全阀、压力表等安 全附件，确保设备运行安全可靠
系统简单可靠
干粉灭火系统设 计应简单易懂， 方便操作和维护。
干粉灭火剂：由 非活性气体、活 性气体和燃烧抑 制剂组成，通过 抑制燃烧链式反 应来达到灭火目 的。
干粉灭火器：通 过干粉灭火剂的 快速释放，将火 源熄灭。
干粉灭火系统： 由干粉灭火器、 喷头、管道等组 成，通过联动控 制实现快速灭火。
干粉灭火系统的 优点：灭火效率 高、适用范围广、 环保无害等。
干粉灭火系统的应用范围
干粉灭火系统 应设置泄压装 置，防止爆炸。
干粉灭火系统 应设置防尘装 置，防止粉尘
污染。
干粉灭火系统 应设置排污装 置，防止堵塞。
PART 6
干粉灭火系统的安装与调试
安装前的准备
检查干粉灭火剂的有效期和 质量
确定灭火系统的类型和规格
检查系统组件的完好性和规 格是否符合要求
确定安装位置和布局，并按 照设计图纸进行核实
注意事项：确保调试过程中人员安全，遵循操作规程，避免误操作导致意 外事故。
调试与验收的意义：及时发现和解决干粉灭火系统存在的问题，确保系统 在紧急情况下能够正常启动并发挥灭火作用。
维护保养
定期检查干粉灭火系统组件，确保其完好无损 定期检查干粉灭火剂的有效期，及时更换过期灭火剂 定期对干粉灭火系统进行启动试验，确保其正常工作 保持干粉灭火系统的清洁，避免灰尘和杂质的积累
推车式干粉灭火器设计计算书
推车式干粉灭火器设计计算书编写：日期：审核：日期：批准：日期：目录1、目的及适用范围2、产品设计依据3、灭火器设计压力和工作压力的计算4、灭火器水压试验压力计算5、灭火器筒体材料的选择6、灭火器筒体壁厚的计算7、筒体爆破压力的计算8、筒体容积的计算9、器头螺纹连接强度的校核计算10、开启力计算1、目的及适用范围MFTZ/ABC 型推车式干粉灭火器由筒体、器头、喷射系统、推车行走系统、开启机构等组成，利用氮气为驱动气体，将筒体内的ABC 干粉灭火剂以粉雾状喷出扑灭火焰，是一种高效能的灭火器，它主要适用于扑救易燃液体、可燃气体和电器设备的初起火灾，还能扑灭棉、麻织品、木竹等固体物质的初起火灾。
为确保灭火器性能符合产品质量标准，特对灭火器的设计压力、筒体强度、容积等主要技术参数进行计算。
本设计计算书适用于MFTZ/ABC35型推车式干粉灭火器。
2、产品设依据GB8109-2005 《推车式灭火器》GB4066.2-2004《干粉灭火剂 第2部分：ABC 干粉灭火剂》 GB5100-1994《钢质焊接气瓶》 《机械工程手册》⑸ 机械工业出版社 《物理化学》上海化工学院胡美等编3、灭火器设计压力和工作压力的计算根据GB8109-2005的规定，MFTZ/ABC35型推车式干粉灭火器使用温度范围为-20℃~+55℃，为确保在-20℃时的喷射性能，根据试验证明，当灭火器氮气压力为1.04Mpa （表压）时，低温喷射性能符合GB8109-2005的要求。
为保证-20℃时灭火器内部压力为1.04MPa （表压），+20℃时应充装氮气压力和+55℃时灭火器内部平衡压力由《物理化学》中查理定律可计算为：m sm s s s T PT P T T == 式中：P —-20℃时灭火器内部平衡压力MpaP s —+20℃时灭火器内部平衡压力MpaP ms — +55℃时灭火器内部平衡压力MpaT — -20℃对应的绝对使用温度-20+273=253K T s — +20℃对应的绝对使用温度 +20+273=293K T ms —+55℃对应的绝对使用温度+55+273=328K则：MPa T T P P s s 2.125329304.1≈⨯==⋅MPa T T P P s s m s ms 34.12933282.1≈⨯=⋅=由计算结果和工作压力（P s ），设计压力（即最大工作压力P ms ）的定义，可确定推车干粉灭火器的工作压力（按额定充装和加压的灭火器在20℃中放置18h 后内部平衡压力）为 1.2Mpa ，设计压力即最大工作压力（按额定充装和加压的灭火器在55℃环境中放置18h 后内部平衡压力）经试验证明为1.4MPa 。
三剂联用高喷消防车干粉系统理论计算及试验分析
技术与市场创新与实践２０１９年第２６卷第１期三剂联用高喷消防车干粉系统理论计算及试验分析关保清（上海金盾特种车辆装备有限公司，上海２０１３０４）摘 要：针对三剂联用举高喷射消防车的干粉系统设计，经过理论计算，得出了该项目干粉系统向上喷射３２ｍ高度并达到９ｋｇ／ｓ的喷射速率所需的技术参数，通过实际喷射试验验证了理论计算数据的可行性，为三剂联用举高喷射消防车的干粉系统设计计算提供了一定的理论计算依据。
关键词：干粉系统；技术参数；喷射试验；三剂联用ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００６－８５５４．２０１９．０１．０１０ 引言三剂联用消防车的研发填补了我国消防装备的一项空白，是一项新型灭火消防装备，区别于以往的传统消防车。
所谓的三剂联用是两个概念，一个是从这种消防车所选用的灭火剂的物质形态，包含了固态、液态、气态三种物质形态的有机合成，因此叫做三剂联用；另外一个是从流体力学的角度讲，是气、液、固三相流的合成。
这种技术放弃了以往用普通泡沫慢慢向油面覆盖的方式，而是通过冷气溶胶达到瞬间灭火的作用。
现在使用的是冷气溶胶和抗复燃灭火剂加上氮气，以水作为载体，将三种合成的灭火剂同时打到燃烧表面。
这种消防车利用三剂联用灭火技术具有广谱灭火效能。
从火灾分类来讲，过去对Ｂ、Ｃ类火灾的扑救来说，无法用泡沫扑救气体火灾，而且灭Ｂ类火灾要延续很长时间，这样就可能导致温度升高，损失增大，消防战斗员的生命安全收到威胁。
应用三剂联用灭火技术能够短时间的把火灭掉，即控制了燃烧又减少了损失，这项技术拥有广阔的发展前景。
三剂联用消防技术的应用将可能改变目前我国消防装备的结构。
装备决定战术打法，改变了装备结构，就将改变战术打法。
如此发展三剂联用灭火技术的应用将可能取代泡沫灭火技术，这是具有世界领先地位的技术，是我国独立研发，由公安部火灾重点实验室立项的课题，是一项前沿技术，一定会有广泛的应用前景，不仅会提高灭火效率，增加经济效益，而且带来巨大的社会效益。
干粉灭火系统计算书
干粉灭火系统计算说明书工程名称：xxxxx单位名称：xxxxx有限公司干粉灭火系统计算说明一、 设计依据：1.GA50347-2004《干粉灭火系统设计规范》;2.江西清华实业有限公司产品设计手册； 5.建设单位提供的设计依据。
二、设计说明：1、设计内容：对金桥现代产业服务园（II 期）中1#变电所、2#变电所、3#变电所、4#变电所共四个防区进行干粉灭火系统工程设计。
2.设计保护对象共4个防护区，用75套柜式干粉灭火装置进行全淹没系统保护.3.本设计系统充装压力为2.5MPa(表压)；4.灭火系统的设计温度为20℃。
5.防护区的围护结构及门窗的耐火极限不应低于0.50h,吊顶的耐火极限不应低于0.25h.6.围护机构及门窗的允许压强不宜小于1200Pa.7.系统灭火剂容积的充装量30kg.8、根据建设单位提供的数据和《干粉灭火系统设计规范》的规定，各防护区的设计参数见下表：防护区灭火设计用量应按下式计算：)(1oi oi A K V K m ⨯+⨯=∑ z g v V V V V +-= t Q V z z ⨯=式中m --干粉设计用量（kg ）K1--灭火剂设计浓度（kg/m3）,根据要求K1=0.65 V--防护区净容积（m3）Koi--开口补偿系数（kg/m3），Koi=0, Aoi ＜1%Av Aoi--不能自动关闭的防护区开口面积（m2）,Aoi=0 Vg--防护区内不燃烧体和难燃烧体的总体积（m3），Vg=0 Vz--不能切断的通风系统的附加体积（m3）, Q-- 通风流量（m3/s ），Q=0 t-干粉喷射时间（s ）Av--防护区的内侧面积、底面积、顶面积的总内面积（m2）保护区参数：例如：1#变电所：体积927.8m ³，设计浓度0.65kg/m307.6030927.865.0)(1=+⨯=⨯+⨯=∑m m A K V K m oi oi三、产品型号选型依据《干粉灭火系统设计规范》要求，1#变电所需要603.07kg 超细干粉用于灭火，本系统选用ZFGY30AC 灭火装置，每套装置充装30kg 超细干粉，1#变电所需要21套 ZFGY30AC 灭火装置。
DB37T1317-2009《超细干粉灭火系统设计、施工及验收规范》
DB37/T1317-2009《超细干粉灭火系统设计、施工及验收规范》超细干粉灭火剂为一种性能良好，应用广泛的新型灭火剂。
超细干粉灭火剂目前有以磷酸铵盐为灭火组分的ABC超细干粉灭火剂或以聚合材料为灭火组分的复合型ABC超细干粉灭火剂。
该类灭火剂由于90%的粒径≤20μm，比表面积大，在火场反应速度快，因而灭火效率高。
普通磷酸铵盐超细干粉灭火剂灭火效能≤0.15kg/m3，复合型超细干粉灭火剂灭火效能≤0.06kg/m3。
灭火剂既可全淹没应用灭火，又可局部应用灭火，广泛应用于各种场所扑救A、B、C、E、F类火灾。
特种超细干粉灭火剂可用于扑救D类火灾。
超细干粉灭火系统，采用了近几年成熟的扑救火灾的控制释放技术，采用电控启动、定温启动、电控手动启动等多种启动方式，用于相对封闭的空间全淹没应用灭火，或开放场所局部保护应用灭火，具有安装、维修方便，应用灵活，灭火效能高等一系列优点。
鉴于超细干粉灭火剂及灭火系统近年来应用广泛，为规范产品的生产，公安部颁布了GA578—2005《超细干粉灭火剂》、GA602—2006《干粉灭火装置》产品行业标准。
由于目前我国尚未颁布超细干粉灭火系统设计应用的行业标准及国家标准，为规范超细干粉灭火系统的设计及施工过程，提供必要的设计、施工、验收依据，山东省颁布了DB37/T1317《超细干粉灭火系统设计、施工及验收规范》地方标准（以下简称《规范》）。
该《规范》依据GB50116《火灾自动报警系统设计规范》、GB50166《火灾自动报警系统施工及验收规范》、GB50347《干粉灭火系统设计规范》、GA578《超细干粉灭火剂》、GA602《干粉灭火装置》等相关国家标准和行业标准，并参考了英国、德国、日本等国家的相关技术规范编写而成。
在总结已有科研成果和超细干粉灭火系统多年来应用工程实践的基础上，对《规范》所涉及的主要技术参数进行实体灭火实验，确定了超细干粉灭火系统的适用场所、保护对象、基本设计方法和系统的安装与验收要求。
干粉灭火系统设计管网计算
干粉灭火系统设计管网计算4.0.1管网起点(干粉储存容器输出容器阀出口)压力不应大于2.5MPa；管网最不利点喷头工作压力不应小于0.1MPa。
4.0.2管网中干管的干粉输送速率应按下列公式计算：Q0＝m/t(4.0.2)4.0.3管网中支管的干粉输送速率应按下列公式计算：Q b＝n×Q i(4.0.3)式中Q b——支管的干粉输送速率(kg/s)；n—安装在计算管段下游的喷头数量。
4.0.4管道内径宜按下列公式计算：式中d——管道内径(mm)；宜按附录A表A-1取值；Q——管道中的干粉输送速率(kg/s)。
4.0.5管段的计算长度应按下列公式计算：L＝L y＋∑L J(4.0.5-1)L y＝f(d)(4.0.5-2)式中L——管段计算长度(m)；L y——管段几何长度(m)；L J——管道附件的当量长度(m)；可按附录A表A-2取值。
4.0.6管网宜设计成均衡系统，均衡系统的结构对称度应满足下列公式要求：式中S——均衡系统的结构对称度；L max——对称管段计算长度最大值(m)；L min——对称管段计算长度最小值(m)。
4.0.7管网中各管段单位长度上的压力损失可按下列公式估算：式中△P／L——管段单位长度上的压力损失(MPa/m)；P e--管段末端压力(MPa)；λq——驱动气体摩擦阻力系数；g——重力加速度(m/s2)；取9.81；△——管道内壁绝对粗糙度(mm)。
4.0.8高程校正前管段首端压力可按下列公式估算：式中p b＇——高程校正前管段首端压力(MPa)。
4.0.9用管段中的平均压力代替公式4.0.7-1中的管段末端压力，再次求取新的高程校正前的管段首端压力，两次计算结果应满足下列公式要求，否则应继续用新的管段平均压力代替公式4.0.7-1中的管段末端压力，再次演算，直至满足下列公式要求。
式中p p——管段中的平均压力(MPa)；δ——相对误差；i——计算次序。
4.0.10高程校正后管段首端压力可按下列公式计算：式中p b——高程校正后管段首端压力(MPa)；ρH——干粉—驱动气体二相流密度(kg/m3)；γ——流体流向与水平面所成的角(°)；ρQ——管道内驱动气体的密度(kg/m3)。
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干粉灭火系统计算研究
为了给干粉灭火系统设计及其设计规范的编写提供依据，本文研究了干粉灭火系统，干粉输送管理的有关参数计算，结果如下：
1管道直径的确定
干粉灭火系统管道内径由其中通过的气-固两相流体的体积和适宜的流动速度决定，前者可依据管道中需要输送的干粉量、驱动气体的种类、驱动气体系数、环境温度和管道中的压力计算出来；而后者则需要通过试验确定。
为使干粉灭火系统管道内干粉与驱动气体不分离，干粉-驱动气体二相流必须维持一定流速，这就要求管道内的干粉输送速率不得小于最小允许值Qmin。
基于这一原则，为了建立管道内径与干粉输送速率的具体关系式，引用英国标准推荐试验数据[1]，英国标准指出：为了保证干粉在管道中不发生沉积，要求内径为
27mm管道中，干粉的最小输送速率Qmin为1.5/s。
由此得管道内径d内与管道内干粉的输送速率Q之间的关系式：
d内=KD·(Q)1/2=22(Q)1/2（1）
式中：KD-管径系数。
为了对比，将美国和日本的数据列于表1[2-4]
表1中的数据表明：无论是美国的数据，还是日本的数据都与英国的数据非常接近，这就进一步肯定了式（1）的可靠性。
在这里应该指出的是，利用式（1）计算得到的是最大管径值，根据需要，实际管径值应取比计算值较小的恰当数值。
根据管道内经济流速的要求，最终确定的管径值不宜小于计算值的二分之一。
2系统工作压力的确定
干粉灭火系统管道工作压力是保证干粉灭火系统能正常工作的必要条件，通常包括管道中损失的压力、喷头的工作压力、因位置高度不同而引起的表1美国和日本的Qmin与d内的关系平均管径系数KD值压力差等。
一般情况下，后两项比较容易确定，无需更多讨论，在这里我们主要分析一下管道中的压力损失。
干粉灭火系统管道中流动的是气-固两相流体，就输送对象而言，与粉状物料的气体输送相同，所以管道中的压力损失情况也必然与之相似。
粉体高浓度气体输送的试验研究结果[5]表明，管道中的压力损失计算式为：
△p＝△pq+△pz（2）
式中：△p-管道中的压力损失，pa；
△pq-气体流动引起的压力损失，pa，即：
△pq=λq·l·ρq·υq2/(2d)（3）
△pz-气体携带的粉状物料引起的压力损失，pa，即：
△pz=λq·l·ρq·υq2/(2μ·d)（4）
所以有：
△p=(λq+λz/μ)l·ρq·υq2/(2d)（5）
或：△p/l=(λq+λz/μ)·ρq·υq2/(2d)（6）
式中：△p/l-管道每单位长度上的压力损失，pa/m；
λq-驱动气体的沿程阻力损失系数：
λz-干粉的附加沿程阻力损失系数；
μ-驱动气体系数；
ρq-驱动气体的密度，kg/m3；
υq-驱动气体在管道中的流动速度，m/s；
d-管道内径，m；
l-管道长度，m。
由于驱动气体在管道中的流动速度很大，所以沿程阻力损失系数λq按水力粗糙管的情况计算，即：λq=[(1.14-2lg(0.39/d)]-2（7）
式中0.39是镀锌钢管的绝对糙度[6]，mm。
对不同的管道直径，用式（7）计算出的结果如表2所示。