转炉烟气净化系统的综和治理待续
安钢转炉烟气净化系统提升
冶金与材料第40卷（下转第192页）安钢转炉烟气净化系统提升谷洁，李军强（安阳钢铁股份有限公司第二炼轧厂，河南安阳455004）摘要：随着社会经济的飞速发展，冶金企业的扩张导致污染物总量攀升，大气污染尤其严重，国家环境保护“十二五”规划提出，对钢铁等重点行业的工业烟粉尘实施重点防控。
尤其是随着雾霾气候的出现，粉尘污染成为环保重点治理的任务之一，国家已加强对建设项目的评审，严格专项规划的环境评价，源头把关过程严控，要求钢铁企业降低排放浓度、重罚甚至关停不达标排放企业，以减少工业企业对大气污染造成的影响。
关键词：干法除尘；大气污染；提升；节能减排冶金与材料Metallurgy and materials第40卷第4期2020年8月Vol.40 No.4August 2020作者简介：谷洁（1991-），女，河南安阳人，主要研究方向：冶金环保。
冶金行业转炉一次除尘及煤气净化回收系统采用传统的“二文三脱”除尘及煤气净化回收方法，炉侧配置袋式除尘系统解决炼钢工序转炉兑铁和加废钢过程烟气。
实际使用过程中氧枪口漏烟和加料系统的落灰往往造成平台积灰和二次扬尘等问题。
转炉吹养期间烟气或从厂房顶部竖向风道溢出，造成厂房冒烟问题。
安阳钢铁股份有限公司（以下简称安钢）150 t 转炉2006年投产运行按原设计配置一套二文三脱除尘其颗粒物排放量设计值低于100 mg/Nm 3和一套布袋除尘系统其颗粒物排放设计值低于50 mg/Nm 3的标准。
自2015年新国标要求转炉一次烟气颗粒物排放值低于50 mg/Nm 3、转炉二次烟气颗粒物排放低于20 mg/Nm 3。
传统的二文三脱除尘和布袋除尘已无法满足新时代下冶金行业的要求。
2净化系统提升2.1传统“二文三脱”系统的升级冶金行业通过不断地实践和应用，半干法除尘和干法电除尘成为转炉一次除尘的主流技术，安钢通过不断考察和精准交流，切实对比了半干法除尘和干法电除尘工艺的优劣。
半干法除尘具有对于原湿法系统改造投资少；在厂房外部的设备改动量小；建设周期短，设计制造40天左右；与原系统较为相似的特点。
影响转炉烟气净化的因素与治理对策
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甘昊 （合肥水泥研究设计院有限公司 安徽合肥 !8229'）
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+, 转炉烟气净化工作属于企业生产过程中的项目之一，对我
国环境保护的发展具有不可忽视的意义，影响转炉烟气得到充 分净化的基础建立在相关治理方法的应用上，而保证治理 方法 的正常运行的重要途径之一，就是对其中存在的问题进行分析。 尽管转炉烟气净化过程中一些方法实行多年，实际运用中仍存 在仍存在管控技术不完善、设备不完善等问题。本文将通过以上 两个方面详细地将影响转炉烟气净化的因素展开阐述，最后提 出相应的治理对策。
转炉焖渣烟气治理措施有哪些
转炉焖渣烟气治理措施有哪些转炉焖渣烟气治理是钢铁行业生产过程中重要的环保工作，对于减少大气污染、改善环境质量具有重要意义。
为了有效地控制转炉焖渣烟气排放，需要采取一系列的治理措施。
本文将介绍一些常见的转炉焖渣烟气治理措施，以期能够为相关企业提供参考。
首先，对转炉焖渣烟气进行高效的除尘处理是至关重要的。
传统的除尘设备包括电除尘器、布袋除尘器等，它们可以有效地去除烟气中的颗粒物，提高烟气的净化效率。
此外，还可以采用静电除尘器、湿法电除尘器等新型除尘设备，提高除尘效果，降低烟气排放浓度，减少对环境的影响。
其次，对转炉焖渣烟气中的有害气体进行脱硫处理也是必不可少的。
常见的脱硫设备包括石灰石湿法脱硫设备、石膏湿法脱硫设备等，它们可以有效地去除烟气中的二氧化硫等有害气体，降低烟气排放浓度，减少对大气环境的污染。
此外，还可以采用催化氧化脱硫技术、吸附脱硫技术等新型脱硫技术，提高脱硫效率，降低运行成本，减少对环境的影响。
另外，对转炉焖渣烟气中的有机物进行处理也是非常重要的。
有机物是烟气中的主要污染物之一，直接排放会对环境造成严重影响。
因此，需要采取适当的措施对有机物进行处理。
常见的有机物处理设备包括活性炭吸附器、催化燃烧设备等，它们可以有效地去除烟气中的有机物，降低烟气排放浓度，减少对环境的影响。
此外，对转炉焖渣烟气进行余热回收也是一种有效的治理措施。
转炉焖渣烟气中含有大量的高温热能，可以通过余热回收设备进行回收利用，提高能源利用效率，减少能源消耗，降低生产成本，降低对环境的影响。
最后，对转炉焖渣烟气进行在线监测和数据分析也是非常重要的。
通过对烟气排放进行在线监测，可以及时发现问题，采取相应的措施进行调整，确保治理效果达到预期目标。
同时，通过对监测数据进行分析，可以发现烟气排放的规律和特点，为进一步的治理工作提供科学依据。
总之，转炉焖渣烟气治理是一项非常重要的环保工作，需要采取一系列的治理措施。
除尘处理、脱硫处理、有机物处理、余热回收和在线监测等措施都是非常有效的治理手段，可以有效地降低烟气排放浓度，减少对环境的影响。
用系统的观点对二炼钢转炉煤气洗涤水综合治理的分析与思考
用系统的观点对二炼钢转炉煤气洗涤水综合治理的分析与思考一、二炼钢转炉煤气洗涤水现状经过6年的建设，二炼钢片区共有3座公称容积100t氧气顶底复吹转炉，与之配套的转炉煤气洗涤水处理系统拥有711m3冷水池1座、DFSS150-605A型供水流量500m3/h的供水泵4台、800×900mm2圆底矩形铁皮流槽1条、最大处理水量2×1330m3/h的粗颗粒机2台、NXC－120型处理能力120m3/h的斜板沉淀池16座、480m3热水池1座、DFSS150-360A型供水流量490m3/h提升泵4台、NZF（Z）－1100型处理水量1100 m3/h的冷却塔1座和10BNZF-800型处理水量800 m3/h的冷却塔1座、碳酸钠加药装置1套、PAM 制备输送加药装置1套和连接的工艺管道。
3座转炉同时生产设计总供水量约1520 m3/h ，实际总供水量约1390-1420m3/h，总水压约1.0MPa，最大保有水量约4700m3。
转炉煤气洗涤水的主要作用是将转炉冶炼过程中发生的高温烟尘进行灭火、降温和除尘，使处理后的烟气放散不污染环境，回收可作二次能源加以利用。
其工艺流程图如下：二、二炼钢转炉煤气洗涤水目前存在的问题1、净环设备冷却水窜入转炉煤气洗涤水：原设计转炉除尘系统的主要用水是转炉煤气洗涤水，功用是对转炉冶炼过程中发生的高温烟尘进行灭火、降温和除尘等处理。
因设计单位考虑到转炉吹炼间隔期对泥渣捕集器、弯头脱水器和湿旋脱水器等内部进行冲洗和一文水冷夹套冷却，考虑到当时条件下的转炉煤气洗涤水是高硬度、高悬浮物水质，易堵塞喷嘴，造成冲洗、冷却功能缺失，设计时改用净环设备冷却水替代转炉煤气洗涤水，使一部分净环设备冷却水窜入转炉煤气洗涤水。
3#转炉设备设计时虽对除尘系统进行升级改进，但仍沿用过时的设计思路，并增加湿旋脱水器连续顶喷装置，耗量40m3/h，再次造成净环设备冷却水窜入转炉煤气洗涤水的水量加大。
用系统的观点对转炉一次烟气除尘系统冒黄烟的分析和解决实践
用系统的观点对转炉一次烟气除尘系统冒黄烟的分析和解决实践摘要：转炉冶炼过程中一次烟气除尘系统时常有冒黄烟的现象，本文对其成因进行详细分析，并根据多年对该系统的认识提出一些解决办法。
关键词：一次烟气除尘系统黄烟一、概述经过近30年的建设和发展，某厂现在拥有三座35t氧气顶吹转炉和三座100t氧气顶、底复吹转炉，与之配套的一次烟气除尘系统共有六套。
在生产过程中时常发生转炉平台、高层屋架区和烟气放散塔等处冒黄烟，对厂房和周边环境造成污染，给员工和周边居民的身体健康带来危害，已引起政府环保部门、公司管理层和员工的普遍关注。
本人通过十多年对转炉一次烟气除尘系统的认识、了解，发现一些造成该系统冒黄烟的成因，并采取过一些措施，取得了一些成果。
本文对其进行总结，供读者参考。
二、转炉一次烟气除尘系统流程简介和工作原理叙述1、35t氧气顶吹转炉一次烟气除尘系统主要由活动烟罩、汽化烟气冷却烟道（又称余热锅炉）、一级文氏管、泥渣捕集器（又称重力脱水器）、二级文氏管、弯头脱水器、水雾分离器、一次烟气除尘风机、三通阀、旁通阀、水封逆止阀、V型水封、放散塔、煤气柜和将以上设备连接在一起的工艺管道组成。
其系统工艺流程图如下：其工作原理是：转炉冶炼过程中产生的高达1450℃，含尘150g/Nm3左右的烟气经过汽化冷却烟道热交换，使烟气温度到达烟道尾段时冷却降至900℃左右；从烟道尾部出来的含尘烟气在一级文氏管处进行二次冷却和灭火，同时进行烟气粗净化，使粗颗粒的烟尘与一文喉口处的水雾充分混合凝结成雾滴，在重力和惯性力的双重作用下撞沉在泥渣捕集器底部，由煤洗水带出系统；之后沿着管道含有细颗粒的烟气到达二级文氏管处进行第三次冷却，同时进行烟气精净化，使细颗粒的烟尘与二文喉口处的水雾再次充分混合凝结成雾滴，在重力和惯性力的双重作用下撞击、沉降在弯头脱水器和水雾分离器的挡板和隔板上，随分离的冷却水带出系统；经过净化好的烟气，温度、含尘达标（100mg/Nm3以下），在风机提供的动力作用下经过风机，在CO≥35%、02≤2%的条件下（其他条件也满足），三通阀转到回收位置，水封逆止阀开启，V型水封在低水位溢流导通，煤气（满足回收条件的烟气）就通过管路到达煤气柜储存。
唐钢150t转炉除尘净化系统改进
１ 系 统存 在 的 问题
１ １ 无 降罩 、 ． 一文与重 力脱 水 器效 果差
由于早期 吹炼过程 中曾 出现过 烟罩 与炉 口黏连 在 一起 的现象 ， 导致 转 炉 降 罩 功 能在 很 长 一 段 时间
二 文 除尘 ， 量从炉 口外溢 ， 成二 次除 尘 系统 负 担 大 造
染 。为 了减少 冒烟 ， 得不 缩减 煤气 回收 时 间 ， 不 每炉
脱水 器 ， 降 温 脱 水 后 ， 入 二 文 ， ９ 。 头 脱 水 经 进 由 Ｏ弯
器、 湿旋 脱 水 器脱 水 ， 管 道 进入 风 机 。 回收时 ， 经 三
通 阀切 向回收 ， 气经 水封 逆止 阀 、 煤 Ｖ型水 封 阀进 人
煤 气 柜 。放 散 时 ， 三通 阀切 向放 散 ， 由放散 烟 囱直 接 排人 大气 。见 图 １ 。 随着 生 产 节 奏 加 快 ， 炉 扩 容 ， 加 上设 备 老 转 再
ｓｅ ｌｒ ｌ ｎ ｌｎ ，ｔ ａ ｒ ｏ ｄ ｗｎ ｃ ｖ ｒ ｏ ｃ ｐ ｕ ｅ ｒ ｔ ｆｄ ｓ ｒｉｌ ｎ ｕ ｔｃｅ ｎｉｇ ｆ ｎ ｃ ｎ ｎ ｔ ｔ ｅ ｏｌ ｇ ｐ ａ ｔ ｈ ｔｗｅ ｅ ｎ ｏ ｏ ｅ ，ｌｗ ａ ｔ ｒ ａｅ ｏ ｕ ｔａ ｔｃｅ ａ ｄ ｄ ｓ ｌ ａ ｎ ａ ａ ｏ ｉ ｍｅ ｔｔｅ ｒ ｑ ｉｅ ｎｔ． Ａｆｅ ｒ ｎ ｏｍ ａｉ ｎ，ｓ ｓｅ ｄｏ ｏ ｅ ｓｓ ｃ ｓ ｆ ｌ ｅ ｔｒ ｄ，ｓ ｍ ｉｄｒ ｖ ｐ ｅ ｈ ｅ ｕ ｒ ｍｅ ｓ ｔｒｔａ ｆｒ ｔｏ ｙ ｔ ｍ ｗｎ ｃ ｖ ｒｗａ ｕｃ ｅ ｓｕ ｌ ｒ ｓｏ ｅ ｙ ｅ ・ ｙｅ ａ － ｏ ａｉ ｅ ｃ ｏ ｉｇ ｔ ｗｅ ｒ ｎ ｆｒ ｔ ｎ ａ ｄ ｆｎ ￣ｅ ｕ ｎ ｙ ｗａ ｃ ｉｖ ｄ． ｒ ｔ ｏ ｌ ｏ ｒｔａ ｓｏ ｍａ ｉ ｎ ａ ｖ ｎ ｏ ｑ ｅ ｃ ｓａ ｈ ｅ ｅ Ｋ ｅ ｒ ｓ ｄ ｓ ｌ ａ ｉ ｇ； ｓ ｍ ｉｄ ｖ ｐ ｒ ｔ ｎ ｃ ｏｉ ｏ ｒ ｆｎ ｉ ｖ ｒｅ ｙ ｗｏ ｄ ｕ ｔｃ ｅ ｎ ｎ ｅ —ｒ ｅ ａ ｏａｉ ｏ ｌ ｙ ｏ ｎｇ ｔｗｅ ； ａ ｎ ｅ ｒ ｔ
我国转炉烟气净化和综合利用技术进入世界先进水平
我国转炉烟气净化和综合利用技术进入世界先进水平李昌德（上海智源综合利用设计有限公司总工）（宝钢一、二期工程指挥部副总）一、我国转炉烟气净化技术的主要问题我国第一座30T转炉烟气净化系统1966投产以来至今已经四十年了。
宝钢300T转炉1985年9月份投产到现在也有21年。
如果从1978年技术谈判开始，其时间更久。
不可否认通过宝钢300T转炉烟气净化系统专利的引进，对我国转炉的发展起着不可磨灭的作用；但也不可否认的事实是做为专利引进的“R-D”翻板文氏管存在的诸多先天缺陷。
笔者当时既是上海冶金设计研究院副总，又是宝钢一期、二期工程建设指挥部副总，负责与日方的技术谈判。
宝钢1985年9月投产后，笔者针对生产中发生的问题，早在87年就特别明确提出“R-D”翻板文氏管不宜于推广；事实上在它的发源地日本从1978年年起就陆续全部淘汰，转而全部采用饱和喷淋塔+环缝式二文系统。
而在欧美几乎没有转炉采用“R-D”翻板文氏管。
“R-D”翻板文氏管的先天性缺陷包括：1、“R-D”椭圆可调喉口翻板气流受干扰分布不均匀。
2、翻板易积灰不易转动，时间长了无法调整喉口。
3、必须有氮气通针清喷嘴孔，增加了系统的复杂性。
4、喷水口眼小（6-7mm）数量多、水质要求高，普遍存在喷嘴堵塞问题。
5、维护检修工作量大，且麻烦。
6、“R-D”翻板文氏管一个致命伤，就是两侧进水孔一半在扩口，一般在缩口，缩口效果好，扩口差。
7、由于它属于短颈文氏管，气、液混合聚凝时间短，要达到理想烟气净化效果，必须供水压力大、阻力损失大即压差大，比处理相同流量烟气的环缝文式管相比较所需压差高1~2千帕。
8、造价贵制作麻烦，一只氮气捅针气针（捅针须镀铬处理），加工费约800元左右，必须有专业厂制作。
9、必须要有一套与炼钢操作装置连锁控制系统，即出钢时捅针动作。
10、“R-D”翻板文氏管的喷水量是环缝文式管的一倍以上。
现在真正使用好“R-D”翻板文氏管的厂不多，有的虽在使用，但已经是变了味的“R-D”翻板文氏管，将外喷改为内喷或是内外喷并用。
关于转炉烟气湿法净化系统存在的问题及探讨
关于转炉烟气湿法净化系统存在的问题及探讨摘要：目前国内大多数顶吹转炉的烟气净化采用未燃法湿式回收系统( Oxygen Converter Gas Recovery) 简称 OG 法，日钢60T炼钢区所采用的烟气净化系统为传统“两文三脱” OG系统的升级版，即第四代“塔-环”系统。
本文主要介绍日钢在应用此“塔-环”系统时产生的问题及应对措施。
关键词：烟气净化；煤气回收；转炉冶炼；颗粒物排放1.概述转炉炼钢技术刚刚产生时，转炉烟气处理采用全燃法，即将吹炼时候产生的含CO的烟气，与空气混合燃烧形成高温废气，经过冷却、除尘后，通过风机抽引直接放散排入大气。
由于该工艺不经济、不环保该已逐渐被淘汰。
随着技术的发展，未燃法逐渐取代燃烧法成为转炉烟气净化的发展方向，所谓未燃法即烟气出炉口后，通过调节活动烟罩缩小烟罩与炉口之间的缝隙，使烟气中的 CO 少燃烧或不燃烧，然后经冷却、除尘后将煤气回收利用或点火放散到大气中去。
未燃法具有能够回收煤气，烟气量小，除尘设备体积小，投资费用低，需要的厂房高度低，烟尘粒度较大、除尘效率高、保护环境等优点，所以目前国内外普遍采用未燃法除尘[1]。
未燃法转炉烟气除尘逐渐发展成熟，形成两大类。
一类是湿法处理技术（OG 法），另一类是干法处理技术（LT法）。
OG系统是以串联的双极文氏管为主流程的烟气回收系统，烟气经洗涤降温、粗除尘后，烟气变为饱和烟气，温度降至70℃左右。
降温粗除尘后的饱和一次烟气进入可调喉口文氏管，使高速气流通过喉口进行精除尘。
通过除尘文氏管精除尘后的烟气温度降至65℃左右，净化后的饱和烟气进入脱水器精脱水，经风机进入煤气柜。
LT系统由蒸发冷却器和圆筒型电除尘器组成，烟气通过蒸发冷却器后降至180～200℃，进入圆筒型电除尘器进行进一步净化，经切换站和煤气冷却器进入煤气柜。
2.目前日钢60T转炉OG系统介绍目前日钢60T炼钢区所采用的烟气净化系统为新OG系统，即第四代“塔-环”系统。
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转炉烟气净化系统的综合治理一、工艺流程及设备简况 (2)二、存在的主要问题 (4)三、原因分析及改进措施 (4)1、主要原因分析 (4)2、主要改进措施 (11)四、系统的综合治理 (12)五、改造治理效果 (13)六、后期跟踪和继续研究的问题 (13)一、工艺流程及设备简况鞍钢一炼钢厂转炉烟气净化系统（一次除尘系统）为双文湿法烟气净化系统。
冶炼过程中产生的高温烟气经固定烟罩、汽化冷却烟道降温后，进入一级文氏管（以下简称“一文”）进行降温和粗除尘，经一级90°弯头脱水器脱水后，进入二级文氏管（以下简称“二文”）进行精除尘，之后烟气依次进入二级90°弯头脱水器和折流板脱水器脱水后，进行煤气回收或点火放散。
一文和二文所排污水经由高架污水流槽流向污环水处理系统，污水经过污环水处理后重新给一文、二文供水，由此形成一个循环水流程。
其工艺流程如图1。
图1 转炉烟气净化系统工艺流程一文的主要作用是降温和粗除尘，可使温度为800－1000℃的烟气到达文氏管喉口处时很快冷却到70－80℃，除尘效率为95％左右；二文的R-D阀是精除尘设备，除尘精度达到％，因此二文除尘效率可达%。
文氏管降温除尘原理：烟气流经文氏管的收缩段时，因截面积逐渐收缩而被加速，高速紊流的烟气在喉口冲击由喷嘴喷入的雾状水幕，使之雾化成更细小的水滴，细小的水滴吸收烟气的热量而蒸发成水雾并使烟气降温，水雾经过喉口后变成大颗粒的含尘液滴，由于污水的密度比烟气大的多，又经过扩张段降低了烟气速度，再经过文氏管后面脱水器利用重力、惯性力和离心力的沉降作用，使含尘水滴与烟气分离，从而达到净化烟气的目的。
一文的收缩段外侧安装有一个溢流水箱（溢流盆），水箱内的水始终保持满溢状态，溢出的水沿着收缩段内壁流下形成一层水膜，对一文收缩段起降温保护作用，溢流盆的作用如下：（1）溢流水在文氏管收缩段内壁形成一层水膜，从而防止烟尘在管壁上的干湿交界处结垢造成堵塞；（2）溢流盆为开口式，一旦发生爆炸可以泄压；（3）调节汽化冷却烟道因热胀冷缩而引起的设备位移变形；文氏管除尘器的除尘过程可分为雾化、凝聚和脱水三个环节。
前两个环节在文氏管内进行，后一个环节在脱水器内完成。
收缩段：含尘气体由烟道进入收缩管后流速逐渐增大，在喉口流速达到最大值。
喉口：在喉口处气体和水分充分接触，并达到饱和，尘粒被水湿润，发生激烈的凝聚。
扩张段：在扩散管内，气流速度减小，压力回升，以尘粒为凝聚核的凝聚作用形成，凝聚成粒径较大的含尘水滴，更易于被捕集。
二文为可调喉口矩形断面文氏管。
可调喉口文氏管结构：二文喉口采用带R-D型调节阀的喉口，壳体中间有一个椭圆形的焊接结构的翻板，翻板转动轴贯穿翻板中心轴承座内，一端与驱动阀体的执行机构相连，另一端与开度计相连；翻板可在与水平夹角30°—90°之间转动以调节喉口开度。
其结构如图2所示。
图2 二文矩形可调喉口R-D阀主要除尘设备：（1）一级溢流文氏管①溢流盆、收缩段、扩张段②喉口：φ900mm、L＝1050mm，配有120度螺旋喷嘴3个（2）二级R-D阀矩形可调喉口文氏管①矩形R-D阀喉口：截面920×1300mm、L＝1200mm，两个长边管壁每边配有21个喷水孔，带有氮气通针②收缩段、扩张段（3）90°弯头脱水器（两个）（4）折流板脱水器（一个）二、存在的主要问题一炼钢厂三座转炉投产十多年来，为适应生产和环保需要，已对系统各部进行了多次改造，从07年来，系统中问题日益突出，已经影响到兄弟厂矿的环境，引起了公司领导的重视，其问题主要表现在：（1）炉口烟气外溢严重，污染大气环境，严重影响操作环境及外部环境，使职工工作环境恶化，影响职工人员的身心健康和设备工作环境；（2）烟气含尘量大，风机叶轮积灰严重，致使风机叶轮寿命低（叶轮寿命只有7天左右），备件费用高；更换叶轮频繁，造成非计划停机（更换叶轮）时间长，影响生产；（3）煤气回收量低、质量差；（4）二次烟箱寿命短，系统经常有阻塞现象，烟气带水现象严重，管道结垢严重，设备维护、检修费用及能源消耗高。
三、原因分析及改进措施1、主要原因分析经过长时间地对整个系统地观察和分析，对其主要参数数据进行统计（如表1），从统计结果与设计值相比，我厂除尘系统各参数经几年的运行，已经发生了很大的变化，一些值严重偏离了设计值，有些偏离的原因现在的点检人员及管理人员已说不清楚。
同时由于管道结垢严重，一些计量仪表显示结果也有很大偏差。
如5号炉烟气流量偏大，远大于设计值。
经过多次研讨会，分析其主要原因如下：（1）转炉烟气净化系统除尘效率低，主要体现在一文除尘效率低，致使二文通过现代计算机技术和仪表工程，我们可以很直观的将一文、二文的除尘效率量化。
在一次除尘系统中反映一文、二文除尘效率的主要参数是一文压差和二文压差【即烟尘在一文、二文喉口经过湿法除尘后所引起的喉口出口和入口压力降（差）】。
压力降小，说明除尘效果不好，除尘效率低；而压力降也不能一味的增大，压力降太大，将降低风机的吸力，反而会适的起反；因此，压力降必须在设计许可的范围内最大，才可以即保证了风机的能力，又增大了除尘效率。
如表1中所示，一文压差小，相比原始设计值降低了将近一半，而二文压差均达到了最大值（仪表最大量程）。
通过表1得知原始设计要求一文压差应在2500—3000，目前看三个炉子远远没有达到设计值，同行业中一级文氏管的压差均在2000—3000Pa，因此分析我厂的一级文氏管没有发挥粗除尘的主要作用，是我厂除尘效果不好的主要原因。
从文氏管的外形尺寸及喷嘴的喷水量上看，与原设计没有太大的区别；从喷嘴上看，从2003年开始由于污环水质不好，原设计的碗形喷嘴经常出现堵塞现象，后改为了螺旋喷嘴，喷射角度为120°，其位置没有做任何改变，是一文除尘效率降低的主要原因。
用做图法分析，原喷嘴与后改喷嘴在一级文氏管内喷射角度及效果图（图3所示）。
图3 原喷嘴与后改喷嘴在一级文氏管内喷射角度及效果图比较从图3可以看出，原喷嘴喷射后反射的交叉点在喉口处，能在喉口处形成水幕，同高速烟气充分混合。
而后改的螺旋喷嘴喷水反射后的交叉点在距喉口上方950mm处。
我厂一级文氏管收缩角度的计算：上口直径为：￠2368 mm下口直径为：￠900 mm高度为：3447mm文氏管的收缩角：a=arctg(2368-900)/2/3447= =12°计算此处的截面面积：半径增加：950*tga=950* tg12=950* =202.35mm此处半径为：450+=652.35mm则面积为：**=1.336m3通过此截面烟气速度：114800/3600/==23.9m/s烟气在此与大量水滴接触时，由于没有达到最大流速，所以不能很好的结合。
通过统计数据，在此处水对烟气的阻力也比较小，。
大量的含尘气体只能靠二文进行精除尘，增加了二文的负担，从统计表1中可以看出，二文的压差也是比设计值高出很多。
为验证我们的分析是否正确，于6月25日利用5#炉定修，对一文喷嘴位置进行下移700mm，其喷射效果如图4左图所示，记录数据如下：2009年6月25日，将5#炉一文喷嘴的距离下移700mm。
并将5#炉一级文氏管进行清灰，测量值回到标准值57000。
图4 5#炉一文喷嘴的距离下移700mm喷射效果示意图计算此处的截面面积，反射交汇点在距喉口343mm处，可计算出此处烟气流速如下：半径增加：343*tga=343* tg12=343* =73mm此处半径为：450+73=523mm则面积为：523*523*=0.86m3表2 5#炉一文喷嘴位置下移后主要参数序号内容实际结果6月25日设计值4D5D6D1溢流盆的水量M3/H71815415-17 2一文喷嘴的水量M3/H138129150155-180 3二文喷嘴的水量M3/H149148156150-170 4总水量M3/H358358360305-350 5总水量总压力Mpa6一文压差pa1767207021522500-3000 7二文压差pa1492712807133878500-10000 8机前负压Kpa9风机流量M3/H55000570005400057400从6月25日改变喷嘴位置后，统计其主要参数如表2所示，可以看出一文压差增大500Pa，二文压差在R-D阀开度没变的情况下，压差下降2500Pa，下降幅度较大，说明一文除尘能力在增强，在二文前烟气含尘量在减少。
同样的流速下，系统阻力也相对减少。
因此，喷嘴下移是有效的，同我们的分析及理论是相符的。
我们又尝试改变喷嘴喷射角度来进行试验，通过作图法可以看出，在700mm 位置下90°喷嘴喷射效果比较理想，如图4右图所示。
（2）二文矩形可调喉口R-D阀是精除尘设备，除尘精度高达％，因此其各项精度必需达到要求。
长期以来我厂的R-D阀翻板开度不合理，没有明确规定其开度，致使烟气量极难控制；且R-D阀通针长时间不动作，致使喷水孔堵塞，供水量不足，导致二文除尘效率低。
下面对R-D阀进行进一步的分析。
计算R-D阀翻板在不同开度时的烟气流速：① 90度时，如图5左图所示，测得翻板与侧壁间最小距离为：209.5mm有效面积为：*1300*2=544700气体流速为：108500/3600/=55 m/s②55度时, 如图5右图，测得翻板与侧壁间最小距离为99.4 mm有效面积为：*1300*2=258440气体流速为：108500/3600/=116.6 m/s③57度时，如图6左图所示，测得翻板与侧壁间最小距离为108.8mm有效面积为：*1300*2=282880气体流速为：108500/3600/=106.5 m/s④62度时，如图6右图所示，测得翻板与侧壁间最小距离为134.7mm有效面积为：*1300*2=350220气体流速为：108500/3600/=86 m/s⑤65度时，如图7左图所示，测得翻板与侧壁间最小距离为147.5mm有效面积为：*1300*2=383500气体流速为：108500/3600/=78.5 m/s⑥67度时，如图7右图所示，测得翻板与侧壁间最小距离为159mm有效面积为：159*1300*2=413400气体流速为：108500/3600/=73 m/s根据计算结果，为保持烟气在R-D阀喉口流速较大，以得到较大的除尘效率，宜将R-D阀定位在55～62度。
由于R-D阀是精除尘设备，除尘效率能达到%，因此其各项精度必需达到要求。
按设计要求，R-D阀通针每炉要动作一次，保持足够水量。
图5 R-D阀翻板开度90度和55度时示意图图6 R-D阀翻板开度57度和62度时示意图图7 R-D阀翻板开度65度和67度时示意图（3）除一文喷嘴和二文R-D阀喉口外，90°弯头脱水器（两个）和折流板脱水器也是文氏管除尘器的关键部位。