内力组合,配筋
框架结构课程设计(1)
M bl
r Mb
Mu c
l ib M bl l r ( M cu M cl ) ib ib r ib r M b l r ( M cu M cl ) ib ib
水平荷载作用下的D值法 六、梁剪力、柱轴力等 同用分层法进行竖向荷载下内力计算，即：
取各梁为隔离体，由平衡关系 求得梁端剪力。
15.81kN 27.39kN 31.77kN 22.33kN
A2
15.81kN
B2
59.16kN
C2
22.33kN
29.01kN 20.89kN
72.36kN 33.11kN 38.67kN
35.53kN 28.83kN
A1
49.9kN
B1
144.14kN
C1
64.36kN
竖向荷载作用下的分层法
框架在竖向荷载作用下的计算简图：
双 向 板
双向板
单
向
板
用分层法进行竖向荷载作用下框架的内力计算。
框架在水平荷载（风载）作用下的计算简图：
视为均匀分布，风压高度变 化系数按框架顶部标高确定。
进一步将均布荷载简化为作 用在梁柱节点上的水平集中力。
框架在水平荷载（风载）作用下的计算简图：
用反弯点法或D值法进行水平荷载作用下框架的内力计算。
梁端截面: M max、 M max、Vmax
跨中截面: M max
M max 及相应的N和V
Nmax及相应的M和V
N min及相应的M和V
六、框架结构的结构构件设计
1、排架柱的计算长度l0（见教材表13-2） 2、框架节点的构造要求
A2 15.81
B2 59.16
C2 22.33
钢筋混凝土练习题考试题题库及答案全
钢筋混凝土练习题考试题题库及答案全1、混凝土的弹性模量是指变形模量。
2、属于有明显屈服点的钢筋有冷拉钢筋和热处理钢筋。
3、对于高度、截面尺寸、配筋完全相同的柱，以支承条件为两端嵌固时，其轴心受压承载力最大。
4、Ⅰa状态作为受弯构件抗裂计算的依据。
5、对于无腹筋梁，当λ<1时，常发生弯曲破坏。
6、判别大偏心受压破坏的本质条件是：ξ<ξb，说明是小偏心受拉破坏。
7、对于钢筋混凝土偏心受拉构件，下面说法错误的是如果ξ>0.8，说明是大偏心受拉破坏。
8、钢筋混凝土受扭构件，受扭纵筋和箍筋的配筋强度比0.6<ζ<1.7说明，当构件破坏时，纵筋和箍筋都能达到屈服。
9、钢筋混凝土构件变形和裂缝验算中关于荷载、材料强度取值说法正确的是荷载、材料强度都取标准值。
10、预应力混凝土先张法构件中，混凝土预压前第一批预应力损失σl1应为σl1+σl2+σl3+σl4.11、下列表述中混凝土结构使用寿命的判别基础是大面积内出现纵向裂缝为不正确。
12、混凝土若处于三向应力作用下，当三个主应力相等时，混凝土破坏。
1.横向受拉，纵向受压可提高抗压强度，而横向受压，纵向受拉则可提高抗拉强度。
2.三向受压会降低抗压强度，而三向受拉则会提高抗拉强度。
3.高碳钢筋采用条件屈服强度，以σ0.2表示，即取残余应变为0.002时的应力。
4.对适筋梁，受拉钢筋屈服时接近最大承载力。
5.第一类T形梁验算最小配筋率时应满足M≤α1fc'b'fh'(h-0.5h'f)(ρ≥ρmin)，而验算第二类T形梁最大配筋率时应满足ρ≤ρmax=ξα1fc/fy。
6.在设计双筋梁时，当As。
As'满足M>α1fc'b'fh'(h-0.5h'f)时，补充条件是取ξ=ξb。
7.采用双筋矩形截面受压构件是因为截面尺寸已定，ξ>ξb。
8.无腹筋的钢筋混凝土梁沿斜截面的受剪承载力在一定范围内随剪跨比的增加而降低。
面板内力计算及配筋参考
Mmax（kN·m）
727.88
534.15
Mmin（kN·m）
-964.11
-716.46
剪力
Qmax（kN）
594.01
437.04
Qmin（kN）
-593.30
-436.76
四、纵梁配筋计算
1）抗弯承载力计算
结构系数 ，Ⅱ级钢筋抗拉强度设计值
混凝土轴心抗压强度设计值 ，弹性模量
使用期：
（1）支座：
Ⅰ、按承载能力极限状态计算配筋：
截面有效高度 ，截面宽度：
计算跨度：弯矩计算
剪力计算
承载能力极限状态纵梁弯矩设计值：
，按一般受弯构件计算。
式中： －弯矩设计值（ ）；
－截面抵抗矩系数；
－相对受压区计算高度；
－截面的有效高度（ ）。
计算结果如下：
选配钢筋 ， 。
Ⅱ、按海水港正常使用极限状态效核裂缝宽度：按0.25mm控制
(5)面板底层纵向钢筋配筋计算
按承载力进行配筋
按单筋截面进行计算。
M =15.5（kN·m）
（不用加大截面或提高 ）
=0.0106
，受拉筋抗拉强度可充分发挥。
配筋率：
，
选配钢筋5ф12@200，实际 ,横向分布筋选ф12@200mm。
裂缝宽度计算:
Ml=8.2（kN·m）〖绝对值〗
=1.5
c+d=60（mm）
备注
跨中
支座
持久
状况
承载力
极限状态
持久组合
（1.2×5.7+1.4×5.7）
×1.3=19.3
（-1.2×4.9－1.4×4.9）
×1.3=－16.6
混凝土和砌体结构考试简答题汇总
1。
单向板与双向板的定义:按受力特点，混凝土楼盖中的周边支撑板可分为单向板和双向板两类。
只在一个方向弯曲或者主要在一个方向弯曲的板，称为单向板；在两个方向完全，且不能忽略人一个方向弯曲的板称为双向板。
2. 现浇单向板肋梁楼盖的设计步骤：1、结构平面布置并初步拟定板厚和主、次梁的截面尺寸;2、确定梁、板得计算简图；3、梁、板得内力分析；4、截面配筋及构造措施；5、绘制施工图.3. 简化假定:1、支座可以自由转动，但没有竖向位移;2、不考虑薄膜相应对板内力的影响；3、在确定板传给次梁的荷载一级次梁传给主梁的荷载时，分别忽略板、次梁的连续性；4、跨熟超过五跨的连续梁、板,当各跨荷载相同,且跨度相差不超过10%时，可按五跨的等跨连续梁、板计算。
4. 假定支座处没有竖向位移，实际上忽略了次梁、主梁、柱的竖向变形对板、次梁、主梁的影响。
柱子的竖向位移主要由轴向变形引起，在通常的内力分析中都是可以忽略的。
忽略主梁变形，将导致次梁跨中弯矩偏小、主梁跨中弯矩偏大。
当主梁的线刚度比次梁的线刚度大得多时,主梁变形对次梁内力的影响才比较小。
次梁变形对板内力的影响也是这样，如果考虑这种影响，内力分析就相当复杂。
5。
计算单元：为减少计算工作量，结构内力分析时,常常不是对整个结构进行分析，而是从实际结构中选取有代表性的某一部分作为计算的对象，成为计算单元.6. 塑性内力重分布的过程，假定支座截面和跨内截面的截面尺寸和配筋相同.梁的手里全过程大致可以分为三个阶段：1、弹性内力阶段;2、截面间弯曲刚度比值改变阶段;3、塑性铰阶段。
7。
考虑塑性内力重分布是以形成塑性铰为前提的，因此下列情况不宜采用：1、在使用阶段不允许出现裂缝或对裂缝开展有校验过限制的结构，如水池池壁，自防水屋面，一级处于侵蚀性环境中的结构;2、直接承受动力和重复荷载的结构;3、预应力结构和二次受力叠合结构;4、要求有较高安全储备的结构。
8. 截面弯矩的调整幅度用弯矩调幅系数β来表示：β=(Me—Ma）/Me，式中Me安弹性理论算得的弯矩值;Ma 调幅后的弯矩值。
内力组合及内力调整
7 内力组合及内力调整7.1内力组合各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。
当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行增幅。
分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利者。
由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的（支座边缘处的）内力值。
1）、在恒载和活载作用下，跨间max M 可以近似取跨中的M 代替，在重力荷载代表值和水平地震作用下，跨内最大弯矩max M 采用解析法计算：先确定跨内最大弯矩max M 的位置，再计算该位置处的max M 。
当传到梁上的荷载为均布线荷载或可近似等效为均布线荷载时，按公式7-1计算。
计算方式见图7-1、7-2括号内数值，字母C 、D 仅代表公式推导，不代表本设计实际节点标号字母。
2max182M M M ql +≈-右左 且满足2max 116M ql = （7-1） 式中：q ——作用在梁上的恒荷载或活荷载的均布线荷载标准值；M 左、M 右——恒载和活载作用下梁左、右端弯矩标准值；l ——梁的计算跨度。
2）、在重力荷载代表值和地震作用组合时，左震时取梁的隔离体受力图，见图7-1所示, 调幅前后剪力值变化,见图7-2。
图7-1 框架梁内力组合图图7-2 调幅前后剪力值变化图中：GC M 、GD M ——重力荷载作用下梁端的弯矩； EC M 、CD M ——水平地震作用下梁端的弯矩C R 、D R ——竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端支座反力。
左端梁支座反力：()C 1=2GD GC EC ED ql R M M M M l--++；由0M ddx=，可求得跨间max M 的位置为:1C /X R q = ； 将1X 代入任一截面x 处的弯矩表达式,可得跨间最大弯矩为： 弯矩最大点位置距左端的距离为1X ，1=/E X R q ；()101X ≤≤； 最大组合弯矩值：2max 1/2GE EF M qX M M =-+；当10X <或11X >时，表示最大弯矩发生在支座处，取1=0X 或1=X l ，最大弯矩组合设计值的计算式为：2max C 11/2GE EF M R X qX M M =--+； 右震作用时，上式中的GE M 、EF M 应该反号。
XXX大桥桩基(桩顶反力及配筋)受力计算完全
4#墩桩基计算
1、桩顶力及桩长计算
由桥梁博士“内力\组合内力\持久或短暂状况内力”查得在标准值组合作用下承台底面轴力和弯矩分别如下：
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)公式8.5.1得
2,桩基布置示意图如右,则桩基坐标如下：x1=0x2=0x3=0x4=0x5=0x6=0y1= 2.1y2= 2.1y3=0y4=
0y5=0y6=0
故最大弯矩时单桩竖向力
4#墩处:
Nmax=
8899
kN
桩顶反力取
嵌岩桩(钻孔桩)：
c1=0.4c2=
0.032
d=
1.6m
4#墩:ZK9嵌岩深度
h=
3.2m
Ra=15MPa 单桩轴向受压容许承载力[P]=19784.494kN kN
桩长满足
单桩轴向受压应力=
4.426
Mpa
2、桩基截面配筋
承载能力极限状态下4#墩承台底内力基本组合如下：
经计算得桩基配筋结果为:
构造配筋
已知桩基根数n=
下承台底面
交角90度
4)公式8.5.1得
基坐标如下：
8900
桩底高程为:。
内力组合计算书
内力组合《抗震规范》第条规定如下。
截面抗震验算结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合，应按下式计算：G GE Eh Ehk Ev Evk w w wkS S S S S γγγψγ=+++ （）式中： S ——结构构件内力组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值；γG ——重力荷载分项系数，一般情况应采用，当重力荷载效应对构件承载能力有利时，不应大于； γEh 、γEv ——分别为水平、竖向地震作用分项系数，应按表 采用； γw ——风荷载分项系数，应采用；s GE ——重力荷载代表值的效应，有吊车时尚应包括悬吊物重力标准值的效应； s Ehk ——水平地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数； s Evk ——竖向地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数； s wk ——风荷载标准值的效应 ；ψw ——风荷载组合值系数，一般结构取，风荷载起控制作用的高层建筑应采用。
注：本规范一般略去表示水平方向的下标。
表 地震作用分项系数结构构件的截面抗震验算，应采用下列设计表达式：RE RS γ=式中： γRE ——承载力抗震调整系数，除另有规定外，应按表采用；R ——结构构件承载力设计值。
表 承载力抗震调整系数当仅计算竖向地震作用时，各类结构构件承载力抗震调整系数均宜采用。
本次毕业设计，各截面不同内力的承载力抗震调整系数取值如下表结构安全等级设为二级，故结构重要性系数为0 1.0γ=根据《建筑结构荷载规范》和《建筑抗震设计规范》，组合三种工况：恒荷载控制下、活荷载控制下和有地震作用参加的组合。
其具体组合方法如下： 恒荷载控制下：Gk Qk S 1.35S 1.40.7S =+⨯ 活荷载控制下：Gk Qk S 1.2S 1.4S =+有地震作用参加的：Gk Qk Ehk S 1.2(S 0.5S ) 1.3S =+± Gk Qk Ehk S 1.0(S 0.5S ) 1.3S =+±对柱进行非抗震内力组合时，根据规范，对活载布置计算的荷载进行折减，折减系数由上而下分别为，，，，。
重庆大学版《地下结构设计》1-10章习题答案
第一章1.简述地下结构的概念和特点。
概念: 地下结构是指在保留上部地层（山体或土层）的前提下, 在开挖出能提供某种用途的地下空间内修筑的建筑结构。
特点:（1）地下空间内建筑结构替代了原来的地层, 结构承受了原本由地层承受的荷载。
在设计和施工中, 要最大限度发挥地层自承能力, 以便控制地下结构的变形, 降低工程造价。
（2）在受载状态下构建地下空间结构物, 地层荷载随着施工进程发生变化, 因此, 设计时要考虑最不利的荷载工况。
（3）作用在地下结构上的地层荷载, 应视地层介质的地质情况合理概化确定。
（4）地下水状态对地下结构的设计和施工影响较大, 设计前必须弄清地下水的分布和变化情况。
（5）地下结构设计要考虑结构物从开始构建到正常使用以及长期运营过程的受力工况, 注意合理利用结构反力作用, 节省造价。
（6）在设计阶段获得的地质资料, 有可能与实际施工揭露的地质情况不一样。
因此, 地下结构施工中应根据施工的实时工况动态修改设计。
（7）地下结构的围岩既是荷载的来源, 在某些情况下又与地下结构共同构成承载体系。
（8）当地下结构的埋置深度足够大时, 由于地层的成拱效应, 结构所承受的围岩垂直压力总是小于其上覆地层的自重压力。
2.简述地下结构的分类与形式。
按断面形式分类: 1）矩形2）圆形3）拱形4）其他形式按使用功能分类: 可分为生活设施、城市设施、生产设施、储藏设施、输送设施和防灾设施等按结构形式及施工方法分类: （1）喷锚结构（2）复合衬砌结构（3）盾构结构（4）沉管结构（5）沉井结构（6）地下连续墙结构（7）其他结构按与地面结构联系情况分类（1）附建式结构（2）单建式结构按埋置深度分类1）浅埋地下结构2）深埋地下结构3.简述地下结构计算理论的发展阶段和代表理论1.刚性结构阶段: 压力线理论该理论认为地下结构是由一些刚性块组成的拱形结构, 所受的主动荷载是地层压力, 当地下结构处于极限平衡状态时, 它是由绝对刚体组成的三铰拱静定体系, 铰的位置分别假设在墙底和拱顶, 其内力可按静力学原理进行计算。
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=M-V ；
=V-q
将框架梁轴线处的内力换算为梁支座边缘处的内力值，计算过程见下 表。（梁端负弯矩调幅系数为）
轴线处内力换算为梁支座边缘处内力值（BF 跨）
截面位置
重力荷 内力
载
恒载
轴 线 处 内 力
梁支 座边 缘处 内力
调幅 后梁 支座 边缘 处内 力
载+风载）。 （2）地震作用效应和其他荷载效应的基本组合。 考虑重力荷载代表值、风载和水平地震组合（对一般结构，风载组 合系数为 0）：×重力荷载+×水平地震。 （3）荷载效应的标准组合 荷载效应的标准组合：×恒载+×活载。
二、框架梁内力组合 选择第四层 BF 框架梁为例进行内力组合，考虑恒载、活载、重力荷载代
梁跨中截面：+Mmax 及相应的 V（正截面设计），有时需组合-M。 梁支座截面：-Mmax 及相应的 V（正截面设计），Vmax 及相应的 M （斜截面设计），有时需组合+Mmax。 框架柱的控制截面通常是柱上、下梁端截面。柱的剪力和轴力在 同一层柱内变化很小，甚至没有变化，而柱的梁端弯矩最大。同一端 柱截面在不同内力组合时，有可能出现正弯矩或负弯矩，考虑到框架 柱一般采用对称配筋，组合时只需选择绝对值最大的弯矩。框架柱的 控制截面最不利内力组合有以下几种： 柱截面:|Mmax|及相应的 N、V；
截面位置
V（kN）
（kN）
Asv/s= /
左端
右端
（8） 验算最小配箍率 ρ=Asv/(b*s)=201/(250*200)=％ ρ=％≥ρmin=％,满足最小配箍率要求
实配四肢箍筋（Asv/s） 8@200 8@200
4、裂缝宽度验算 裂缝宽度验算是，要求各框架梁按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响 的最大裂缝宽度不大于裂缝宽度限值。弯矩采用正常使用极限状态下的荷载效应 组合值。裂缝宽度验算过程详见下表： 第四层 BF 框架梁裂缝宽度验算（非抗震设计）
（%） =As/bh
（6）确定受剪面是否符合条件
当 hw/b=565/250=≤4 时
V≤*βc*fc*b*ho/γo
=***250*565/=
截面符合条件。
（7）确定是否需要按构造箍筋
*ft*b*ho/γo=**250*565/=<V=
需进行计算配置箍筋。
第四层 BF 框架梁斜截面受剪承载能力计算
用于正常使用极限状态验算的框架柱标准组合表
楼 截面 内 层 位置 力
荷载类型 恒载
M 柱顶
N 3
M 柱底
N
： 注 1.表中弯矩单位是,剪力单位是 kN。
活载
框架梁柱截面设计
一、 框架梁非抗震截面设计
1、选取最不利组合内力
非抗震设计时框架梁的最不利内力（四层 BF 框梁）
楼层
截面位置
内力
非抗震永久荷载控制组合
地震荷载
左震
右震
M
柱顶 N
V 3
M
柱底 N
V
： 注 1.表中弯矩单位是,剪力单位是 kN。 2、 非抗震设计时的基本组合
非抗震设计时的基本组合是考虑恒荷载、活荷载和风荷载三种荷载效应 的组合。弯矩和轴力组合过程列于下表:
用于承载力计算的框架柱非抗震弯矩和轴力基本组合表（三层 A 轴）
荷载类型
楼 截面 内 层 位置 力 恒载
截面类型: 矩形 截面宽度: b=250mm 截面高度: h=600mm （2） 材料信息 混凝土等级: C30 fc=mm2 ft=mm2 箍筋种类: HPB235 fyv=210N/mm2 箍筋间距: s=200mm 最小配箍率: ρmin=*ft/fyv=*360=％ 纵筋合力点至近边距离: as=35mm （3）荷载信息 V= （4）设计参数 结构重要性系数: γo= （5） 计算截面有效高度和腹板高度 ho=h-as=600-35=565mm hw=ho=565mm
用于承载力计算的框架梁非抗震基本组合表（第四层 BF 框架梁）
截 楼面内 层 位力
置
荷载类型
恒载
活载
风载
永久荷载控制组
+×
可变荷载控制 合
组合
（
）
左风 右风 左风 右风
+
+
M 左
V
3中 M
3
V
M 右
V
： 注 1.表中弯矩单位是,剪力单位是 kN。
3、地震作用效应和其他荷载效应的基本组合 对一般结构，风荷载组合值系数为 0，所以地震作用效应和其他荷载
8@150
%
%
900
端
三、框架柱非抗震截面设计
1、框架柱正截面受弯承载力计算 （1）基本设计资料
第三层 A 轴线框架柱的截面尺寸为：400mm×400mm，混凝土等级为 C30， 纵向受力钢筋采用 HPB400 级，箍筋采用 HPB235 级。各材料参数如下：
M 左端
V
3
跨中
M
M 右端
V
： 注 1.表中弯矩单位是,剪力单位是 kN。 2、框架梁正截面受弯承载能力计算
（1） 几何参数
截面类型: 矩形
截面宽度: b=250mm
截面高度: h=600mm
（2） 材料信息
混凝土等级: C30 fc=mm2 ft=mm2
钢筋种类: HRB335 fy=300N/mm2
第四层 BF 框架梁正截面受弯承载能力计算
M 截面位 置
ξ M/ b =1
左 ≤
支端 座右
≤ 端
跨中
≤
As（ ） As=M/
配筋
实配 As （）
1192
6 16 1206
860
6 14 923
4 18
1625
2 22 1777
由上表看出，各截面配筋率均大于最小配筋率，满足要求
3、框架梁斜截面受弯承载能力计算 （1） 几何参数
（5） 计算截面有效高度
ho=h-as=600-35=565mm
（6） 计算相对界限受压区高度
ξb=β1/(1+fy/(Es*εcu))=(1+300/*105*)=
第四层 BF 框架梁正截面受弯承载能力计算（抗震设计）
M 截面位 置
ξ M/ b =1
As（ ） As=M/
左 支端 座右
端
≤
921
≤
力荷载代表值、风荷载和水平地震作用五种荷载。 1、 控制截面的内力
对于框架柱，本设计直接采用轴线处的内力值，不换算成柱边缘截面的 内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量略微多一些。框架柱控 制截面的内力值详见下表：
第三层 A 轴线框架柱控制截面内力值
楼层
截面位
重力荷
内力
置
载
恒载
活载 风载 左风
右风
种组合，具体列于下表
抗震设计时的最不利内（左震）
抗震组合（右震）
M
3
左端
V
跨中
M
M 右端
V
： 注 1.表中弯矩单位是,剪力单位是 kN。
2、框架梁正截面受弯承载能力计算
第四层 BF 框架梁：
（1） 几何参数
截面类型: 矩形
截面宽度: b=250mm
截面高度: h=600mm
一、
一般规定 1、两端负弯矩调幅
当考虑结构塑性内力重分布的有利影响，应在内力组合之前对竖 向荷载作用下的内力进行调幅（本设计梁端负弯矩调幅系数取），水平 荷载作用下的弯矩不能调幅。 2、控制截面
框架梁的控制截面通常是梁端支座截面和跨中截面。在竖向荷载 作用下，支座截面可能长生最大负弯矩和最大剪力；在水平荷载作用 下，支座截面还会出现正弯矩。跨中截面一般产生最大正弯矩，有时 也可能出现负弯矩。框架梁的控制截面最不利内力组合有一下几种：
荷载类型
抗震组合
楼 截面 内
重力荷
层 位置 力
地震荷载
载
左震
右震
M
柱顶
N
3
M
3 柱底 N
柱身 V
： 注 1.表中弯矩单位是,剪力单位是 kN。
2.对于框架柱，偏压时承载力抗震调整系数
+ 左震
，受剪时
右震
.
4、 荷载效应的标准组合 荷载效应的标准组合是考虑非抗震设计时的恒荷载和活荷载的组
合。组合的过程列于下表：
.
V(kN)
斜截面受剪承载能力及配箍计算详见下表： 第四层 BF 框架梁斜截面受剪承载能力计算（抗震设计）
截
面
V（kN）
位
（kN）
Asv/s= /
实配加密 实配非加
区四肢箍 密区四肢
ρ
筋
箍筋
0.26 ft 加密区 f yv 长度
置
（Asv/s） （Asv/s）
左
8@100
8@150
%
%
900
端
右
8@100
+ 左震
右震
4、荷载效应的标准组合 荷载效应的标准组合是考虑非抗震设计时的恒荷载和活荷载的组合。
组合过程列于下表：
用于正常使用极限状态验算的框架梁标准组合表（第四层 BF 框架梁）
楼 层
3
截
荷载类型
面 内力
位
恒载
置
M 左
V
M 中
V
M 右
V
： 注 1.表中弯矩单位是,剪力单位是 kN。
活载
三、框架柱的内力组合 选择第三层 A 轴线框架柱为例进行内力组合，考虑恒荷载、活荷载、重
1034
配筋
实配 As （）
6 14 923 2 14