车库顶板(行车区域)支撑补强方案
车库顶板及支撑施工方案
地下停车库顶板支撑施工方案一、工程概况沈阳阳光尚城（三期）地下停车库工程位于沈阳市皇姑区怒江北街西侧，松山路南侧，由辽宁阳光鑫地置业有限公司开发，辽宁国际建设工程集团公司万宝分公司承建的工程。
为保证本工程的质量及施安全，特制定本工程模板支设方案。
二、支撑体系本工程支撑系统采用国标Ф48×3.5 mm碗扣，碗扣下部垫木板落在基础筏板上。
楼板支撑图立杆间距按600mm一道设置，水平拉杆第一道距地200mm，中间位置设一道水平拉杆。
底板高为-6.5m，而板高度为-2.9米，板厚按300mm计算，则净高度为3.5m，因此中间位置的水平拉杆设置高度为距地面1.5m 处。
在立杆顶部设螺纹调节托架调整高差，保证顶板模板平整不超差。
托架顶部放90×90mm 木方作为大龙骨支撑，其上按间距150~200mm 设置小木方龙骨，小龙骨上铺15mm 厚的竹胶板，板缝用胶带纸粘贴防止漏浆。
为保证模板的整体稳定性，每隔15~20m 设一道剪刀撑，纵横方向通长设置，使整体支撑系统成为一个整体，防止浇注砼时出现倾覆，既能防止模板侧移，又能保证模板的垂直度。
三、 模板验算模板主要承受竖向荷载，如底板自重、浇注混凝土的重量、振捣时的振动荷载及其上活动荷载，计算时这些荷载都是以均布形式作用在底模板上的。
1、 板模板计算：1.1小龙骨荷载计算：按最大板厚500mm 计算，采用竹胶木模板，取一跨作为研究对象，则模板自重0.6×0.2×0.25=0.03KN/m 2；砼自重0.6×0.2×0.5×25=0.15KN/m 2；施工荷载1×0.6×0.2=0.12KN/m 2；总计：q=0.30KN/m 2(1)底模验算：a 、强度验算：小龙骨间距取200mm ，木材选用红松(fc=10N/mm 2；fv=1.4N/mm 2；fm=13N/mm 2)。
梁底模按三跨连续梁计算，取最大弯矩、剪力、挠度系数为K m =-0.121、K v =-0.620、K f =0.967，则底模最大弯矩M max 为：m KN 0015.02.03.0121.0qL Mmax 22m K ⋅-=⨯⨯-==所需模板横截面抵抗矩W n 为：底模板横截面实际的截面抵抗矩Wn ′为：W n <Wn ′满足要求。
车库顶板行车支护方案
车库顶板行车加固方案一、概述我公司承建的合肥市包河区紫光苑项目C地块1#、2#、3#楼及地下车库项目。
随着地下车库结构施工的面积增加，各单体工程的材料运输、钢材加工制作等均需水平运输道路、使用钢筋场地，地下室顶板上行车、材料和车自身重量合计不超过35吨，堆放材料每平方不超过8KN。
现采取以下支护方案，对地下室顶梁板进行加固处理，以达到行车的安全要求。
二、加固范围1、根据施工现场各栋号对施工水平运输线路的具体要求，规划施工运输线路，确保施工材料运输到位，并优化运输线路，确保运输线路的简洁、通畅（附现场临时平面布置图）；2、对于规划的道路，对车辆运输所经线路的梁板跨内全部进行加固（具体按3.8m层高跨内及相关开间尺寸进行具体加固）；3、对规划的运输线路需跨过普通后浇带的部位，采用钢板铺垫，确保车辆通行顺利；4、地下室顶梁板混凝土强度达到100%以上的线路范围可拆除模板后进行加固，混凝土强度未达到100%，但强度达到80%及以上，模板未拆除前通行车辆，对跨度≥8m的梁板，混凝土强度必须达到100%方能拆模进行加固或不拆模和加固处理后通行车辆；5、对必须通过的普通后浇带混凝土强度确保达到100%并进行加固后，方能通行车辆。
三、加固措施1、在原设计车库行车道路下的支撑架体不拆除，行车线路及堆放材料处对应的相应板跨，采用钢管支撑，立杆网距800×800mm，按尺寸中分至大梁边间距不大于800mm；2、钢管上口设置顶托，下口设置螺旋调节杆，旋转螺旋调节杆使之上口的顶托与混凝土梁板密切接触，确保顶撑牢固可靠有效；3、对3.8m层高的支撑部位设置上下两道纵横水平拉杆，拉杆全部拉通，钢管对接采用对接扣件，确保支撑系统的整体性；4、剪刀撑设置：对行车方向两侧以45°角连续设置剪刀撑；对行车方向的横向每隔三跨斜向对角设置一组剪刀撑。
四、行车管理1、对规划好的运输线路在车库顶面用钢管围挡，严禁擅自移动围挡位置，防止车辆驶出线路范围（加固范围）；2、对运输线路进出口及沿线专人管理看护，确保车辆在规划线路内行驶，防止发生意外及解决临时突发事件；3、对线路围挡部分，特别是顶板底部支撑部位进行巡查，发现钢管扣件松动及顶撑不牢的及时处理，确保无隐患行车；4、仔细观察线路下地下车库顶梁板结构因车辆行驶是否对其影响，发现问题及时报告、及时处理解决。
车库顶板加固方案
车库顶板加固方案引言车库的顶板是承受着整个车库楼层及车辆重量的重要结构部分。
然而，由于长时间的使用和自然因素的影响，车库顶板可能会出现损坏和破损的情况，可能会造成安全隐患。
因此，我们需要考虑采取适当的方法来加固车库顶板，确保其结构牢固稳定。
1. 检查车库顶板在加固车库顶板之前，首先需要对车库顶板进行仔细检查，了解其现状和存在的问题。
以下是一些可能需要关注的问题：•裂缝和破损：检查车库顶板表面是否存在裂缝和破损，尤其是在承重部分。
裂缝和破损可能会导致顶板的不稳定和不安全。
•下陷和凹陷：观察车库顶板是否有下陷或凹陷的情况。
这可能是由于结构问题或车辆重量过大造成的，需要进行修复。
•腐蚀和锈蚀：检查车库顶板是否有腐蚀和锈蚀的迹象。
腐蚀和锈蚀会降低顶板的强度和稳定性，需要采取相应的措施。
2. 加固方案选择在加固车库顶板时，有几种不同的方法和材料可供选择。
以下是一些常见的加固方案：•混凝土补强：对于有裂缝和破损的车库顶板，可以采用混凝土补强的方法。
这包括填充和修复裂缝，并使用特殊的混凝土材料来提高顶板的强度和稳定性。
•钢筋加固：对于需要增加顶板承载能力的情况，可以使用钢筋加固的方法。
这包括在顶板内部嵌入钢筋，以增加其强度和刚度。
•碳纤维增强聚合物（CFRP）加固：CFRP是一种轻质而高强度的材料，可以用于加固车库顶板。
它可以通过粘贴在顶板表面或嵌入顶板内部的方式来增加其承载能力。
•预应力加固：预应力加固是一种通过施加预先拉力来增加顶板强度的方法。
这通常使用钢索或钢缆等材料来实现。
3. 执行加固工作一旦确定了适用于车库顶板的加固方案，可以开始执行加固工作。
以下是一般的加固步骤：•准备工作：清理车库顶板表面，并将其彻底清洁。
确保没有灰尘、油脂或其他杂物。
这将有助于确保加固材料的粘附效果。
•材料准备：根据所选择的加固方案，准备所需的材料，如混凝土、钢筋或CFRP。
确保按照制造商的说明正确使用和处理这些材料。
•施工过程：根据所选择的加固方案，进行相应的施工工作。
车库顶板加固方案
车库顶板加固方案1.情况简介：本工程总用地面积约为3万平米，而地下车库占地面积达1万多平米，现场可利用场地面积极为狭小。
根据现场勘查和现场平面布置，大模板的场地将全部落在人防车库的顶板上面，部分钢筋场地也落在车库上。
且为了加快施工进度，所有的混凝土准备用气泵输送，这样对车库的顶板结构可能造成影响，为保证车库结构安全，三期工程顺利进行，特编制本方案。
2.技术准备：1）咨询设计院车库顶板的承受荷载，设计院结构设计负责人唐捷提出车库顶板覆土以上活荷载为1.0t/m2。
2）计算钢筋、钢管、模板堆放区及车行道的活荷载。
3）编制车库顶板加固方案及对相关人进行交底。
3.加固措施：1) 16#、17#楼钢筋堆放场为17m*12m,当钢筋总量超过200T时或堆放高度大于1.0t/(7.8t/m)=0.12m时钢筋堆放荷载超过1.0t/m2，必须进行加固。
以堆放场地每边宽出两米的位置，在车库底用碗扣搭设@900*900高3.4m的支撑架，加固后钢筋的堆放高度不超过3t/(7.8)= 0.44m。
2）模板堆放区加固措施：模板堆放区进行限制荷载及控制模板不允许集中堆放；要按照要求分开堆放。
模板堆放区的堆放荷载不允许不超过1T/m2。
3）道路区域的加固：根据混凝土搅拌站提供的资料：罐车自重为16t，最大混凝土量为9m3,混凝土自重为22.5t，混凝土罐车车轮布置如下图：中轮前轮后轮混凝土罐车车轮关系图罐车满载时为9M3混凝土，设计院唐工根据我公司提供的混凝土罐车的资料及施工通道的位置，算出混凝土罐车对车库顶板作用的最大活载为3.5 t/m2。
混凝土罐车对车库顶板作用的最大活载为 3.5 t/m2超过车库本身所能承受的荷载。
所以必须对与路对应的车库顶板进行加固处理。
我项目部准备以道路每边宽出两米的位置，在车库底用碗扣搭设@900*900高3.4m的支撑架。
4.加固示意图：5. 施工过程中控制措施：a) 严格按照布置图进行场地布置。
地下车库顶板行车反顶支撑施工方案
地下车库反顶支撑方案工程名称：编制人：职务（职称）：审核人：职务（职称）：审批人：职务（职称）：监理审批：职务（职称）：编制日期：年月日施工单位：目录第一节工程概况1.1、工程概况1.2、施工条件1.3、专项方案实施部位第二节编制依据第三节施工准备3.1技术准备3.2物资准备3.3劳动力准备第四节支撑方案4.1支撑架的材料选择4.2支撑系统的设计第五节、支撑体系设计方案与施工工艺5.1技术参数：5.1.1基础设计5.1.2架体设计5.1.3架体上部设计5.1.4架体拉结设计5.1.5安全防护设计5.2工艺流程5.3 支撑体系支设材料、产品质量标准5.3.1材料、产品质量检验5.3.2材料进场检验程序第六节安全文明施工措施及监测监控措施6.1预防坍塌事故的安全技术措施6.2预防高空坠落事故的安全技术措施6.3文明施工措施6.4监测监控措施第七节应急救援预案7.1应急救援机构7.2应急救援机构职责7.3应急救援工作程序7.4应急救援装备7.5应急救援措施7.5.1物体打击急救措施7.5.2高空坠落急救措施7.5.3触电事故急救措施7.5.4火灾事故急救措施第八节、劳动力计划第九节模板支架计算9.1 楼板反顶系统扣件钢管高支撑架计算书9.2 500*1200矩形梁模板支撑系统设计计算书第一节工程概况1.1、工程概况本工程为某小区地下车库工程，该工程为混凝土外墙砖混结构，建筑物高度3.1米，基础类型为筏板基础，地下一层，顶板覆土厚度1.5米，混凝土强度等级，垫层为C15，其他C30，楼面的活荷载设计为：楼梯3.5KN/㎡，室外绿化荷载5KN/㎡，消防车道荷载35KN/㎡。
基础底板厚度为350mm、400mm、450mm、500mm四种，基础底板上标高-4.95m，车库顶板厚度：消防车道部分450mm厚，板顶标高-1.8米，其他部位厚度250mm，板顶标高-1.8米。
现浇板支撑高度为2.9米及2.7米，车库梁尺寸如下：240mmX800mm,500mmX1200mm,500mmX700mm,240mmX700mm,240mmX600mm,240mm X750mm,240mmX900mm,300mmX500mm.1.2施工条件本工程现场基本具备“三通一平”的进场条件，施工用电由电网（甲方选供）中引出，施工用水另行打井，现场可存放部分材料，该工程施工地点临近公路，运转方便，施工所用各种建材及施工机具均可由公路直接运至工地。
地下室顶板行车加固施工方案(1)
地下室顶板行车加固施工方案(1)地下室作为建筑的重要组成部分，其结构安全至关重要。
特别是地下室顶板在行车作业时更需要加固，以确保施工过程中的安全性。
本文将介绍地下室顶板行车加固的施工方案。
1. 施工背景地下室顶板是地下工程中承受地面荷载和行车荷载的关键部位。
由于长期承受重压和振动，地下室顶板存在一定的疲劳裂缝和变形问题。
为了确保地下室顶板的稳定性和安全性，在行车作业时必须进行加固处理。
2. 施工方案2.1 前期准备工作在施工前，需要进行以下准备工作：•确定加固方案，包括加固材料、加固方式等；•制定施工计划，确定施工周期和施工流程；•准备必要的施工设备和工具。
2.2 施工步骤1.清理地下室顶板表面，确保表面光滑干净。
2.使用打磨机对顶板表面进行打磨处理，增加粘结力。
3.将加固材料涂刷在地下室顶板表面，确保材料均匀覆盖。
4.根据加固方案，设置加固框架或增设加固梁，加强地下室顶板的承载能力。
5.检查加固效果，确保地下室顶板的稳定性。
2.3 完工验收施工完成后，进行完工验收。
验收内容包括：•地下室顶板的平整度、水平度等技术指标；•加固材料的附着力和耐磨性；•加固结构的稳定性和安全性。
3. 安全注意事项在施工过程中，施工人员需要注意以下安全事项：•佩戴安全帽和防护装备；•注意施工现场通风；•严格遵守操作规程，防止事故发生。
4. 结语地下室顶板行车加固是一项重要的施工工作，施工方案的制定和执行对地下室结构的安全至关重要。
通过科学合理的施工方案，可以有效提高地下室顶板的承载能力和稳定性，确保施工过程中的安全性。
地下车库顶板模板支撑体系专项施工方案gu(1)
地下车库顶板模板支撑体系专项施工方案gu(1)一、背景与概述地下车库顶板模板支撑体系是地下车库建设中重要的施工环节之一，其施工质量直接影响到地下车库的使用安全和寿命。
本文将结合实际情况，探讨地下车库顶板模板支撑体系的专项施工方案。
二、设计原则地下车库顶板模板支撑体系的设计原则主要包括安全可靠、施工便利、成本合理等方面。
根据不同地下车库的实际情况，需要采取相应的设计措施，确保顶板模板支撑体系的稳固性。
三、施工准备工作3.1 材料准备针对地下车库顶板模板支撑体系施工，需要准备的材料包括钢模板、支撑架、连接件等。
同时，要确保材料的质量符合相关标准，以保证施工质量。
3.2 设备准备在施工前需要准备好施工所需的设备，如起重机械、搅拌机、机械挖掘机等，以确保施工进程的顺利进行。
四、施工步骤4.1 地基处理在进行地下车库顶板模板支撑体系施工前，需要对地基进行合理处理，确保地下车库的承载能力和稳定性。
4.2 模板安装在地基处理完毕后，进行模板的安装工作，需要根据设计要求和施工图纸进行精确的安装，保证模板的平整度和垂直度。
4.3 支撑体系搭设模板安装完成后，进行支撑体系的搭设工作，需要依据设计要求和施工规范进行支撑架的设置，确保支撑体系的稳固性和承载能力。
五、施工质量控制在地下车库顶板模板支撑体系施工过程中，需要进行严格的质量控制，包括施工质量检查、材料质量监控等环节，确保施工质量符合要求。
六、施工安全措施地下车库顶板模板支撑体系施工过程中，需要严格遵守相关的安全规范，确保施工现场的安全环境，减少事故的发生。
七、总结与展望地下车库顶板模板支撑体系专项施工方案的实施，对地下车库的建设具有重要意义。
通过严格的施工控制和质量检查，可以确保地下车库顶板模板支撑体系的施工质量和安全性。
未来，我们将持续改进施工技术，为地下车库的建设提供更加优质的支撑服务。
以上为地下车库顶板模板支撑体系专项施工方案gu(1)的相关内容，希望对实际施工工作有所帮助。
地下车库顶板顶撑方案
目录一、编制说明及依据 (3)1.1编制说明 (3)1.2编制依据 (3)二、工程概况 (3)2.1工程基本概况 (3)2.2施工道路及堆场布置 (4)2.3地下车库顶板加固概况 (6)2.4允许驶入顶板通道的车辆荷载信息 (8)2.5、地下车库设计允许承载力计算 (8)2.6施工道路荷载验算： (9)2.7立杆受压应力及稳定性的计算 (10)2.8、材料堆场荷载验算： (10)三、临时加固支撑架搭设 (11)3.1、支撑架构造要求 (11)3.2、支撑架搭设质量要求 (12)3.3、支撑体系施工方法 (14)四、支撑架安全管理 (16)4.1、支撑架施工管理机构 (16)4.2、支撑架的安全管理制度 (16)4.3、支撑架的安全管理措施 (16)4.4、支撑架的安全施工措施 (18)4.5、道路使用安全管理措施 (18)五、加固支撑架附图 (20)5.1加固支撑立杆平面图： (20)5.2加固支撑竖向剪刀撑投影平面图： (20)5.3加固支撑架立面图： (20)5.4加固支撑架1-1剖面图： (20)5.5加固支撑架2-2剖面图： (20)5.6加固支撑架3-3剖面图： (20)5.7加固支撑架4-4剖面图： (20)5.8加固支撑架5-5剖面图： (20)5.9板底加固支撑详图： (20)5.10梁底加固支撑详图： (20)5.11地下车库顶板加固支撑可调支托详图： (20)5.12地下车库顶板加固支撑架与已有结构拉结详图： (20)5.13地下车库顶板后浇带部位加固支撑详图： (21)六、附件（车辆技术参数） (21)一、编制说明及依据1.1编制说明本工程地下室施工完成后，因现场场地限制，后期工程部分施工道路主要材料的转运以及混凝土浇筑、号房基础部分回填土运输等需要在地下室顶板上进行。
考虑结构安全，需对部分顶板进行加固，加固采用钢管扣件脚手架支撑，顶部采用可调支托支承。
为保证施工顺利进行，现对其支撑体系布置、施工工艺以及施工质量安全措施方面加以阐述，特编制本加固专项施工方案。
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明发锦绣华城地下车库顶板行车道支撑方案一、项目概况：沈阳明发锦绣华城项目地下车库顶板已经施工完成。
因施工需要项目现场需要迁移到地下室顶板上，为了满足施工运输和顶板安全需要，场地迁设前需要对地下车库混凝土顶板进行必要验算，如不满足施工荷载要求，需要对顶板进行必要支顶加固。
重型机械设备的行走，按车辆荷载（含自重）为60吨，轮胎左右间距2.9m，前后轴距4.45m，每个后轮的集中压力为Q1=20吨，每个前轮的集中压力为Q2=10吨。
针对现场情况对地下室顶板的内力及承载能力进行验算。
已知，地下一层基础持力层为第②层粘土层，承载力特征值为Fa=150KPa，地下二层基础持力层为第③层粘土层，承载力特征值为Fa=180Kpa；地下车库顶板可变荷载标准值按Q3＝10.0KN/m2设计；地下车库顶板静荷载取值按Q4＝1.6x18 = 28.8KN/m2地下室顶板厚400mm，混凝土现浇无梁楼盖体系，混凝土强度等级C30，框架柱550 mm×550mm，混凝土强度等级为C40。
二、加荷后内应力计算：加荷方式验算按两种模型考虑，一种是重载车辆作用于板跨中间（如下图1）的计算模型，另一种是重载车辆后轮作用于跨中（如下图5）的计算模型。
通过建模分别计算出各种形势下所产的内应力，然后确定出：跨中板带最大弯矩、跨中板带最大剪力、柱帽处最大负弯矩、柱帽处最大剪力。
内力分析采用Midas/Gen软件，建立3×3无梁板区格，并考虑柱帽处厚度变化。
每表示-方向图2 重车作用在跨中时X方向的弯矩图（跨中最大正弯矩错误！未找到引用源。
KN/m；柱帽最大负弯矩725 KN/m 错误！未找到引用源。
）表示-方向图3 重车作用在跨中时Y方向的弯矩图（跨中最大正弯矩852错误！未找到引用源。
；柱帽最大负弯矩683 KN/m 错误！未找到引用源。
）表示-方向图4 重车作用在跨中时的剪力图（跨中板带处最大剪力274KN/m 柱帽根部处最大剪力1005KN/m）图5 后轮位于跨中的计算模型表示-方向图6 后轮位于跨中时X方向的弯矩图（跨中最大正弯矩112 KN/m 错误！未找到引用源。
；柱帽最大负弯矩728 KN/m 错误！未找到引用源。
）表示-方向图7 后轮位于跨中时Y 方向的弯矩图（跨中最大正弯矩135 KN/m 错误！未找到引用源。
；柱帽最大负弯矩709 KN/m 错误！未找到引用源。
）表示-方向图8 后轮位于跨中时的剪力图（跨中板带处最大剪力277KN/m 柱帽根部处最大剪力1016KN/m ）从以上Midas/Gen 软件建模计算结果得知：跨中最大弯矩为852 KN/m ，柱帽处最大负弯矩为728 KN/m ；跨中最大剪力277KN/m 错误！未找到引用源。
，支座最大剪力1016KN/m 错误！未找到引用源。
三．承载力验算按照《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002），取1m 宽板带进行验算。
屋梁楼盖钢筋配置如下图所示：（一）跨中板带正截面受弯承载力跨中板带两个方向配筋相同，板面均配置C14@250，板底均配置C14@120。
1m宽板带面筋4C14，底筋8C14。
计算参数：C30混凝土强度设计值f c=14.3N/mm2错误！未找到引用源。
，b=1000mm 错误！未找到引用源。
；a s=27mm；a s／=37mm；fy = fy／=360N/ mm2As=8×72×π=1231 mm2；As／=4×72×π=615 mm2h0 =H－a s = 400－27＝373 mm按照规范公式7.2.1-2，混凝土受压区高度：α1f c bx = f y A s－f'y A's由于混凝土强度小于C80，故，α1=1.0所以， 1.0×14.3×1000×x=360×1231－360×615x=15.5mm按照规范公式7.1.2-5，正截面的混凝土极限压应变：εcu=0.0033－(f cu,k－50)×10-5由于正截面混凝土处于非均匀受压状态，故取错误！未找到引用源。
εcu＝0.0033 根据规范7.1.4-1相对界限受压区高度：x ≤ξb h0 (7.2.1-3)x ≥2α'(7.2.1-4)其中，钢筋屈服点所以，ξb h0＝0.52×373＝194mm；2a'=2*40=80mmx=15.5mm≤194mm，满足(7.2.1-3)公式要求；x=15.5mm≯2a'=2*37=74mm，不满足(7.2.1-4)公式要求；不满足规范公式7.2.1-4，根据规范7.2.5条，正截面受弯承载力应符合下列规定：M≤fy As(h-as-a's) (7.2.5)fy As(h-as-a's)＝360×1231×（400-37-27）＝148.9KNm 跨中X方向弯矩允许值[Mx max]＝148.9KNm跨中Y方向弯矩允许值[My max]＝148.9KNm（二）跨中板带斜截面承载力按照规范7.5.3条，不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件，其斜截面的受剪承载力应符合下列规定：V≤0.7βh×f t×b×h0 (7.5.3-1)βh＝(800/h0)1/4 (7.5.3-2)截面高度影响系数βh，（当h0<800mm时，(7.5.3-2)式中取h0=800mm）。
βh=(800/h0)1/4 ＝(800/800)1/4=1C30混凝土轴心抗拉强度设计值错误！未找到引用源。
f t=1.43N/mm2错误！未找到引用源。
，跨中板带斜截面的受剪承载力允许值为：[V]＝0.7βh f t bh0=0.7×1×1.43×1000×373=373.4KN/m（三）柱上板带正截面受弯承载力垂直板带方向：板面配（2C14+C14）@250，板底配C14@120；沿着板带方向：板面配C16@250，板底配C16@100。
取1m宽板带，垂直板带方向的面筋12C14，底筋9C14；沿着板带方向的面筋4C16，底筋10C16。
1、垂直板带方向的受弯承载力计算：计算参数：C30混凝土强度设计值f c=14.3N/mm2；钢筋设计强度值fy = fy／=360n/ mm2 ；板带截取宽度b=1000mm；a s=27mm；a s／=37mm；As = 12×72×π=1847 mm2；As／= 9×72×π=1385 mm2h0 =H－a s=400－27＝373 mm按照规范公式7.2.1-2，混凝土受压区高度：α1f c bx = f y A s－f'y A's由于混凝土强度小于C80，故，α1=1.0所以， 1.0×14.3×1000×x = 360×1847－360×1385x = 11.63mm按照规范公式7.1.2-5，正截面的混凝土极限压应变：εcu=0.0033-(f cu,k-50)×10-5由于处于非均匀受压状态，故取错误！未找到引用源。
εcu＝0.0033；又从前计算结果已知钢筋屈服点ξb＝0.52根据规范7.1.4-1相对界限受压区高度符合以下公式要求：x ≤ξb h0 (7.2.1-3)x ≥2α'(7.2.1-4)所以，ξb h0＝0.52×373＝194mm；2a'=2*37=74mmx= 11.63mm≤194mm，满足(7.2.1-3)公式要求；x= 11.63mm≯2a'=2*37=7m4m，不满足(7.2.1-4)公式要求；不满足规范公式7.2.1-4，根据规范7.2.5条，正截面受弯承载力应符合下列规定：M≤fy As(h-as-a's) (7.2.5)[M]＝fy As(h-as-a's)＝360×1385×（400-37-27）＝167.53KNm即，垂直于柱上板带板方向弯矩允许值[M]＝167.53KNm2、沿着板带方向的受弯承载力计算，计算参数：；C30混凝土强度设计值f c=14.3N/mm2；fy = fy／=360n/ mm2b=1000mm；a s=28mm；a s／=38mm；As=10×82×π=2010 mm2；As／=4×82×π=804 mm2 h0 =H－a s=400－28＝372 mm按照规范公式7.2.1-2，混凝土受压区高度：α1f c bx = f y A s－f'y A's由于混凝土强度小于C80，故，α1=1.0所以， 1.0×14.3×1000×x=360×2010－360×804x =30.4mm按照规范公式7.1.2-5，正截面的混凝土极限压应变：εcu=0.0033－(f cu,k－50)×10-5由于处于非均匀受压状态，故取错误！未找到引用源。
εcu＝0.0033；又从前计算结果已知钢筋屈服点ξb＝0.52根据规范7.1.4-1相对界限受压区高度符合以下公式要求：x ≤ξb h0 (7.2.1-3)x ≥2α'(7.2.1-4)所以，ξb h0＝0.52×372＝193.4mm；2a'=2*37=88mmx=30.4mm≤193.4mm，满足(7.2.1-3)公式要求；x=30.4mm≯2a'=2*38=76mm，不满足(7.2.1-4)公式要求；不满足规范公式7.2.1-4，根据规范7.2.5条，正截面受弯承载力应符合下列规定：M≤fy As(h-as-a's) (7.2.5)[M]＝fy As(h-as-a's)＝360×2010×（400-28-38）＝241.68KNm即，沿柱上板带板方向弯矩允许值[M]＝241.68KNm（四）柱上板带斜截面承载力按照规范7.5.3条，不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件，其斜截面的受剪承载力应符合下列规定：V≤0.7βh×f t×b×h0 (7.5.3-1)βh=(800/h0)1/4 (7.5.3-2)截面高度影响系数βh，（当h0<800mm时，(7.5.3-2)式中取h0=800mm）。
βh=(800/h0)1/4=(800/800)1/4=1C30混凝土轴心抗拉强度设计值错误！未找到引用源。