车库顶板支撑补强方案
住宅小区车库顶板加固工程模板工程施工方案
住宅小区车库顶板加固工程模板工程施工方案1按图施工，留出钢筋保护层，梁侧模板要顶到板底，梁模板由梁底模加侧模板组成。
梁底均有支撑系统，采用脚手钢管和扣件搭设支撑时，搭设成整体排架式。
2梁模板的施工要点：梁模板宜采用侧包底的支模法，保留底模及支撑有待混凝土强度的增长，一般梁底模板准备数量应多于梁侧模板数量。
梁模板可全部采用木模板。
梁侧模可由木模或胶合板拼制而成，侧模背面应加钉竖向、水平向及斜向支撑，以承受施工时的侧压力要求。
3梁跨度在4m及大于4m时应起拱，如设计无规定时，起拱高度且为全跨长度的1/1000-3/1000。
梁较高时，可先安装梁的一面侧板，待钢筋绑扎好再安装另一面侧板。
梁高大于700mm时，除梁侧板外面支撑外，还应采用对拉螺栓在梁高中间部份设横楞加强紧固。
4 支模架采用盘扣式钢管搭设满堂架，立杆纵横向间距为0.9m，步距1.2m，采用三道水平杆，上部采用顶托调节模板标高，外背楞使用双钢管，模板的内背楞采用40x90mm的木枋，间距200。
支模架四周用6m钢管连续设置剪刀撑以增加整体稳定性。
5 模板拆除、清理、保管：及时拆除模板，有利于模板的周转和加快工程进度，但拆模过早将影响混凝土结构的质量，严重时将发生结构质量事故，因此，拆模要掌握时机，应使混凝土达到必要的强度，对于现浇混凝土结构的模板及其支架的拆除，应符合下列规定：①非承重的侧面模板，应在混凝土强度能保证其表面棱角不因拆模而损坏时拆除，为保证本工程混凝土质量，要求混凝土强度必须达到1.2MPa。
②承重的模板应在与结构同条件养护的试块达到规定的强度时，方可拆除。
③已拆除模板及其支架的结构，应在混凝土达到强度后，才允许承受全部设计荷载，施工中不得超载使用，严禁集中堆放过量建筑材料，当承受施工荷载时，必须经过核算加设临时支撑。
④拆模时不得用力过猛，拆下的材料应及时运走、整理。
⑤拆模程序一般应先拆除非承重部分，后拆除承重部分；重大复杂模板拆除，事先应制定拆模方案，并经有关技术负责人批准。
车库顶板行车区域支撑补强方案
车库顶板行车区域支撑补强方案明发锦绣华城地下车库顶板行车道支撑方案一、项目概况：沈阳明发锦绣华城项目地下车库顶板已经施工完成。
因施工需要项目现场需要迁移到地下室顶板上，为了满足施工运输和顶板安全需要，场地迁设前需要对地下车库混凝土顶板进行必要验算，如不满足施工荷载要求，需要对顶板进行必要支顶加固。
重型机械设备的行走，按车辆荷载（含自重）为60吨，轮胎左右间距2.9m，前后轴距4.45m，每个后轮的集中压力为Q1=20吨，每个前轮的集中压力为Q2=10吨。
针对现场情况对地下室顶板的内力及承载能力进行验算。
已知，地下一层基础持力层为第②层粘土层，承载力特征值为Fa=150KPa，地下二层基础持力层为第③层粘土层，承载力特征值为Fa=180Kpa；地下车库顶板可变荷载标准值按Q3＝10.0KN/m2设计；地下车库顶板静荷载取值按Q4＝1.6x18 = 28.8KN/m2地下室顶板厚400mm，混凝土现浇无梁楼盖体系，混凝土强度等级C30，框架柱550 mm×550mm，混凝土强度等级为C40。
二、加荷后内应力计算：加荷方式验算按两种模型考虑，一种是重载车辆作用于板跨中间（如下图1）的计算模型，另一种是重载车辆后轮作用于跨中（如下图5）的计算模型。
经过建模分别计算出各种形势下所产的内应力，然后确定出：跨中板带最大弯矩、跨中板带最大剪力、柱帽处最大负弯矩、柱帽处最大剪力。
内力分析采用Midas/Gen软件，建立3×3无梁板区格，并考虑柱帽处厚度变化。
每个区格尺寸8m×8m，按0.5m×0.5m的尺寸划分单元。
重车荷载简化为4个集中荷载，两个前轮竖向荷载分别是10吨（100KN），两个后轮竖向荷载分别是20吨（200KN）。
荷载组合=1.2表示-方向图2 重车作用在跨中时X方向的弯矩图（跨中最大正弯矩105 KN/m；柱帽最大负弯矩725 KN/m ）表示-方向图3 重车作用在跨中时Y方向的弯矩图（跨中最大正弯矩852 KN/m ；柱帽最大负弯矩683 KN/m ）表示-方向图4 重车作用在跨中时的剪力图（跨中板带处最大剪力274KN/m 柱帽根部处最大剪力1005KN/m）。
车库顶板加固方案
地下室顶板加固施工方案一、工程概况本工程总用地面积24845㎡，由3栋高层住宅、会所、地下车库等组成，其中1#楼最大高度为99.450m，2#楼最大高度为105 .450m，3#楼最大高度为90.450m。
总建筑面积78587.75㎡，其中地上总建筑面积：61200㎡。
根据本工程施工需要，在1#、2#、3#楼各设一台SC200/200TD 型施工升降机，梯笼选用3200×1500，采用带电缆小车装置，附墙采用II型（有关参数附后）。
安装位置：考虑到现场实际情况，施工电梯安装在地下室顶板上，1#楼施工升降机安装于1#楼北侧19～23/Q～V轴线之间，2#楼施工升降机安装于2#楼北侧20～24/K～N轴线之间，3#楼施工升降机安装于3#楼北侧19～23/Q～V轴线之间。
1#楼最终安装高度93m, 共设10道附墙，第一道从车库顶标高往上10米，往上每隔9米间距设置一道附墙。
2#楼最终安装高度99m, 共设10道附墙，第一道从车库顶标高往上10米，往上每隔9米间距设置一道附墙。
3#楼最终安装高度81m, 共设8道附墙，第一道从车库顶标高往上10米，往上每隔9米间距设置一道附墙，附墙长度3.2米。
二、结构层支撑加固措施施工升降机基础底板尺寸为4400×3800×300。
基础内配双层钢筋网，C12钢筋间距为200mm，混凝土强度等级为C35。
预埋件中4-M22螺纹孔的上平面与基础表面平整，螺孔应保护好，不应有杂物进入（基础详图附后）。
在地面电梯四周砌600mm高120mm厚砖围护墙、面抹水泥砂浆，防止杂物、污水进入基内。
施工升降机基础根据现场实际情况设置在车库200厚的地下室顶板上。
为确保地下车库顶板结构安全及施工电梯正常运行，在地下室顶板底部采用钢管构架顶撑对施工电梯关键承载部位的顶板进行加固支撑，使上部荷载直接通过钢管支撑传递给基础底板，限制顶板在施工电梯荷载作用下的变形。
车库顶板加固方案
斗鸡铁路小区地下车库顶板支撑加固方案陕建七建集团斗鸡铁路小区1#楼、地下车库及物业用房工程项目经理部日期：二零一五年三月二十六日1工程概况1.0工程名称：斗鸡铁路小区1#楼、地下车库及物业用房工程。
建设单位：宝鸡西铁建筑工程有限责任公司。
设计单位：宝鸡市建筑设计院。
建设地点：本项目位于宝鸡市金台区铁塔路北段。
建设规模：本项目总建筑面积：33223.77m2。
其中：1#住宅楼建筑面积为27364.06m2；地下车库为5626.52m2；物业用房为233.19m2。
结构类型：地下车库为框架结构。
建筑层数：地下车库为地下一层；物业用房为地上一层。
建筑高度：1#楼建筑高度为104.20m。
层高：地下车库层高为5.5m。
室内外高差：物业用房300mm。
1.1建筑设计概况地下车库为平战结合人防工程,平时为车库,战时为人员掩蔽所。
车库与1#楼、2#楼地下室由通道连接。
1.2 结构设计概况结构类型：，地下车库为框剪结构。
结构安全等级：车库为三级。
抗震设防烈度：七度。
剪力墙抗震等级：车库为三级。
1.2.1地基与基础设计概况本工程土方开挖均采用机械大开挖，地基为天然地基，地下车库为独立基础，基础设有300厚构造防水板，基础垫层底标高-8.10m。
1.2.2 墙、柱设计概况地下车库框架柱断面有650×650和600×600 两种，地下车库外围剪力墙厚大部分为300。
1.2.3 梁、板设计概况地下车库框架梁断面为600×1100、600×1000、550×1000、500×1000、500×900，次梁为450×900、300×800、300×600。
地下车库顶板厚250。
1.2.4砼强度等级地下车库基础垫层砼为C15，基础及其它结构砼均为C35。
1.2.5钢筋本工程基础、墙、柱、梁、板等受力主筋均采用III级钢（HRB400级），箍筋均采用Ⅰ级钢（HPB 235 级）。
(整理)地下室顶板施工荷载补强方案
N J B J苏地2010-B-47号地块一期工程南京市第八建筑安装工程有限公司苏地2010-B-47号地块一期工程项目部二○一二年三月目录一、工程概况 (03)二、地下室顶板施工荷载计算的依据 (04)三、施工准备 (04)四、施工工艺及流程 (05)五、板面及支撑承载力计算 (07)六、安全文明施工措施 (15)地库顶板临时道路支撑排架及加固方案一、工程概况：苏地2010-B-47号地块一期由凯威房地产开发有限公司投资建设，苏州华造建筑设计院设计，苏州永安建设监理有限公司监理，南京市第八建筑安装工程有限公司组织施工。
本工程地下室车库为现浇框架结构，顶板结构标高为-1.4M，结构层高为3.6M，根据现场施工实际情况，在原设计图纸中的消防车道的范围内设置一条6m宽临时道路（道路见附后总图），以便于各主体结构施工，预计计入临时施工道路最大荷载车辆，如混凝土搅拌车、钢筋原材料运输车为50吨，局部作为钢筋材料堆场50吨。
查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中4.1.1条规定，满荷载300KN的消防车对地库顶板产生的均布活荷载为20KN/㎡,故50吨汽车对地库顶板产生的均布活荷载换算值为33KN/㎡。
计划对道路区域范围内的支模排架进行加密，立杆纵横向间距600MM，步距为1500mm，顶板施工完成后，道路使用期间该区域模板支撑不拆除。
临时道路局部区域有后浇带贯穿部分，在道路使用前封闭，地库顶板混凝土完成后，按设计要求做好地库顶板防水层及保护层，待砼达到设计强度后方可使用。
为有效减少汽车的等效均布荷载，待顶板砼浇筑完毕后，对临时道路的顶板覆盖40cm的土方，上面浇筑200mm厚的C25砼进行硬化，道路周边砌筑60cm高240mm砖墙，板顶填土或面层对汽车动力荷载起缓冲和扩散作用，查《荷载规范》表，覆盖40cm 的土方可取动力系数为1.0，根据不同覆土厚度时的等效均布荷载调整系数，取调整系数0.92，得出50吨汽车对地库顶板产生的均布活荷载为30KN/㎡。
车库顶板加固方案
车库顶板加固方案1.情况简介：本工程总用地面积约为3万平米，而地下车库占地面积达1万多平米，现场可利用场地面积极为狭小。
根据现场勘查和现场平面布置，大模板的场地将全部落在人防车库的顶板上面，部分钢筋场地也落在车库上。
且为了加快施工进度，所有的混凝土准备用气泵输送，这样对车库的顶板结构可能造成影响，为保证车库结构安全，三期工程顺利进行，特编制本方案。
2.技术准备：1）咨询设计院车库顶板的承受荷载，设计院结构设计负责人唐捷提出车库顶板覆土以上活荷载为1.0t/m2。
2）计算钢筋、钢管、模板堆放区及车行道的活荷载。
3）编制车库顶板加固方案及对相关人进行交底。
3.加固措施：1) 16#、17#楼钢筋堆放场为17m*12m,当钢筋总量超过200T时或堆放高度大于1.0t/(7.8t/m)=0.12m时钢筋堆放荷载超过1.0t/m2，必须进行加固。
以堆放场地每边宽出两米的位置，在车库底用碗扣搭设@900*900高3.4m的支撑架，加固后钢筋的堆放高度不超过3t/(7.8)= 0.44m。
2）模板堆放区加固措施：模板堆放区进行限制荷载及控制模板不允许集中堆放；要按照要求分开堆放。
模板堆放区的堆放荷载不允许不超过1T/m2。
3）道路区域的加固：根据混凝土搅拌站提供的资料：罐车自重为16t，最大混凝土量为9m3,混凝土自重为22.5t，混凝土罐车车轮布置如下图：中轮前轮后轮混凝土罐车车轮关系图罐车满载时为9M3混凝土，设计院唐工根据我公司提供的混凝土罐车的资料及施工通道的位置，算出混凝土罐车对车库顶板作用的最大活载为3.5 t/m2。
混凝土罐车对车库顶板作用的最大活载为 3.5 t/m2超过车库本身所能承受的荷载。
所以必须对与路对应的车库顶板进行加固处理。
我项目部准备以道路每边宽出两米的位置，在车库底用碗扣搭设@900*900高3.4m的支撑架。
4.加固示意图：5. 施工过程中控制措施：a) 严格按照布置图进行场地布置。
车库顶板加固方案
车库顶板加固方案一、加固材料的选择1.钢筋：选择高强度的螺纹钢筋，根据具体情况确定直径和间距。
2.混凝土：使用高强度、耐久性好的混凝土，确保施工质量，可根据实际情况选择预拌混凝土或现场搅拌。
3.钢结构件：如果车库屋面较大，可以考虑使用钢结构来加固，如钢梁、钢柱等。
4.加固材料：使用高强度的黏结材料，如钢筋胶粘剂、聚合物胶等。
二、工程施工步骤1.清理车库顶板：清理车库顶板上的灰尘、杂物等，保持其表面干净。
2.检测车库顶板：检测车库顶板的损坏情况，确定加固的部位和方式。
3.钻孔：在车库顶板上进行钻孔，深度一般为顶板厚度的60%~80%，孔距根据设计要求确定。
4.安装钢筋：将选好的钢筋安装到钻孔中，注意钢筋与钻孔之间的粘结牢固，可使用钢筋胶粘剂进行固定。
5.浇筑混凝土：在安装钢筋的钻孔中浇筑混凝土，保证混凝土的均匀注入和密实性。
6.加固连接点：加固连接点一般采用钢板连接，钢板的厚度和数量根据设计要求确定。
7.钢结构加固：如果需要使用钢结构加固，可根据实际情况进行焊接、螺栓连接等操作。
8.完善加固措施：根据具体情况，在加固过程中可进行加固梁柱、加固墙体等操作，提升整个车库结构的稳定性。
9.修整车库顶板：加固完成后，对车库顶板进行修整，确保其表面平整。
10.完善防护措施：施工完成后，对加固区域进行防水、防潮等防护处理，保障结构的使用寿命。
三、注意事项1.加固过程要遵循设计方案，确保加固后的结构的安全可靠性。
2.加固前要进行充分的预处理，如清理车库顶板、测量、检查等，确保加固的必要性和可行性。
3.施工过程中要严格按照相关施工规范和操作规程进行，确保加固效果。
4.施工过程中需保证施工区域的通风良好，进行安全防护措施，确保施工人员的安全。
5.施工完成后，要及时进行验收和检测，确保加固效果符合要求。
6.安全第一，加固过程中要注重施工人员的安全教育和防护措施。
总结起来，车库顶板加固是一个比较复杂的工程，需要根据具体情况来选择合适的加固材料和施工方式。
地下车库顶板加固方案
目录一．工程概况 (2)二．地下室顶板施工荷载计算的依据 (2)三．施工准备 (3)四．施工工艺及流程 (3)五．钢管支撑系统的拆除 (3)六．安全文明施工措施 (4)七．楼板模板支架计算书 (5)工程名称：锋创科技园4#研发办公楼等10项工程工程地址：北京市经济技术开发区路东区F1F3、F3M1地块。
建设单位：锋创科技发展（北京）有限公司设计单位：北京维拓时代建筑设计有限公司监理单位：北京建扶工程建设监理有限责任公司监督单位：亦庄区质量监督站施工单位：北京住总集团有限责任公司工程总承包部本工程总建筑面积85443.21m2，±0.00为绝对标高26.60m,由6栋主楼及1座地下车库组成。
均为地下1层，4#楼地上16层，地上总高62.4m；5#楼地上13层,地上总高54.4m；6#楼地上总高54m。
7#楼地上高度为26m，8#楼地上高度为28.8m。
9#楼地上高度为25.2m。
本工程地下车库顶板施工荷载设计图纸中规定：人防区域地下室顶板允许最大活荷载为70KN/,顶板上方道路允许最大通行车辆为满载总重量850KN的钢筋半挂车，作用在顶板上的荷载除顶板至设计室外地坪标高的覆土以外，其它均为活荷载（覆土完成后再过车）。
因施工场地的限制，9#楼基槽开挖后，施工车辆需通过地下车库顶板，按最重施工车辆（钢筋半挂车85吨考虑），在地下车库顶板面施加的荷载为850÷（2.25×16）=23.6KN/m2满足施工要求，考虑到车库顶板混凝土强度等级在前期上升阶段未能满足要求，固在顶板支撑体系处加密处理。
顶板上施工道路定位详见附图。
二．地下室顶板施工荷载计算的依据1、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012)；2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；3、《碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20084、《建筑施工计算手册》；5、《建筑施工手册》；6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）2011版；7、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JG130-2011)8、锋创科技园4#研发办公楼等10项工程地下车库施工图纸。
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地下车库顶板支撑加固方案一、项目概况：中山剑桥郡花园六区二期1-2幢和四期3-4幢高层住宅及地下车库土建、水电安装工程，工程建设地点：中山市西区翠景道17号；属于框剪结构；地上层数：32-33层；地下层数：2层；层高：首层标高5.3m，二层标高3.6m;标准层高2.9m。
工程总建筑面积：84190.44㎡；总工期：730天。
本工程由中山市雅居乐雍景园房地产开发有限公司投资建设，广东中山建筑设计院股份有限公司设计，广东中火炬监理咨询有限公司监理，红阳建工集团有限公司组织施工；由郝钢担任项目经理，陈忠福担任技术负责人。
项目地下车库顶板已经施工完成。
因甲方提前覆土及绿化，施工需要项目现场需要迁移到地下室顶板上，为了满足施工运输和顶板安全需要，场地迁设前需要对地下车库混凝土顶板进行必要验算，如不满足施工荷载要求，需要对顶板进行必要支顶加固。
重型机械设备的行走，按车辆荷载（含自重）为60吨，轮胎左右间距2.9m，前后轴距4.45m，每个后轮的集中压力为Q1=20吨，每个前轮的集中压力为Q2=10吨。
针对现场情况对地下室顶板的内力及承载能力进行验算。
已知，地下一层基础持力层为第②层粘土层，承载力特征值为Fa=150KPa，地下二层基础持力层为第③层粘土层，承载力特征值为Fa=180Kpa；地下车库顶板可变荷载标准值按Q3＝10.0KN/m2设计；地下车库顶板静荷载取值按Q4＝1.6x18 = 28.8KN/m2地下室顶板厚400mm，混凝土现浇无梁楼盖体系，混凝土强度等级C30，框架柱550 mm×550mm，混凝土强度等级为C40。
二、加荷后内应力计算：加荷方式验算按两种模型考虑，一种是重载车辆作用于板跨中间（如下图1）的计算模型，另一种是重载车辆后轮作用于跨中（如下图5）的计算模型。
通过建模分别计算出各种形势下所产的内应力，然后确定出：跨中板带最大弯矩、跨中板带最大剪力、柱帽处最大负弯矩、柱帽处最大剪力。
内力分析采用Midas/Gen软件，建立3×3无梁板区格，并考虑柱帽处厚度变化。
每个区格尺寸8m×8m，按0.5m×0.5m的尺寸划分单元。
重车荷载简化为4个集中荷载，两个前轮竖向荷载分别是10吨（100KN），两个后轮竖向荷载分别是20吨（200KN）。
荷表示-方向图2 重车作用在跨中时X方向的弯矩图（跨中最大正弯矩105 KN/m；柱帽最大负弯矩725 KN/m ）表示-方向图3 重车作用在跨中时Y方向的弯矩图（跨中最大正弯矩852 KN/m ；柱帽最大负弯矩683 KN/m ）表示-方向图4 重车作用在跨中时的剪力图（跨中板带处最大剪力274KN/m 柱帽根部处最大剪力1005KN/m）图5 后轮位于跨中的计算模型表示-方向图6 后轮位于跨中时X方向的弯矩图（跨中最大正弯矩112 KN/m ；柱帽最大负弯矩728 KN/m ）表示-方向图7 后轮位于跨中时Y方向的弯矩图（跨中最大正弯矩135 KN/m ；柱帽最大负弯矩709 KN/m ）表示-方向图8 后轮位于跨中时的剪力图（跨中板带处最大剪力277KN/m 柱帽根部处最大剪力1016KN/m）从以上Midas/Gen软件建模计算结果得知：跨中最大弯矩为852 KN/m，柱帽处最大负弯矩为728 KN/m；跨中最大剪力277KN/m，支座最大剪力1016KN/m。
三．承载力验算按照《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002），取1m宽板带进行验算。
屋梁楼盖钢筋配置如下图所示：（一）跨中板带正截面受弯承载力跨中板带两个方向配筋相同，板面均配置C14@250，板底均配置C14@120。
1m宽板带面筋4C14，底筋8C14。
计算参数：C30混凝土强度设计值f c=14.3N/mm2，b=1000mm；a s=27mm；a s／=37mm；fy = fy／=360N/ mm2As=8×72×π=1231 mm2；As／=4×72×π=615 mm2h0 =H－a s = 400－27＝373 mm按照规范公式7.2.1-2，混凝土受压区高度：α1f c bx = f y A s－f'y A's由于混凝土强度小于C80，故，α1=1.0所以， 1.0×14.3×1000×x=360×1231－360×615x=15.5mm按照规范公式7.1.2-5，正截面的混凝土极限压应变：εcu=0.0033－(f cu,k－50)×10-5由于正截面混凝土处于非均匀受压状态，故取εcu＝0.0033根据规范7.1.4-1相对界限受压区高度：x ≤ξb h0 (7.2.1-3)x ≥2α'(7.2.1-4)其中，钢筋屈服点所以，ξb h0＝0.52×373＝194mm；2a'=2*40=80mmx=15.5mm≤194mm，满足(7.2.1-3)公式要求；x=15.5mm≯2a'=2*37=74mm，不满足(7.2.1-4)公式要求；不满足规范公式7.2.1-4，根据规范7.2.5条，正截面受弯承载力应符合下列规定：M≤fy As(h-as-a's) (7.2.5)fy As(h-as-a's)＝360×1231×（400-37-27）＝148.9KNm 跨中X方向弯矩允许值[Mx max]＝148.9KNm跨中Y方向弯矩允许值[My max]＝148.9KNm（二）跨中板带斜截面承载力按照规范7.5.3条，不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件，其斜截面的受剪承载力应符合下列规定：V≤0.7βh×f t×b×h0 (7.5.3-1)βh＝(800/h0)1/4 (7.5.3-2)截面高度影响系数βh，（当h0<800mm时，(7.5.3-2)式中取h0=800mm）。
βh=(800/h0)1/4 ＝(800/800)1/4=1C30混凝土轴心抗拉强度设计值f t=1.43N/mm2，跨中板带斜截面的受剪承载力允许值为：[V]＝0.7βh f t bh0=0.7×1×1.43×1000×373=373.4KN/m（三）柱上板带正截面受弯承载力垂直板带方向：板面配（2C14+C14）@250，板底配C14@120；沿着板带方向：板面配C16@250，板底配C16@100。
取1m宽板带，垂直板带方向的面筋12C14，底筋9C14；沿着板带方向的面筋4C16，底筋10C16。
1、垂直板带方向的受弯承载力计算：计算参数：C30混凝土强度设计值f c=14.3N/mm2；钢筋设计强度值fy = fy／=360n/ mm2 ；板带截取宽度b=1000mm；a s=27mm；a s／=37mm；As = 12×72×π=1847 mm2；As／= 9×72×π=1385 mm2h0 =H－a s=400－27＝373 mm按照规范公式7.2.1-2，混凝土受压区高度：α1f c bx = f y A s－f'y A's由于混凝土强度小于C80，故，α1=1.0所以， 1.0×14.3×1000×x = 360×1847－360×1385x = 11.63mm按照规范公式7.1.2-5，正截面的混凝土极限压应变：εcu=0.0033-(f cu,k-50)×10-5由于处于非均匀受压状态，故取εcu＝0.0033；又从前计算结果已知钢筋屈服点ξb＝0.52根据规范7.1.4-1相对界限受压区高度符合以下公式要求：x ≤ξb h0 (7.2.1-3)x ≥2α'(7.2.1-4) 所以，ξb h0＝0.52×373＝194mm；2a'=2*37=74mmx= 11.63mm≤194mm，满足(7.2.1-3)公式要求；x= 11.63mm≯2a'=2*37=7m4m，不满足(7.2.1-4)公式要求；不满足规范公式7.2.1-4，根据规范7.2.5条，正截面受弯承载力应符合下列规定：M≤fy As(h-as-a's) (7.2.5)[M]＝fy As(h-as-a's)＝360×1385×（400-37-27）＝167.53KNm即，垂直于柱上板带板方向弯矩允许值[M]＝167.53KNm2、沿着板带方向的受弯承载力计算，计算参数：；C30混凝土强度设计值f c=14.3N/mm2；fy = fy／=360n/ mm2b=1000mm；a s=28mm；a s／=38mm；As=10×82×π=2010 mm2；As／=4×82×π=804 mm2h0 =H－a s=400－28＝372 mm按照规范公式7.2.1-2，混凝土受压区高度：α1f c bx = f y A s－f'y A's由于混凝土强度小于C80，故，α1=1.0所以， 1.0×14.3×1000×x=360×2010－360×804x =30.4mm按照规范公式7.1.2-5，正截面的混凝土极限压应变：εcu=0.0033－(f cu,k－50)×10-5由于处于非均匀受压状态，故取εcu＝0.0033；又从前计算结果已知钢筋屈服点ξb＝0.52根据规范7.1.4-1相对界限受压区高度符合以下公式要求：x ≤ξb h0 (7.2.1-3)x ≥2α'(7.2.1-4)所以，ξb h0＝0.52×372＝193.4mm；2a'=2*37=88mmx=30.4mm≤193.4mm，满足(7.2.1-3)公式要求；x=30.4mm≯2a'=2*38=76mm，不满足(7.2.1-4)公式要求；不满足规范公式7.2.1-4，根据规范7.2.5条，正截面受弯承载力应符合下列规定：M≤fy As(h-as-a's) (7.2.5)[M]＝fy As(h-as-a's)＝360×2010×（400-28-38）＝241.68KNm即，沿柱上板带板方向弯矩允许值[M]＝241.68KNm（四）柱上板带斜截面承载力按照规范7.5.3条，不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件，其斜截面的受剪承载力应符合下列规定：V≤0.7βh×f t×b×h0 (7.5.3-1)βh=(800/h0)1/4 (7.5.3-2)截面高度影响系数βh，（当h0<800mm时，(7.5.3-2)式中取h0=800mm）。