开关电源变压器的设计
正激反激式双端开关电源高频变压器设计详解

正激反激式双端开关电源高频变压器设计详解高频变压器作为电源电子设备中的重要组成部分,起到了将输入电压进行变换的作用。
根据不同的使用环境和要求,电源电路中的电感元件可分为正激式、反激式和双端开关电源。
下面就分别对这三种电源的高频变压器设计进行详解。
1.正激式电源变压器设计正激式电源变压器是将输入电压通过矩形波进行激励的一种变压器。
其基本结构包括主磁线圈和副磁线圈两部分,主磁线圈用来耦合能量,副磁线圈用来提供输出电压。
正激式电源变压器的设计主要有以下几个步骤:(1)确定主磁线圈的匝数和磁芯的截面积:根据输入电压和电流来确定主磁线圈的匝数,根据输出电压和电流来确定磁芯的截面积。
(2)计算主磁线圈的电感:根据主磁线圈的截面积和匝数来计算电感值。
(3)选择磁芯材料:磁芯材料的选择要考虑其导磁性能和能量损耗等因素。
(4)确定副磁线圈的匝数:根据主磁线圈的输入电压和输出电压的变换比例来计算副磁线圈的匝数。
(5)计算副磁线圈的电感:根据副磁线圈的截面积和匝数来计算电感值。
(6)确定绕线方式和结构:根据磁芯的形状和结构来确定绕线方式和结构。
2.反激式电源变压器设计反激式电源变压器是通过反馈控制来实现变压的一种变压器。
其基本结构包括主磁线圈、副磁线圈和反馈元件等。
反激式电源变压器的设计主要有以下几个步骤:(1)确定主磁线圈的匝数和磁芯的截面积:根据输入电压和电流来确定主磁线圈的匝数,根据输出电压和电流来确定磁芯的截面积。
(2)计算主磁线圈的电感:根据主磁线圈的截面积和匝数来计算电感值。
(3)选择磁芯材料:磁芯材料的选择要考虑其导磁性能和能量损耗等因素。
(4)确定副磁线圈的匝数:根据主磁线圈的输入电压和输出电压的变换比例来计算副磁线圈的匝数。
(5)计算副磁线圈的电感:根据副磁线圈的截面积和匝数来计算电感值。
(6)确定绕线方式和结构:根据磁芯的形状和结构来确定绕线方式和结构。
(7)选择合适的反馈元件:根据反馈控制的需要来选择合适的反馈元件,并设计合适的反馈回路。
单端反激式开关电源中变压器的设计

单端反激式开关电源中变压器的设计变压器作为单端反激式开关电源中的关键部件,在一定时间内具有不变的变换特性,因此具有较强的可靠性。
变压器的设计方案的选择对单端反激式开关电源的工作稳定性和效率都有很大的影响,因此变压器的设计步骤和要求都需要非常精细地考虑。
一、变压器设计步骤1、选择基本参数:在变压器设计中,首先要根据单端反激式开关电源的功率、输入电压、输出电压、铁芯材料、匝数及其他参数等,确定变压器的基本参数。
2、磁材和匝组设计:根据变压器的基本参数,确定变压器的磁芯材料,以及计算求出的空心铁芯的尺寸,以此作为变压器的磁材和匝组设计的参考。
3、选择变压器结构形式:根据变压器的功率大小,以及其应用环境的实际情况,选择工作最稳定的变压器结构形式。
4、绕组设计:针对上述选择的变压器结构形式,根据变压器的基本参数,选择合适的绕组几何参数,并根据电流要求以及其他条件,采用不同的工艺技术完成绕组的设计。
5、振荡线圈设计:由于单端反激式开关电源较复杂,为了实现对电压幅值、相位和线性度的控制,可能要设计振荡线圈。
因此,在实际的设计中,需要根据电路的实际要求,进行振荡线圈的合理设计。
1、电气特性要求:变压器的电气特性包括变换率、耐压要求、绝缘耐压要求、额定功率、工频噪声。
变压器应能满足额定电压比、额定电流、绝缘耐压、额定功率等要求,而且应保持满足所需的线性度要求,并具有良好的耐辐射和抗干扰能力。
2、机械特性要求:机械特性包括尺寸、外形和结构特性。
变压器的结构特性要求包括安装大小、安装方式、绝缘要求、电正性要求等,并要求可以长时间稳定的运行,在正常工作情况下,满足高强度,无变形。
3、热效应要求:在变压器设计中还应考虑高效率、低损耗要求,其中尤其需要考虑到热效应。
热效应要求变压器的绝缘材料具有高的热稳定性;并且磁芯的结构设计要考虑到磁芯材料的热导性和热抗性;另外,还要考虑到电磁绕组材料的空气隙、绕组物理结构等造成的损耗,以确保变压器的热效应稳定可靠。
开关电源中变压器及电感设计1

开关电源中变压器及电感设计1开关电源中变压器及电感设计1一、变压器设计1.根据电源输出需求确定变压器的额定功率和工作频率。
2.计算变压器的变比。
变压器的变比决定了输入电压和输出电压之间的关系。
通常变压器的变比为输入和输出电压之比的倒数,即输出电压/输入电压。
3.根据变比计算次级匝数。
变压器的次级匝数等于输入匝数乘以变比。
4.根据次级匝数计算主绕组匝数。
主绕组匝数等于次级匝数除以变比。
5.计算主绕组和次级绕组的截面积。
主绕组的截面积一般比次级绕组大,以满足输送更大电流。
6.计算铁芯截面积。
铁芯截面积的大小关系到变压器的能量传输效率,一般选择铁芯截面积略大于主绕组的截面积。
7.选择合适的铁芯材料和线材材料。
铁芯材料的导磁性能和线材材料的电阻等参数会影响变压器的损耗和效率。
8.进行变压器的相关参数计算和模拟。
可以使用相关软件进行变压器参数的计算和仿真,以评估变压器的性能。
9.制作变压器的绕组和组装。
根据计算结果进行绕线并组装变压器。
10.进行变压器的测试和调整。
使用仪器测试变压器的性能,并根据测试结果调整变压器的参数,以满足设计要求。
二、电感设计1.根据电源输出需求确定电感的额定电流和工作频率。
2.根据电感的额定电流和工作频率计算电感的感值。
电感的感值和额定电流和工作频率之间有一定的关系,可以根据公式进行计算。
3.根据感值计算电感的绕组数。
电感的绕组数决定了电感的电流走向和电感的大小。
4.选择合适的磁芯和线材材料。
合适的磁芯材料和线材材料会影响电感的损耗和效率。
5.进行电感的相关参数计算和模拟。
可以使用相关软件进行电感参数的计算和仿真,以评估电感的性能。
6.制作电感的绕组和组装。
根据计算结果进行绕线并组装电感。
7.进行电感的测试和调整。
使用仪器测试电感的性能,并根据测试结果调整电感的参数,以满足设计要求。
总结:变压器和电感的设计是开关电源设计中关键的一环,直接影响到电源的性能和稳定性。
在设计过程中,需根据电源输出需求确定额定功率和工作频率,并计算变压器和电感的相关参数。
开关电源变压器设计

开关电源变压器设计开关电源变压器是一个重要的电力电子设备,用于将输入电压变换到需要的输出电压。
它由铁芯和线圈组成,通过交变磁场将输入电压变化到输出电压。
在设计开关电源变压器时,需要考虑到很多因素,包括转换效率、功率损耗、热量分布和轻负载性能等。
首先,在设计开关电源变压器时,需要确定所需的输出电压和电流。
输出电压和电流的选择直接取决于所需的应用和负载需求。
例如,对于音频放大器,输出电压可能是几百伏特,而对于计算机设备,输出电压可能是12伏特。
决定了输出电压和电流之后,可以计算变压器的必要参数,如匝数比、线圈电阻和反馈电路。
其次,在选择铁芯材料时,需要考虑到磁通密度和能量损耗。
磁通密度代表了铁芯能够承受的最大磁场强度,因此需要选择一个能够满足输出电流和磁通密度要求的铁芯材料。
同时,能量损耗是通过变压器中电能转换为磁能和热能的过程。
为了降低能量损耗,可以选择低磁滞或非饱和的铁芯材料。
另外,热量分布也是设计开关电源变压器时需要考虑的因素之一、由于转换过程中会有一定的能量损耗,会产生一定的热量。
为了确保变压器的正常工作,需要将热量分布在铁芯和线圈上,并通过冷却系统将其排出。
热量分布的合理设计可以提高变压器的效率和寿命。
最后,为了提高开关电源变压器的轻负载性能,可以采取一些措施,如引入补偿线圈或使用纳米铁芯等新材料。
补偿线圈可以提高变压器的稳定性和混响补偿能力,从而提高轻负载性能。
而使用纳米铁芯可以减小磁损耗和体积,从而提高变压器的效率和功率密度。
总体上,开关电源变压器的设计需要综合考虑输出电压和电流要求、铁芯材料选择、热量分布和轻负载性能等因素。
通过合理的设计和优化,可以提高变压器的性能和可靠性,满足不同应用和负载要求。
单管正激式开关电源变压器设计

单管正激式开关电源变压器设计引言:设计目标:设计一个单管正激式开关电源变压器,输入电压为220V,输出电压为12V,输出电流为1A。
主要的设计目标如下:1.高能效:确保转换效率达到90%以上。
2.稳定性:在负载变化范围内,输出电压波动小于5%。
3.安全性:确保设计的变压器具有过载和短路保护功能。
4.成本:在满足以上要求的情况下,尽量降低设计成本。
设计过程:1.计算变压器的变比:由于输入电压为220V,输出电压为12V,所以变压器的变比为220/12=18.332.计算次级电流:输出电流为1A,因此次级电流为1A。
3.计算主磁环的Ae(过剩面积):根据磁环材料的选择,可以得到主磁环的Ae值。
4.计算主磁环的直径D:根据所选择的磁环材料的饱和磁感应强度,可以得到主磁环的直径D。
5.计算次级绕组的匝数:次级绕组的匝数可以根据变比计算得出。
6.计算次级绕组的截面积:由于次级电流和次级绕组匝数已知,可以计算出次级绕组的截面积。
7.选择铁芯截面积:根据所需的变压器功率,可以选择合适的铁芯截面积。
8.计算输出电压波动:根据设计目标的要求,计算负载变化时输出电压的波动范围。
9.设计过载和短路保护:根据设计目标的要求,设计过载和短路保护电路,以确保变压器的安全性。
设计要点:1.磁环材料的选择:磁环材料应具有高饱和磁感应强度和低磁滞损耗,以提高变压器的效率。
2.绕组材料的选择:绕组材料应具有良好的导电性和低电阻,以减小损耗和提高效率。
3.绝缘材料的选择:绝缘材料应具有良好的绝缘性能和耐高温性能,以确保变压器的安全性和可靠性。
4.冷却系统的设计:变压器在工作中会产生一定的热量,需要设计合适的冷却系统,以保持变压器的温度在安全范围内。
总结:单管正激式开关电源变压器是一种常见的电源转换器,设计时需要考虑效率、稳定性、安全性和成本等因素。
在设计过程中,需要计算变压器的变比、次级电流、主磁环的Ae和直径、次级绕组的匝数和截面积,选择合适的铁芯截面积,设计合适的过载和短路保护电路,并选用合适的磁环材料、绕组材料和绝缘材料。
开关电源变压器怎样设计?开关电源变压器参数介绍

开关电源变压器怎样设计?开关电源变压器参数介绍在开关电源变压器结构的设计上要考虑以下几点,漏磁一定要小,这样可以减小绕组的漏感。
在结构设计上使其便于绕线和引出线这样不仅使变压器的安装简单和方便,同时对变压器的维修和生产都是非常的具有帮助。
在设计前进行合理的规划,让电压器可以有充足的空间和机能进行散热。
如果在设计开关电源变压器上全面的考虑到了以上这几点因素,那么这样的设计可以使开关电源变压器更加的安全,寿命更加的持久。
在设计开关电源变压器时材料的选择十分的重要,而在磁心的选择上就是开关电源变压器的重中之重,依据开关电源变压器的用途不同材料的选择也有所不同。
在我们的身边使用的最为广泛的磁心就是锰锌铁氧化磁心,在用于电源输入滤波器的部分也会使用到高导磁率磁心。
由于软磁铁氧体价格低廉、适应性能好、高频性能好等优势,在我们今天被广泛的使用。
这里确定芯片工作频率为70KHz,芯片的频率可以通过外部的RC来设定,工作频率就等于开关频率,这个外设的功能有利于我们更好的设计开关电源,也可以采取外同步功能。
与UC384X 功能相近,变压器磁芯为EER28/28L,一般AC2DC 的变换器,工作频率不宜设超过100kHz,主要是开关电源的频率过高以后,不利于系统的稳定性,更不利于EMC的通过性,频率太高,相应的di/dt dv/dt 都会增加,除PI 132kHz的工作频率之外,大家可以多参考其它家的芯片,就会总结自己的经验出来。
对于磁芯的选择,是在开关频率和功率的基础,更多的是经验选取。
当然计算的话,你需要得到更多的磁芯参数,包括磁材,居里温度,频率特性等等,这个是需要慢慢建立的。
20W ~ 40W 范围内EE25 EER25 EER28 EFD25 EFD30 等均都可以。
设计变压器进行计算上面计算了变压器的电感量,现在我们还需要得到相应的匝数才可以完成整个变压器的工作1)计算导通时间Ton周期时间T = Ton + Toff = 1/FswTon = T * DmaxFsw ,Dmax 都是已知量70kHz,0.45 代入上式可得Ton = 6.43us2)计算变压器初级匝数Np = Vin(min)*Ton/(ΔB × Ae) = 120Vdc * 6.43us/(0.2 * 82mm2) = 47T(这里的数是一定要取整的,而且是进位取整,我们变压器不可能只绕半圈或其它非整数圈)3)计算变压器12V 主输出的匝数输出电压(V o):12 Vdc整流管压降(Vd):0.7 Vdc绕组压降(Vs):0.5Vdc原边匝伏比(K) = Vi_min / Np= 120 Vdc / 47 T = 2.55输出匝数(Ns) = (输出电压(V o) +整流管压降(Vd) + 绕组压降(Vs)) / 原边匝伏比(K)= (12 Vdc + 0.7Vdc + 0.5Vdc) / 2.55 = 6 T(已取整)4)计算变压器辅助绕组(aux turning)输出的匝数计算方法与12V主绕组输出一样因为ST VIPer53DIP 副边反馈需低于14.5Vdc,故选取12 Vdc 作为辅助电压;Na = 6 T到这一步,我们基本上就得出了变压器的主要参数原边绕组:47T 原边电感量:0.77mH 漏感《5%* 0.77mH = 39uH12V输出:6T辅助绕组:6T下一步我们只要将绕组的线径股数脚位耐压等安规方面的要求提出,就可以发给变压器厂去打样了至于气隙的计算,以及返回验证Dmax 这些都是一些教科书上的,不建议大家死搬硬套,自己灵活一些。
单管正激式开关电源变压器设计
单管正激式开关电源变压器设计设计一个单管正激式开关电源变压器的主要目标是将输入电压转换为所需的输出电压,并提供适当的电流输出。
这种类型的电源变压器由一个开关管、一个变压器、一个整流电路和一个滤波电路组成。
以下是一个设计单管正激式开关电源变压器的基本步骤:1.确定功率需求:首先,确定所需的输出功率,这将指导变压器的尺寸和开关管的容量选择。
输出功率通常以所需的输出电压和电流来计算,即P=V*I。
2.选择变压器参数:根据所需的输出功率和输入电压范围,选择适当的变压器参数。
变压器一般由工作频率、变比(输出电压与输入电压之比)和功率容量来定义。
变压器的变比可以通过变压器的匝数比来实现,即N2/N1,其中N2是次级(输出)匝数,N1是主级(输入)匝数。
3.选择开关管:选择能够承受所需输出功率的开关管。
开关管的选择与其导通电阻、封装、耐压和工作频率相关。
常用的开关管有晶体管和功率MOSFET。
4.设计整流电路:整流电路用于将开关管的高频交流输出转换为直流输出。
常见的整流电路包括单相桥式整流器和满桥式整流器。
整流电路的设计需要考虑所需的输出电压、电流和纹波功率因素。
5.设计滤波电路:滤波电路用于去除整流电路输出的高频纹波,并提供平滑的直流输出。
常见的滤波电路包括电容滤波器和电感滤波器。
滤波电路的设计需要考虑所需的输出电压纹波和效率。
6.进行模拟和数字仿真:使用计算机软件进行电路的模拟和数字仿真,以验证设计的正确性和性能。
7.制作原型并测试:根据设计的电路图和布局,制作原型并进行测试。
测试包括输出电压和电流的测量、纹波和效率的评估。
8.进行优化:根据测试结果进行设计的优化。
优化的目标包括提高效率、减小纹波和噪声,以及改进稳定性和可靠性。
上述步骤提供了一个基本的单管正激式开关电源变压器设计的框架。
具体的设计细节和参数将取决于所需的输出功率和输出电压等要求。
为了确保电路的稳定性和可靠性,建议在设计过程中仔细考虑电源的保护和故障检测机制。
开关电源变压器设计介绍
2010.5.12 R&D
开关电源 变压器
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4. 初级绕组圈数 NP=LP*IP*104/Ae*B NP----- 初级绕组圈数 NP= 1.0*10-3 *0.595*104 /0.395*0.17 NP= 88 (Ts)
5. 次级绕组圈数 NS=NP*US*(1-αMAX)/UPMIN*αMAX NS----- 次级绕组圈数 US----- 次级最大电压 NS= 88*(5.0+0.7) *(1-0.4)/115*0.4
8 76 5
UC3842B 1 23 4
3.12 2.48 0.05 1.84
D2 IN4148
C3 33uF/25V + R10 100R
Q1 R10' 10K
4
R13 5R6
3 EF-22
D4 MBR2045CT
6.8uH
C12 472 +
C14 104
R14
C16 + 104
R15
750R
750R
Ae*Ap=2(5.0+0.7)*102/2*75*103*0.17*2.5*0.8*0.2 Ae*Ap= 0.112(cm4)
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反激式开关电源变压器计算
举例
根据磁芯数据,我们可以选择EE2219磁芯 (东磁); 它的 Ae*Ap 值是 0.408*0.397=0.162(cm4)
C13 1000uF/16V
C15 470uF/16V
300uH
R5 5.1K
C7
开关电源变压器设计
开关电源变压器设计1.前言2.变压器设计原则3.系统输入规格4.变压器设计步骤4.1选择开关管和输出整流二极管4.2计算变压器匝比4.3确定最低输入电压和最大占空比4.4反激变换器的工作过程分析4.5计算初级临界电流均值和峰值4.6计算变压器初级电感量4.7选择变压器磁芯4.8计算变压器初级匝数、次级匝数和气隙长度4.9满载时峰值电流4.10 最大工作磁芯密度Bmax4.11 计算变压器初级电流、副边电流的有效值4.12 计算原边绕组、副边绕组的线径,估算窗口占有率4.13 计算绕组的铜损4.14变压器绕线结构及工艺5.实例设计—12W Flyback变压器设计1. 前言◆反激变换器优点:电路结构简单成本低廉容易得到多路输出应用广泛,比较适合100W以下的小功率电源◆设计难点变压器的工作模式随着输入电压及负载的变化而变化低输入电压,满载条件下变压器工作在连续电流模式 ( CCM )高输入电压,轻载条件下变压器工作在非连续电流模式 ( DCM )2. 变压器设计原则◆温升安规对变压器温升有严格的规定。
Class A的绝对温度不超过90°C;Class B不能超过110°C。
因此,温升在规定范围内,是我们设计变压器必须遵循的准则。
◆成本开关电源设计中,成本是主要的考虑因素,而变压器又是电源系统的重要组成部分,因此如何将变压器的价格,体积和品质最优化,是开关电源设计者努力的方向。
3. 系统输入规格输入电压:Vacmin~ Vacmax输入频率:f L输出电压:Vo输出电流:Io工作频率:fS输出功率:Po预估效率:η最大温升:40℃4.0变压器设计步骤4.1选择开关管和输出整流二极管开关管MOSFET:耐压值为Vmos输出二极管:肖特基二极管最大反向电压VD正向导通压降为VF4.2计算变压器匝比考虑开关器件电压应力的余量(Typ.=20%)开关ON :0.8·V D > V in max / N + V o开关 OFF :0.8·V MOS > N·( V o+ V F) + V in max匝比:N min < N < N max4.3 确定最低输入电压和最大占空比输入滤波电容:2µF~3µF/W 最低输入电压 ( 假设tc=3ms )V in min = √(√2V ac min )2−2 × P in ( T 2− t c )C in最低输入电压,最大功率时,占空比最大D maxD max = N ∙ ( V o + V F )N ∙ ( V o + V F ) + V in min4.4 反激变换器的工作过程分析低输入电压时,负载从轻载到重载,变压器经历从DCM →BCM →CCM 的过程 高输入电压时,负载从轻载到重载,变压器一直工作在DCM4.5 计算初级临界电流均值和峰值按照最小输入电压,最大输出功率(Pomax)的条件计算 P o = 1/3P o max 时,变换器工作在BCM P o < 1/3P o max 时,变换器工作在DCM P o > 1/3P o max 时,变换器工作在CCMBCM 模式下,最小输入电压时的平均输入电流I in-avg =13∙ P in V in min变压器初级临界电流峰值∆I p1 = I pk1 =2 × I in−avgD max4.6 计算变压器初级电感量最低输入电压,BCM 条件下,最大通时间T on max = 1f s× Dmax变压器初级电感量Lp =V in min × T on max∆I p14.7 选择变压器磁芯基于输出功率和开关频率计算面积乘积,根据面积乘积来选择磁芯AP p =P o × 1062 × η × K o × K c × f s × B m × jK o 是窗口的铜填充系数:取 K o =0.4K c 是磁芯填充系数;对于铁氧体磁芯取 K c =1 Bm 是变压器工作磁通密度,取 B m ≤12 Bsat j 是电流密度,取 j = 4.2A/mm 2考虑绕线空间,尽量选择窗口面积大的磁芯,查表选择Aw 和Ae4.8 计算变压器初级、次级匝数、辅助绕组匝数和气隙长度初级绕组的匝数N p =V in min × t on maxA e ×B m×108增加或者减小匝数只会分别引起磁芯损耗减小或增加在100kHz 条件下,损耗与B2.86成正比,匝数减小5%会使磁芯损耗增加15%次级绕组匝数 N s = N p / N辅助绕组匝数 N cc = ( V cc + 1 ) × N s / ( V o + V F )气隙长度 : l g = 0.4 π × A e × N 2L p4.9 满载时峰值电流CCM 时,T on max 固定不变输入电压不变,BCM 的T on max 等于CCM 的T on max T on max 内,电感电流线形上升增量 ∆I p1 = V in min × T on maxL p= ∆Ip2低输入电压,满载条件下 P o =12×η× L p × (I 2pk2 – I 2pk0 ) × f s 变压器初级峰值电流 I pk2 = P o / ηV in min × D max+∆I P224.10 最大工作磁芯密度B maxB max =L p × I pk2A e × N p×108 < B sat如果B max <B sat ,则证明所选择的磁芯通过,否则应重新选择4.11 计算变压器初级电流、副边电流的有效值梯形波电流的中值 :I a = I pk - ∆I 2电流直流分量 :I dc = D max × I a电流有效值 : I prms = I a √D max电流交流分量 :I ac = I a √D max (1−D max )4.12 计算原边绕组、副边绕组的线径,估算窗口占有率导线的横截面积自然冷却时,一般取电流密度j = 4A / mm2初级绕组:Sp = Iprms( A ) / 4 ( A / mm2 )副边绕组:Ss = Isrms( A ) / 4 ( A / mm2 )线径及根数集肤深度δ= 6.61 / √f s cm导线线径不超过集肤深度的2倍,若超过集肤深度,则需多股并绕根据安规要求考虑加一定宽度的挡墙窗口占有率K0A w≥ N p ×π×R p2+ N s ×π×R s2+ N cc ×π×R cc24.13计算绕组的铜损根据导线的电阻和集肤深度,确定每个绕组的铜损耗总损耗一定要小于预算损耗,温升经验公式∆T ≈loss34 × √A e×A w4.14变压器绕线结构及工艺骨架的选取:累计高度、宽度绕法:初级和次级交错式(三明治)绕法:漏感小5. 设计实例—12W开关电源变压器设计5.1系统输入规格输入电压:90Vac~265Vac输入频率:50Hz输出电压:12V输出电流:1.0A输出功率:Po=12W开关频率:50kHz预估效率:0.75输入最大功率:Pin=16W变压器最大温升:40℃5.2开关管MOSFET和输出整流二极管开关管MOSFET耐压: Vmos=600V输出二极管:反向压降VD =100V ( 正向导通压降VF=0.5V )5.3计算变压器匝比0.8 ∙ V D > V in max / N + V o 0.8 × 100 > 375 / N +120.8 ∙ V mos > N ∙ ( V o + V F ) + V in max 0.8 × 600 > N × ( 12 + 0.5 ) +3755.5 < N < 8.4取 N = 65.4 最低输入电压和最大占空比选择C in =22µF 最低输入电压:V in min = √(√2V ac min )2− 2 × P in ( T2 − t c )C in= √1272−2 ×16 ×7 × 10−322 × 10−6≈77V最大占空比 :Dmax = N ∙ (V o + V F )N ∙ ( V o + V F )+ V in min = 6 × 12.56 ×12.5+77= 0.495.5 计算初级临界电流均值和峰值I in-avg = 13∙ P in V in min=163 ×77= 0.07 A∆I p1 = I pk1 = 2 × I in−avgD max=2 ×0.070.49= 0.285 A5.6最大导通时间和初级电感量最大导通时间 : T on max =1f s× Dmax= 9.8 μs变压器初级电感量 : L p =V in min ×T on max∆I p1=77 ×9.8 × 10−60.285≈ 2.7mH5.7 变压器磁芯面积AP p =12 × 1062 ×0.75 ×0.42 × 50 × 103 ×1600 ×4= 0.066 cm 2( 铁氧体磁芯 B sat = 3900G , 取 B m = 1600G )查表EF20 A e = 0.335 cm 2,A w = 0.6048 cm 2AP = A w * A e = 0.202 cm 2 > 0.066 cm 25.8 变压器初级匝数、次级匝数、辅助绕组匝数和气隙长度N p =77 ×9.8 × 10−60.335 ×1600×108 = 140.7 取 N p= 140 TsN s = 140 / 6 = 23.3 Ts 取 N s = 23 TsN cc = 19 × 23 / 12.5 ≈ 35 Tsl g =0.4π ×33.5 × 14022.6= 0.2 mm5.9 满载时峰值电流、最大工作磁通密度I pk2 =Po / ηVin min×Dmax+∆Ip 2=1677 ×0.49+ 0.14 = 0.56 ABmax =Lp ×Ipk2Ae ×Np=2.6×10−3 × 0.560.335 ×140×108 = 3100G < 3900G5.10 变压器初级电流、副边电流的有效值原边各电流:电流中值I pa = 0.42A 电流有效值I prms = 0.29A电流直流值I pdc = 0.20A 电流交流值I pac = 0.208A副边各电流:电流直流值I sdc = 1A 电流有效值I srms = 1.38A电流中值I sa = 1.92A 电流交流值I ac = 0.959A5.11 计算原边、副边绕组的线径,估算窗口占有率线径及根数集肤深度δ= 6.61 / √f s= 6.61 / √50 × 103 = 0.29 cm导线的横截面积:电流密度j = 4.2~5A / mm2初级绕组:S p=0.068mm2→Φ0.25mm ×1P→R DC = 4.523mΩ/cm( 100℃ )副边绕组:S s = 0.328mm2→Φ0.40mm×2P→R DC = 0.892mΩ/cm ( 100℃ )Vcc绕组:S cc = 0.1/4.2 = 0.024mm2→Φ0.1mm×2P窗口占有率:0.4 × 60.48 ≥ 140 ×π× 0.1252 + 23 ×π× 0.22 + 35 ×π×0.08224.2 ≥ 13.6 OK5.12 计算绕组的铜损= 23.5 mm平均匝长 lav各绕组绕线长度:= 140 × 23.5 = 329 cm原边lNp副边l= 23 × 23.5 = 54.0 cmNs各绕组直、交流电阻:原边R pdc=1.45Ω R pac=2.38Ω副边R sdc=0.024Ω R sac=0.038ΩVcc绕组电流过小,忽略绕组损耗各绕组损耗:P u = 0.30W {P p=I prms2× R pdc+ I pac2 × R pac=0.22W P s=I srms2× R sdc+ I sac2 × R sac=0.08W5.13 计算绕组的铁损计算铁损:查磁芯损耗曲线,PC40在ΔB = 0.15T时为80mW / cm3铁损P Fe = 80 × 1.5 = 0.12 W估算温升总损耗P loss = 0.12 + 0.30 = 0.42 W经验公式∆T ≈34 × √33.5 ×60.48= 22℃ < 40℃设计 OK5.14 变压器绕线结构及工艺绕线宽度高度累计查EF20 Bobbin 绕线宽度W=12.1mm,高度H=2.9mm0.25mm,最大外径0.275mm 每层35T,W1=9.62mm0.40mm,最大外径0.52mm 每层23T,W2=11.9mm0.10mm,最大外径0.13mm 每层35T,W3=9.1mm(0.1mm×2P)总高度 = 0.275×4 + 0.52 × 2 + 0.13 × 3 + 0.03 × 7 = 2.74 mm绕线结构次级→初级→次级。
反激式开关电源变压器设计
学习培训教材
汇报时间:12月20日
Annual Work Summary Report
一、变压器的设计步骤和计算公式: 1.1 变压器的技术要求: 输入电压范围; 输出电压和电流值; 输出电压精度; 效率η; 磁芯型号; 工作频率f; 最大导通占空比Dmax; 最大工作磁通密度Bmax; 其它要求。 1.2 估算输入功率,输出电压,输入电流和峰值电流: 1)估算总的输出功率:Po=V01xI01+V02xI02…… 2)估算输入功率:Pin= Po/η 3)计算最小和最大输入电流电压 Vin(MIN)=ACMINx1.414(DCV) Vin(MAX)=ACMAXx1.414(DCV)
4)计算最小和最大输入电流电流 Iin(MIN)=PINxVIN (MAX) Iin(MAX)=PINxVIN (MIN) 5)估算峰值电流: K POUT IPK = VIN (MIN) 其中:K=1.4(Buck 、推挽和全桥电路) K=2.8(半桥和正激电路) K=5.5(Boost,Buck- Boost 和反激电路)
1.3 确定磁芯尺寸 确定磁芯尺寸有两种形式,第一种按制造厂提供的图表,按各种磁芯可传递的能量来选择磁芯,例如下表: 表一 输出功率与大致的磁芯尺寸的关系 输出功率/W MPP环形 E-E、E-L等磁芯 磁芯直径/(in/mm) (每边)/(in/mm) <5 0.65(16) 0.5(11) <25 0.80(20) 1.1(30) <50 1.1(30) 1.4(35) <100 1.5(38) 1.8(47) <250 2.0(51) 2.4(60)
2.2 估算输入功率、输入电压、输入电流和峰值电流 1)输出功率:Po=5V*1A+2*12V*1A+24V*1.5A=65W 2) 输入功率:Pin=Po/η=65W/0.8=81.25W 3) 最低输入电压:Vin(min)=AC90V*1.414=DC127V 4) 最高输入电压:Vin(max)=AC240V*1.414=DC340V 5) 最大平均输入电流: Iin(max)=Pin/Vin(min)=81.25WDC127V=DC0.64A 6) 最小平均输入电流: Iin(min)=Pin/Vin(max)=81.25WDC340V=DC0.24A 7) 峰值电流:Ipk=5.5Po/Vin(min)=5.5*65W/127V=2.81A 2.3 确定磁芯型号尺寸 按照表1,65W可选用每边约35mm的EE35/35/10材料为PC30磁芯 磁芯Ae=100mm2, Acw=188mm2, W=40.6g 2.4 计算一次电感最小值Lpri Vin(min).Dmax 127*0.5 Lpri= = = 452*10-6H=452uH Ipk.f 2.81*50*103 此处选Dmax=0.5
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4.线圈参数: 线圈参数包括:匝数,导线截面(直径),导线形式, 绕组排列和绝缘安排。 导线截面(直径)决定于绕组的电流密度。通常取J为
2.5~4A/mm2。导线直径的选择还要考虑趋肤效应。如 必要,还要经过变压器温升校核后进行必要的调整。
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– 变压器基础知识 1、变压器组成: 原边(初级primary side ) 绕组 副边绕组(次级secondary side ) 原边电感(励磁电感)--magnetizing inductance 漏感---leakage inductance 副边开路或者短路测量原边 电感分别得励磁电感和漏感 匝数比:K=Np/Ns=V1/V2
1)双极性:电路为半桥、全桥、推挽等。变压器一次绕组里正负 半周励磁电流大小相等,方向相反,因此对于变压器磁心里的磁通 变化,也是对称的上下移动,B的最大变化范围为△B=2Bm,磁心中 的直流分量基本抵消。
2)单极性:电路为单端正激、单端反激等,变压器一次绕组在1个 周期内加上1个单向的方波脉冲电压(单端反激式如此)。变压器 磁心单向励磁,磁通密度在最大值Bm到剩余磁通密度Br之间变化, 这时的△B=Bm-Br,若减小Br,增大饱和磁通密度Bs,可以提高 △B,降低匝数,减小铜耗。
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4.线圈参数: 一般用的绕组排列方式:原绕组靠近磁芯,副绕组反 馈绕组逐渐向外排列。下面推荐两种绕组排列形式:
1)如果原绕组电压高(例如220V),副绕组电压低,可 以采用副绕组靠近磁芯,接着绕反馈绕组,原绕组在 最外层的绕组排列形式,这样有利于原绕组对磁芯的 绝缘安排;
2)如果要增加原副绕组之间的耦合,可以采用一半原绕 组靠近磁芯,接着绕反馈绕组和副绕组,最外层再绕 一半原绕组的排列形式,这样有利于减小漏感。
增加磁芯的散热面积。
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功率变压器根据拓扑结构分为三大类: (1)反激式变压器; (2)正激式变压器; (3)推挽式变压器(全桥/半桥变换器中的变压器) 磁芯结构适合的拓扑结构形式如下页表所示:
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磁芯结构 E cores
Planar E Cores
EFD Cores ETD Cores ER Cores U Cores RM Cores EP Cores P Co3
开关电源用铁氧体磁性材应满足以下要求: (1)具有较高的饱和磁通密度Bs和较低的剩余磁通密度Br 磁通密度Bs的高低,对于变压器和绕制结果有一定影响。从 理论上讲,Bs高,变压器绕组匝数可以减小,铜损也随之减小 在实际应用中,开关电源高频变换器的电路形式很多,对于变 压器而言,其工作形式可分为两大类:
2、变压器的构成以及作用: 1)电气隔离 2)储能 3)变压 4)变流
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●高频变压器设计程序: 1.磁芯材料 2.磁芯结构 3.磁芯参数 4.线圈参数 5.组装结构 6.温升校核
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1.磁芯材料 软磁铁氧体由于自身的特点在开关电源中应用很广泛。
其优点是电阻率高、交流涡流损耗小,价格便宜,易加 工成各种形状的磁芯。缺点是工作磁通密度低,磁导率 不高,磁致伸缩大,对温度变化比较敏感。选择哪一类 软磁铁氧体材料更能全面满足高频变压器的设计要求, 进行认真考虑,才可以使设计出来的变压器达到比较理 想的性能价格比。
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2.磁芯结构 选择磁芯结构时考虑的因数有:降低漏磁和漏感,
增加线圈散热面积,有利于屏蔽,线圈绕线容易,装配 接线方便等。
漏磁和漏感与磁芯结构有直接关系。如果磁芯不需 要气隙,则尽可能采用封闭的环形和方框型结构磁芯。
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3.磁芯参数: 磁芯参数设计中,要特别注意工作磁通密度不只是 受磁化曲线限制,还要受损耗的限制,同时还与功率传送的工 作方式有关。 磁通单方向变化时:ΔB=Bs-Br,既受饱和磁通 密度限制,又更主要是受损耗限制,(损耗引起温升,温升又 会影响磁通密度)。工作磁通密度Bm=0.6~0.7ΔB 开气隙可以降低Br,以增大磁通密度变化值ΔB,开气隙后,励 磁电流有所增加,但是可以减小磁芯体积。对于磁通双向工作 而言: 最大的工作磁通密度Bm,ΔB=2Bm。在双方向变化工作 模式时,还要注意由于各种原因造成励磁的正负变化的伏秒面 积不相等,而出现直流偏磁问题。可以在磁芯中加一个小气隙, 或者在电路设计时加隔直流电容。
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5.组装结构:
高频电源变压器组装结构分为卧式和立式两种。如果
选用平面磁芯、片式磁芯和薄膜磁芯,都采用卧式组
装结构。 6.温升校核:
温升校核可以通过计算和样品测试进行。实验温升低 于允许温升15度以上,适当增加电流密度和减小导线
截面,如果超过允许温升,适当减小电流密度和增加
导线截面,如增加直径,窗口绕不下,要加大磁芯,
变换器电路类型
反激式 正激式
推挽式
+
+
0
-
+
0
-
+
+
0
+
+
0
+
+
+
0
0
0
+
0
-
+
0
-
+
0
-
+
+
‘+’=适合; ‘0’=一般;‘-’=不适合
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磁芯材料的选择应注意的问题: 1、软磁铁氧体,由于具有价格低、适应性能和高频性能好等特点, 而被广泛应用于开关电源中。 2、软磁铁氧体,常用的分为锰锌铁氧体和镍锌铁氧体两大系列, 锰锌铁氧体的组成部分是Fe2O3,MnCO3,ZnO,它主要应用在1MHz 以下的各类滤波器、电感器、变压器等,用途广泛。而镍锌铁氧体 的组成部分是Fe2O3,NiO,ZnO等,主要用于1MHz以上的各种调感 绕组、抗干扰磁珠、共用天线匹配器等。 3、在开关电源中应用最为广泛的是锰锌铁氧体磁心,而且视其用 途不同,材料选择也不相同。用于电源输入滤波器部分的磁心多为 高导磁率磁心,其材料牌号多为R4K~R10K,即相对磁导率为 4000~10000左右的铁氧体磁心,而用于主变压器、输出滤波器等 多为高饱和磁通密度的磁性材料,其Bs为0.5T(即5000GS)左右。