Liang chaoqiong2013.9.29

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梁启超(1873-1929)

梁启超(1873-1929)

梁啟超(1873-1929)一、生平梁啟超,字卓如,一字任甫,號任公、飲冰子,別號飲冰室主人,廣東省新會縣人。

生於民國前三十九年(清同治十二年),卒於民國十八年,年五十六歲。

他是近代著名的思想家、文學家、學者。

在鼓吹維新變法、倡導文學革新運動上貢獻厥偉;一生勤力筆耕,著作豐富,後人編有《飲冰室全集》(上海中華書局,一九三六年),影響深遠,可說是中國近代具有多方面影響的先驅者之一。

四、五歲時,他就從其祖父和母親讀書,「八歲學為文,九歲能綴千言」(《三十自述》)。

十七歲中舉。

十九歲受學於康有為之萬木草堂,康氏教以陸王心學,兼以西學史學,從此決心捨去舊學,並與康有為共同致力於政治改良運動的宣傳。

一八九四年中日甲午戰敗後,梁啟超與其師一貣聯合各省舉人發動「公車上書」運動,多方奔走。

一八九六年去上海,與黃遵憲等辦《時務報》,宣傳維新思想,《變法通議》、《西學書目表》等是這一時期的代表作。

不久受聘到湖南擔任時務學堂講席。

一八九八年戊戌變法期間曾奉命入京辦京師大學堂和譯書局,政變後逃亡到日本,從此開始流亡生涯。

在日本十年期間,可說是梁啟超影響和勢力最大的時期,也是他最勤於寫作發表的時期,先後創辦了《清議報》、《新民叢報》、《新小說》、《政論》等刊物,並整理出版《飲冰室文集》。

他在日期間主張君主立憲,反對排滿革命,一九0四年以「標明保皇,力闢革命」為宗旨,與當時同盟會所代表的革命派進行論戰,終因違反時代潮流,而以徹底失敗告終。

辛亥革命後,由日本返國。

一九一三年出任袁世凱政府的司法總長。

一九一五年袁氏準備帝制,蔡鍔在雲南發動護國之役,梁啟超發表了<異哉所謂國體問題者>,反對袁氏稱帝,並赴雲南參與倒袁運動,不久袁氏以憂憤卒。

一九一七年,他出任段祺瑞內閣的財政總長,但難以抒展抱負,不久去職,結束他的政治生涯。

從此到去世為止,他再度投身於學術研究,著述寫作。

一九一八年第一次世界大戰結束,他赴歐考察,撰有《歐遊心影錄》。

基于离散加筋理论的纵环加筋圆柱壳轴压后屈曲缩尺模型研究

基于离散加筋理论的纵环加筋圆柱壳轴压后屈曲缩尺模型研究

第49卷第3期2022年3月Vol.49,No.3Mar.2022湖南大学学报(自然科学版)Journal of Hunan University(Natural Sciences)基于离散加筋理论的纵环加筋圆柱壳轴压后屈曲缩尺模型研究李正良1,2,王静超1,于伟3,4†,朱万旭3,4(1.重庆大学土木工程学院,重庆400045;2.山地城镇建设与新技术教育部重点实验室(重庆大学),重庆400045;3.桂林理工大学土木与建筑工程学院,广西桂林541004;4.桂林理工大学广西建筑新能源与节能重点实验室,广西桂林541004)摘要:针对新型干式煤气柜柜体(大型薄壁纵环离散加筋圆柱壳)轴压后屈曲的缩尺模型设计和相似预报问题,基于离散加筋理论与结构体系的总能量推导出结构轴压后屈曲的广义相似条件和缩尺原理公式.对含不同初始缺陷类型和模型材料的纵环加筋圆柱壳,开展轴压后屈曲不完全相似模拟研究.研究表明:纵环加筋圆柱壳缩尺模型的轴压后屈曲特性,结合结构轴压后屈曲不完全相似的相应缩尺原理公式,能较好地预测其原型结构轴压后屈曲的结果.当模型与原型的材料泊松比相同时,模型能准确预测其原型的轴压后屈曲特性.随着模型与原型的材料泊松比偏差增大,预测原型的后屈曲特性与其原型结果的偏差逐渐增大.提出的缩尺模型设计方法和缩尺原理公式,适用于不同初始缺陷类型和模型材料的纵环加筋圆柱壳轴压后屈曲相似预报,为实际工程中类似结构轴压后屈曲缩尺模型设计和试验提供参考.关键词:薄壁结构;气柜;离散加筋理论;后屈曲;缩尺模型中图分类号:TU33文献标志码:AStudy on Post-buckling Scale Model of Stringer Stiffened-cylindrical Shells under Axial Compression Based on Discrete Stiffened MethodLI Zhengliang1,2,WANG Jingchao1,YU Wei3,4†,ZHU Wanxu3,4(1.School of Civil Engineering,Chongqing University,Chongqing400045,China;2.Key Laboratory of New Technology for Construction of Cities in Mountain Area(Chongqing University)of the Ministry of Education,Chongqing400045,China;3.College of Civil and Architecture Engineering,Guilin University of Technology,Guilin541004,China;4.Guangxi Key Laboratory of New Energy and Building Energy Saving,Guilin University of Technology,Guilin541004,China)Abstract:Aiming at the scale model design and similarity prediction of the buckling of the new typical gas holder’s body(large thin-walled ring and stringer stiffened-cylindrical shell)under axial compression,general si⁃∗收稿日期:2021-01-14基金项目:国家自然科学基金资助项目(51868013),National Natural Science Foundation of China(51868013);广西自然科学基金资助项目(2018GXNSFBA138056),Natural Science Foundation of Guangxi Province(2018GXNSFBA138056);广西科技重大专项资助项目(桂科AA18118008),Guangxi Innovation-driven Development Special Project(GuiKe AA18118008);桂林理工大学博士科研启动基金(GUTQDJJ2017034),Doctoral Research Initiation Fund of Guilin University of Technology(GUTQDJJ2017034).作者简介:李正良(1963—),男,江苏江阴人,重庆大学教授,博士生导师†通信联系人,E-mail:*****************文章编号:1674-2974(2022)03-0123-10DOI:10.16339/ki.hdxbzkb.2022033湖南大学学报(自然科学版)2022年militude requirements and scaling laws of stiffened shells under axial compression are presented based on the dis⁃crete stiffened method and the total energy of the structural system.For the ring and stringer stiffened-cylindrical shells with different initial imperfections and modeling material properties,the partial similitude of the post-buckling behaviors under axial compression is mainly investigated.The results show that:using partial similitude scaling laws for the post-buckling of stiffened cylindrical shells under axial compression,scaled models can accurately predict the post-buckling behaviors of prototypes of discretely ring and stringer stiffened-cylindrical shells under axial com⁃pression.When the material Poisson's ratio of the model and the prototype is the same,the model can accurately pre⁃dict the post-buckling behaviors of the prototype under axial compression.As the material Poisson’s ratio deviation between the model and the prototype increases,the deviation of the post-buckling behaviors between the predicted prototype and its corresponding prototype gradually increases.In conclusion,the design method of scale models and scale laws are suitable for the similarity prediction of the post-buckling behaviors of discretely ring and stringer stiffened-cylindrical shells with different initial imperfections and material properties,which provides a reference for the scale model design and test of similar structures in practical engineering.Key words:thin-walled structures;gas holder;the discrete stiffened method;post-buckling;scaled model新型干式煤气柜是一种可储存可燃气体,是能节约能源和保护环境的大型重要构筑物[1].新型干式煤气柜柜体作为一种典型的大型薄壁纵环离散加筋圆柱壳,由于试验条件和经费的限制,很难对其进行大量的原型结构试验.目前,较为可行的研究方法是采用缩尺模型的试验结果结合相似理论预测原型的屈曲承载能力.因此,研究纵环加筋圆柱壳轴压后屈曲缩尺模型的设计方法和相似原理,对验证与评估新型干式煤气柜柜体合理性和安全性显得尤为重要.杨金花等[2]研究了具有环向贯穿脱层圆柱壳的屈曲问题,讨论了脱层大小、深度、位置以及复合材料纤维铺层方向对脱层圆柱壳屈曲载荷的影响.结果表明:脱层长度越大、越靠近壳的外表和轴向中心,结构的屈曲载荷越低.向红等[3]根据Von K-arman板理论,建立了具损伤正交各向异性板的非线性压曲方程.Singhatanadgid和Ungbhakorn[4]针对压扭组合荷载作用下的正交各向异性圆板,进行了线性屈曲完全相似和不完全相似研究.结果表明:完全相似模型和采用各向同性材料的不完全相似模型,结合缩尺原理公式,可以较好地预测其原型的屈曲特性,缩尺原理公式适用于具有任意相同边界条件的一对模型和原型.Hilburger等[5-6]考虑加筋圆柱壳焊接缺陷的影响,根据结构的半径与等效厚度比值相等的原则,采用密加筋理论、有限元法和结构试验相结合的手段,对缩尺模型与原型进行了稳定性设计和试验,验证了新方法的正确性;同时给出了加筋圆柱壳模型详细和实用的设计方法,但尚未给出缩尺模型与原型的屈曲相似关系.贾冬云等[7-8]采用理论分析、有限元模拟和试验研究相结合的方法,对大型正多边形煤气柜立柱、加筋肋和壁板进行了系统的研究.总体而言,现有研究可以解决层合壳、板和密加筋圆柱壳屈曲的缩尺模型设计与相似预报问题,但对于纵环离散加筋圆柱壳屈曲相似的研究颇为缺乏,所以开展基于离散加筋理论的纵环加筋圆柱壳轴压后屈曲缩尺模型研究非常有必要.本文以纵环加筋圆柱壳为研究对象,基于离散加筋理论与结构体系的总能量,推导出结构轴压后屈曲的广义相似条件与缩尺原理公式.基于酒窝缺陷和焊缝缺陷的函数,建立了含初始缺陷的纵环加筋圆柱壳有限元模型.最后,对含初始缺陷的纵环加筋圆柱壳,开展轴压后屈曲不完全相似模拟研究,以验证缩尺模型设计的广义相似条件和轴压后屈曲缩尺原理公式的准确性.1基于离散加筋理论的加筋圆柱壳轴压后屈曲缩尺原理1.1纵环离散加筋圆柱壳轴压后屈曲的广义相似条件在相似转换过程中,相似结构体系的数学模型是一致的.因此,任意两相似结构体系总能量间的关系可表示为:124第3期李正良等:基于离散加筋理论的加筋圆柱壳轴压后屈曲缩尺模型研究Πp (X p i )=ψ(C i )Πm (X m i)(1)式中:下标p 和m 分别代表原型和模型;X p i 和X m i (i =1,2,…,n )分别对应原型结构和模型结构的几何参数和材料参数;ψ(C i )(i =1,2,…,n )为两相似结构参数的传递函数.根据该函数关系可推导出结构的屈曲缩尺原理公式.纵环离散加筋圆柱壳结构见图1、图 2.tRLd sd r图1纵环离散加筋圆柱壳Fig.1The ring and stringer stiffened-cylindrical shellb frt f st wst h wsh w st f rb fsz(a )纵向加筋肋(b )环向加筋肋图2T 型纵环离散加筋圆柱壳的加筋肋截面图Fig.2Configurations of the ring and stringerT-shaped stiffened-cylindrical shell图中,R 为蒙皮半径,t 为蒙皮厚度,L 为加筋圆柱壳长度.下标s 和r 分别代表纵向和环向的加筋肋.d s 和d r 分别表示纵向和环向的加筋肋间距.b fs 、t fs 和h ws 、t ws 分别为纵向T 型加筋肋翼缘和腹板的长度与厚度.b fr 、t fr 和h wr 、t wr 分别为环向T 型加筋肋翼缘和腹板的长度与厚度.加筋圆柱壳的能量泛函为[9-10]:Π=U +U L(2)式中:U 、U L 分别为结构的应变能和外力功.蒙皮的内力表达式为[10]:N x =B (εx +μεy ),N y =B (εy +μεx )N xy =Gtγxy ,M x =D (χx +μχy)M y =D (χy +μχx ),M xy =D (1-μ)χxy(3)式中:N x 、N y 和N xy 分别为单位长度上对应方向的薄膜内力;M x 、M y 和M xy 分别为单位长度上对应方向的弯矩;εx 、εy 和γxy 为壳体蒙皮中面的应变;χx 、χy 和χxy 是壳体曲率;μ为蒙皮材料泊松比;B 、D 和G 分别为拉伸刚度、弯曲刚度和剪切模量,具体表达式为B =Et 1-μ2,D =Et 312()1-μ2,G =E2()1+μ(4)基于Donnell 假定,含初始几何缺陷圆柱壳的非线性几何方程为[11]:εx =∂u ∂x +12(∂w ∂x)2+∂w ∂x ∂-w∂xεy =∂v ∂y +w R +12æèçç∂w ∂y öø÷÷2+∂w ∂y ∂-w∂y γxy =∂u ∂y +∂v ∂x +∂w ∂x ∂w ∂y +∂w ∂x ∂-w ∂y +∂w ∂y ∂-w ∂xχx =-∂2w ∂x 2,χy =-∂2w ∂y2,χxy =-∂2w∂x ∂y (5)式中:u 、v 、w 分别为圆柱壳的纵向、环向和径向的位移;-w 为径向初始几何缺陷.加筋肋的非线性几何方程为[10]:εx s=εx -e s ∂2w ∂x 2,εy r=εy -e r ∂2w ∂y2(6)式中:e 为加筋肋形心到蒙皮中面的距离.为了得到加筋圆柱壳的总能量的具体表达式,引入蒙皮与加筋肋的应变能表达式[10,12]:U 0=12∫02πR∫0L(N x εx +N xy γxy +N y εy -M x ∂2w∂x 2-2M xy ∂2w ∂x ∂y -M y ∂2w ∂y2)d x d yU s =∑n s =1N s æèççççççççççççççççççççççççöø÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷∫02πR ∫0L æèçççççççççççççççççççççççöø÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷E s A s ε2x-2E s A s e s εx ∂2w ∂x 2+E s I 0s ()∂2w ∂x 22+G s J s æèççöø÷÷∂2w ∂x ∂y 2δ(y -n s d s )d x d y U r =∑n r=1N r æèçççççççççççççöø÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷∫02πR ∫0L æèçççççççççççççöø÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷E r A r ε2y-2E r A r e r εy ∂2w ∂y 2+E r I 0r æèççöø÷÷∂2w ∂y 22+G r J r æèççöø÷÷∂2w ∂x ∂y 2δ(x -n r d r )d x d y (7)125湖南大学学报(自然科学版)2022年式中:U 0、U s 和U r 分别为蒙皮、纵向加筋肋与环向加筋肋的应变能;e s 和e r 分别为纵肋截面形心与环肋截面形心到圆柱壳中面的距离;I 0s 和I 0r 分别为纵肋与环肋到圆柱壳中面的惯性矩;A 为加筋肋截面面积;N 为加筋肋数量;J s 和J r 为开口截面型加筋肋的扭转常量,其具体表达式为[13]J =13(b f t 3f +h w t 3w)(8)基于离散加筋理论的加筋圆柱壳应变能表达式为:U =U 0+U s +U r (9)轴压作用下结构的外力功表达式为[10]:U L =-12∫02πR ∫Lp x()∂w ∂x 2d x d y -12∑n s =1N s ||||||∫0Léëêêùûúúp x A s t ()∂w ∂x 2y =n s dsd x (10)式中:p x 为壳体轴向均布荷载.根据狄拉克函数的性质[14]:∫2πR f (y )δ(y -n s d s )d y =f (y )|y =n s d s,0≤y ≤2πR(11)式(10)可以转化为:U L =-12∫02πR ∫Lp x()∂w ∂x 2d x d y -12∫02πR ∫Lp x A s t ()∂w ∂x 2δ(y -n s d s )d x d y(12)首先,将式(3)、式(5)和式(6)代入式(7),推得式(9)的具体表达式.然后,将式(9)和式(12)代入式(2),得到加筋圆柱壳的总能量表达式为:Π=12∫02πR ∫0LìíîïïB ìíîïïüýþïïμéëêêêùûúúú∂v ∂y +w R +12æèççöø÷÷∂w ∂y 2+∂w ∂y ∂-w ∂y +∂u ∂x +12()∂w ∂x 2+∂w ∂x ∂-w ∂x éëêê∂u ∂x +12(∂w ∂x )2+∂w ∂x ∂-w ∂x ùûúú+B ìíîïïμéëêê∂u ∂x +12(∂w∂x )2+∂w ∂x ∂-w ∂x ùûúú+∂v ∂y +w R +12æèçç∂w ∂y öø÷÷2+∂w ∂y ∂-w ∂y üýþïïéëêêê∂v ∂y +w R +12æèçç∂w ∂y öø÷÷2+∂w ∂y ∂-w ∂y ùûúúú+D éëêêμ∂2w ∂x 2∂2w ∂y 2+(∂2w ∂x 2)2ùûúú+D éëêêêêμ∂2w ∂x 2∂2w ∂y 2+æèçç∂2w ∂y 2öø÷÷2ùûúúúú+üýþïïGt æèççöø÷÷∂u ∂y +∂v ∂x +∂w ∂x ∂w ∂y +∂w ∂x ∂-w ∂y +∂w ∂y ∂-w ∂x 2+2D ()1-μæèççöø÷÷∂2w ∂x ∂y 2d x d y +∑n s =1N s∫02πR ∫0L æèçççççççöø÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷÷E s A s æèççöø÷÷∂u ∂x +12()∂w ∂x 2+∂w ∂x ∂-w ∂x 2+E s I 0s ()∂2w ∂x 22-2E s A s e s æèççöø÷÷∂u ∂x +12()∂w ∂x 2+∂w ∂x ∂-w ∂x ∂2w ∂x 2+G s J s æèççöø÷÷∂2w ∂x ∂y 2δ(y -n s d s )d x d y +∑n r =1N r∫02πR ∫0L æèççççççççöø÷÷÷÷÷÷÷÷E r A r æèççççöø÷÷÷÷∂v ∂y +w R +12æèççöø÷÷∂w ∂y 2+∂w ∂y ∂-w ∂y 2+E r I 0ræèççöø÷÷∂2w ∂y 22-2E r A r e r æèççççöø÷÷÷÷∂v ∂y +w R +12æèççöø÷÷∂w ∂y 2+∂w ∂y ∂-w ∂y ∂2w ∂y 2+G r J r æèççöø÷÷∂2w ∂x ∂y 2δ(x -n r d r )d x d y -12∫02πR ∫Lp x()∂w ∂x 2d x d y -12∑n s =1N s∫02πR ∫Lp x A s t ()∂w ∂x 2δ(y -n s d s )d x d y(13)原型结构参数可由模型结构参数和缩尺因子C i 表示:126第3期李正良等:基于离散加筋理论的加筋圆柱壳轴压后屈曲缩尺模型研究x p =C x x m ,y p =C y y m ,z p =C z z m ,u p =C u u m ,v p =C v v m ,w p =C w w m ,-w p =C -w -w m ,L p =C L L m ,t p =C t t m ,R p =C R R m ,e sp =C e se sm ,e rp =C e re rm ,d sp =C d sd sm ,d rp =C d rd rm ,A sp =C A sA sm ,A rp =C A r A rm ,μp =C μμm ,E p =C E E m ,E sp =C E sE sm ,E rp =C E rE rm ,B p =C B B m ,D p =C D D m ,G p =C G G m ,G sp =C G sG sm ,G rp =C G rG rm ,J sp =C J sJ sm ,J rp =C J rJ rm ,I 0sp =C I 0sI 0sm ,I 0rp =C I 0rI 0rm ,p x m =C p x p x m(14)当两相似结构的蒙皮完全几何相似时,即C x =C y=C u =C v =C w =C R ,并利用δ(ax )=δ(x )/|a |[14],将式(14)代入式(13)进行相似转换,可得模型和原型的广义相似条件:C d r=C d s=C e r=C e s=C R ,C B C μ=C B =C G C t =C E sC A sC R =C E rC ArC R=C D C 2R =C D C μC 2R =C E sC A sC esC 2R =C E rC A rC e rC 2R =C E sC I 0sC 3R =C E rC I 0rC 3R =C G sC J sC 3R =C G rC JrC 3R =C p xC AsC t C R=C px(15)基于式(15),进一步推导得到模型与原型需满足的必要相似条件:C G ⋅C t =C B ,C μ=1(16)C E sC A sC R =C E rC A rC R =C DC 2R=C E sC A s C e sC2R=C E rC A r C erC2R=C E s C I 0sC 3R=C E rC I 0rC 3R=C G s C Js C 3R=C G r C J rC 3R(17)C A s=C t C R(18)为了能准确预测原型结构的屈曲特性,原型与模型的屈曲模态相似条件为:C m =C n =1(19)式中:m 和n 分别表示圆柱壳纵向和环向的波数.1.2纵环离散加筋圆柱壳轴压后屈曲的缩尺原理公式当加筋圆柱壳受轴向压力p x(受压为正)时,根据广义相似条件式(15),可以得到纵环离散加筋圆柱壳轴压后屈曲相似不变量:C -px⋅C 2R C stiff =1(20)式中:-p x 表示x 方向的屈曲临界荷载;C stiff 具体表达式为C stiff =CD =C B ⋅C 2R =C G ⋅C t ⋅C 2R =C E s⋅C A s⋅C R =C E r⋅C A r⋅C R =C E sC I 0sC R =C E rC I 0rC R =C G s⋅C J sC R =C G r⋅C JrC R(21)基于式(20),推导得纵环离散加筋圆柱壳轴压后屈曲缩尺原理公式为:(-p x)p=(-p x)m C stiff C 2R=(-p x)m⋅C stiff æèççR m R p öø÷÷2(22)2算例验证基于现有文献中的模型,建立相同参数的有限元模型进行屈曲分析,并对比它们的屈曲荷载间的误差,有效验证了建立的含初始缺陷的光滑圆柱壳有限元模型的准确性.基于ANSYS 软件建立有限元模型,模型采用shell181单元,该单元为四节点六自由度单元,计算时间短,精度高.2.1含酒窝缺陷光滑圆柱壳轴压后屈曲验证采用文献[15]中含酒窝缺陷光滑圆柱壳轴压后屈曲的算例进行有限元模型验证.结构上端面承受轴压荷载,下端面固支,上端面仅放松轴向位移自由度.材料和几何参数为:E =72GPa 、μ=0.31、R =0.25m 、L =0.51m 和t =0.0005m.在结构高度方向L /2位置施加酒窝缺陷,缺陷函数[15]见式(23).δa (s )=δ0e -πs /λcos (πsλ)s =()Rθ-Rθ02+()z 1-z 02(23)式中:s 为缺陷范围内有限元网格节点到缺陷中心的距离;λ和δ0分别为酒窝缺陷的直径与中心幅值;θ和z 1分别为光滑圆柱壳的环向和轴向的坐标;θ0和z 0分别为酒窝缺陷中心的环向和轴向的坐标.表1给出含酒窝缺陷光滑圆柱壳轴压后屈曲临界荷载对比,其中p cr_α表示文献[15]的临界屈曲荷载,p cr_FEM 表示本文计算的临界屈曲荷载.由结果可知,不同缺陷半径和不同缺陷幅值工况下,光滑圆柱壳轴压屈曲临界荷载与文献[15]结果的误差绝对值均小于8%,表明进行的含酒窝缺陷圆柱壳轴压后屈127湖南大学学报(自然科学版)2022年曲分析准确、可靠.表1含酒窝缺陷光滑圆柱壳轴压后屈曲临界荷载对比Tab.1Comparisons of the buckling results the shells under axial compression with dimple imperfection缺陷半径/mm202020303030δ01t 3t 5t 1t 3t 5tp cr_α/(kN·m -1)47.3943.0747.3940.5441.7542.29p cr_FEM /(kN·m -1)47.4646.8147.6641.2340.9841.91误差/%-0.15-7.99-0.57-1.671.880.912.2含环向焊缝缺陷光滑圆柱壳轴压后屈曲验证采用文献[16]中的含环向焊缝缺陷光滑圆柱壳轴压后屈曲的算例进行有限元模型验证.结构两端面承受轴压荷载,上、下端面简支.材料和几何参数为:E =200GPa 、μ=0.3、R =10m 、L =30m 和t =0.001m.在结构高度方向L /2位置施加一条环向内陷焊缝,缺陷函数[16]见式(24).-w (x )=δ0e -πx /λ0æèççcos πx λ0+sinπx λ0öø÷÷(24)式中:λ0为焊缝缺陷半波长.表2给出含环向焊缝缺陷光滑圆柱壳轴压后屈曲临界荷载对比,其中p cr_β表示文献[16]的临界屈曲荷载.表2含环向焊缝缺陷光滑圆柱壳轴压后屈曲临界荷载对比Tab.2Comparisons of the buckling results the shellsunder axial compression with weld depressionsR /t 10010001000100010002000δ01t0.5t 1t 1.5t 2t 1t p cr_β/(kN·m -1)37039.93(n =13)522.87(n =22)370.40(n =18)305.16(n =14)288.21(n =12)92.60(n =25)p cr_FEM /(kN·m -1)37545.16(n =13)540.12(n =22)386.78(n =18)328.99(n =14)314.26(n =12)94.91(n =25)误差/%-1.36-3.30-4.42-7.83-9.04-2.49从表2可以看出,不同径厚比和环向焊缝不同缺陷幅值工况下的光滑圆柱壳,其轴压后屈曲临界荷载与文献[16]结果间的误差绝对值小于10%.同时,屈曲临界荷载处相应结构的屈曲模态环向波数相同.缺陷幅值小于等于1.0t 时,误差绝对值在5%以内;当缺陷幅值为1.5t 和2t 时,误差分别为-7.83%和-9.04%,误差较大的原因可能是现有的板壳后屈曲分析理论尚不能较好地分析板壳结构缺陷幅值大于1.0t 的情况.综上所述,开展的含环向焊缝缺陷光滑圆柱壳轴压后屈曲分析具有较好的准确性.3纵环离散加筋圆柱壳轴压后屈曲不完全相似分析为了验证所推导的缩尺原理公式的准确性,首先对纵环加筋圆柱壳缩尺模型和原型进行轴压后屈曲分析.其次,将缩尺模型的计算结果代入缩尺原理公式得到原型的预测结果.最后,将预测原型与原型的荷载位移曲线进行对比,并判断它们的屈曲临界荷载对应的模态是否一致.纵环加筋圆柱壳原型结构上、下端面简支.蒙皮与加筋肋的材料参数为:E =200GPa 、μ=0.3.加筋肋数量为:N s =8、N r =2.蒙皮与加筋肋几何参数分别见表3和表4.表3蒙皮几何参数Tab.3Geometry parameters of the skinmR 4.85L 19.3t 0.0144表4加筋肋几何参数Tab.4Geometry parameters of the stiffenersmmb fs254t fs15.2h ws152t ws4.93b fr254t fr15.2h wr152t wr4.93因满足全部相似条件极其困难,且完全相似在实际情况中也不适用,故可忽略完全相似的部分非重要相似条件,进行结构的不完全相似研究.通过放松广义相似条件,开展缩尺模型的材料和几何尺寸均发生变化的不完全相似研究.此时,假设模型的蒙皮几何尺寸具有相同的几何缩尺因子,且模型与原型具有相同的边界条件,可得如下相似关系:C E =kC R =C L =C t =C d s=C d r=k 1(25)将式(25)代入广义相似条件式(15)可得:C A s=k 21,C J s=k 41,C z s=k 1C A r=k 21,C J r=k 41,C z r=k 1(26)缩尺原理公式(22)可简化为:(-p x )p =(-p x )m C stiff C 2R =(-p x)m ⋅C stiff k 21(27)128第3期李正良等:基于离散加筋理论的加筋圆柱壳轴压后屈曲缩尺模型研究此时令C stiff =C D ,式(27)可进一步简化为:(-p x)p=(-p x)m⋅kk 1()1-μm 2()1-μp 2(28)不完全相似缩尺模型的蒙皮几何参数的缩尺因子均取10,同时,缩尺模型的蒙皮和加筋肋的材料分别使用铝(Al )、紫铜(Copper )、黄铜(Brass )和塑料(PVC ),表5列出了缩尺模型的材料参数.根据式(26)求得缩尺模型环向和纵向等效加筋肋的几何尺寸,发现它们的几何缩尺因子与蒙皮的几何缩尺因子相等.表5不完全相似缩尺模型材料参数表Tab.5Material parameters of the partly similar scale models材料AlCopper Brass PVCE /GPa 68.751241063.79μ0.30.330.340.4实际工程中的薄壳结构通常存在着一定的初始几何缺陷.其中,酒窝缺陷与焊缝缺陷为典型且不利缺陷.因此,引入不同幅值的酒窝缺陷与环向焊缝缺陷,进行含初始缺陷的纵环离散加筋圆柱壳轴压后屈曲不完全相似分析.3.1含酒窝缺陷纵环离散加筋圆柱壳轴压后屈曲不完全相似分析采用式(23)建立含酒窝缺陷的纵环加筋圆柱壳原型与缩尺模型.其中,缺陷幅值取δ0=IF·t ,IF 代表初始几何缺陷的缺陷因子,在结构环向加筋肋上施加2个酒窝缺陷,结构变形图如图3所示.图3含酒窝缺陷T 型纵环加筋圆柱壳结构变形图Fig.3Structural deformation diagram of the ring and stringer T-shaped stiffened-cylindricalshell with dimple imperfection4种不同模型材料的T 形纵环加筋圆柱壳轴压后屈曲不完全相似模拟的结果见图4~图7.由图可知,在结构达到屈曲前,其荷载与位移处于近似线性关系;当荷载达到上临界点时,荷载随位移陡然下降,结构进入后屈曲阶段;同时,随着IF 值的增大,结构上临界点对应的屈曲荷载逐渐减小.表6为预测原型与原型的上临界屈曲荷载的误差对比.由表6可知,随着模型与原型所取材料泊松比偏差的增大,预测原型与原型的上临界点屈曲荷载的偏差也逐渐增大.IF=1,模型材料为Al 时,T 型纵环加筋圆柱壳平衡路径上临界点径向位移矢量和云图对比见图8.通过对比上临界点处屈曲模态图可知,上临界点处缩尺模型与其对应原型的屈曲模态均相同.由以上分析可知,基于缩尺原理公式,缩尺模型能较好地预测其对应原型的平衡路径和屈曲模态.500040003000200010005101520P x /(k N ·m -1)200150100500P x /(k N ·m -1)0.51.01.52.0原型模型预测原型IF=5δx /mmδx /mm(a )IF=1(b )模型图4模型材料为Al 时,T 型纵环加筋圆柱壳轴压后屈曲不完全相似模拟Fig.4Comparisons between the predicted and original the load vs.end-shortening curves of the T-shaped stiffened-cylindrical shellunder axial compression when the material is Al原型模型预测原型IF=5500040003000200010000P x /(k N ·m -1)3002001000P x /(k N ·m -1)51015200.51.01.52.0δx /mmδx /mm(a )IF=1(b )模型图5模型材料为Copper 时,T 型纵环加筋圆柱壳轴压后屈曲不完全相似模拟Fig.5Comparisons between the predictedand original the load vs.end-shortening curves of the T-shaped stiffened-cylindrical shell under axial compression when the material is Copper129湖南大学学报(自然科学版)2022年原型模型预测原型IF=1IF=3IF=550004000300020001000P x /(k N ·m -1)250200150100500P x /(k N ·m -1)51015200.51.01.52.0δx /mmδx /mm(a )IF=1(b )模型图6模型材料为Brass 时,T 型纵环加筋圆柱壳轴压后屈曲不完全相似模拟Fig.6Comparisons between the predicted and original the loadvs.end-shortening curves of the T-shaped stiffened-cylindricalshell under axial compression when the material is Brass原型模型预测原型IF=550004000300020001000P x /(k N ·m -1)1086420P x /(k N ·m -1)51015200.51.01.52.0δx /mmδx /mm(a )IF=1(b )模型图7模型材料为PVC 时,T 型纵环加筋圆柱壳轴压后屈曲不完全相似模拟Fig.7Comparisons between the predicted and original theload vs.end-shortening curves of the T-shapedstiffened-cylindrical shell under axial compressionwhen the material of the model is PVC 表6预测原型与原型上临界屈曲荷载的误差对比Tab.6Comparisons of the buckling results between the prototype and the predicted prototypes at the upper critical point ofthepost-buckling path材料AlCopper Brass PVC误差/%IF=10.811.652.445.63IF=31.171.792.575.75IF=51.191.682.805.823.2含环向焊缝缺陷纵环离散加筋圆柱壳轴压后屈曲不完全相似分析采用式(24)建立含环向焊缝缺陷的纵环加筋圆柱壳原型与缩尺模型,其中缺陷幅值取δ0=IF ·(t+b f +h w ).在结构每条环向加筋肋翼缘的两端上施加2条环向焊缝缺陷,结构变形图见图9.(a )模型斜视图(b )原型斜视图图8IF=1和模型材料为Al 时,T 型纵环加筋圆柱壳平衡路径上临界点径向位移矢量和云图对比(放大10倍)Fig.8The radial displacement contour map at the upper criticalpoint of the post-buckling path for the T-shaped stiffened-cylindrical shell when the materialis Al and IF=1(magnified 10times )图9含环向焊缝缺陷的T 型纵环加筋圆柱壳结构变形图Fig.9Structural deformation diagram of the ring and stringer T-shaped stiffened-cylindrical shell with weld depressions4种不同模型材料的T 型纵环加筋圆柱壳轴压后屈曲不完全相似模拟的结果见图10~图13.由图可知,结构达到屈曲前,荷载与位移处于近似线性关系;当荷载达到上临界点时,荷载随位移陡然下降,结构进入后屈曲阶段;同时,随着IF 值的增大,结构上临界点所对应的屈曲荷载逐渐减小.表7为预测原型与原型的上临界屈曲荷载的误差对比.由表7可知,随着模型与原型所取材料的泊松比偏差的增大,预测原型与原型的上临界点屈曲荷载的偏差也逐渐增大.IF=0.1,模型材料为Al 时,T 型纵环加筋圆柱壳平衡路径上临界点径向位移矢量和云图对比见图14.通过对比上临界点处屈曲模态图可知,上临界点处缩尺模型与其对应原型的屈曲模态均相同.根据以上分析可知,基于缩尺原理公式,缩尺模型能较好地预测其对应原型的平衡路径和屈曲模态.130第3期李正良等:基于离散加筋理论的加筋圆柱壳轴压后屈曲缩尺模型研究原型模型预测原型IF=0.5600040002000P x /(k N ·m -1)200150100500P x /(k N ·m -1)4812160.40.81.2 1.6δx /mmδx /mm (a )IF=1(b )模型图10模型材料为Al 时,T 型纵环加筋圆柱壳轴压后屈曲不完全相似模拟Fig.10Comparisons between the predictedand original the load vs.end-shortening curves of the T-shaped stiffened-cylindrical shell underaxial compression when the material is Al原型模型预测原型IF=0.3IF=0.56000400020000P x /(k N ·m -1)3002001000P x /(k N ·m -1)4812160.40.81.2 1.6δx /mmδx /mm(a )IF=1(b )模型图11模型材料为Copper 时,T 型纵环加筋圆柱壳轴压后屈曲不完全相似模拟Fig.11Comparisons between the predictedand original the load vs.end-shortening curves of the T-shaped stiffened-cylindrical shell underaxial compression when the material is Copper原型模型预测原型IF=0.56000400020000P x /(k N ·m -1)3002001000P x /(k N ·m -1)4812160.40.81.2 1.6δx /mmδx /mm(a )IF=1(b )模型图12模型材料为Brass 时,T 型纵环加筋圆柱壳轴压后屈曲不完全相似模拟Fig.12Comparisons between the predictedand original the load vs.end-shortening curves of the T-shaped stiffened-cylindrical shell underaxial compression when the material is Brassa P x /(k N ·m -1)6000400020000P x /(k N ·m -1)4812160.40.81.2 1.6原型模型预测原型1086420IF=0.1IF=0.3IF=0.5δx /mmδx /mm (a )IF=1(b )模型图13模型材料为PVC 时,T 型纵环加筋圆柱壳轴压后屈曲不完全相似模拟Fig.13Comparisons between the predicted and original the load vs.end-shortening curvesof the T-shaped stiffened-cylindrical shell under axial compression when the material isPVC 表7预测原型与原型上临界屈曲荷载的误差对比Tab.7Comparisons of the buckling results between the prototype and the predicted prototypes at the upper critical point of the post-buckling path材料AlCopper Brass PVC误差/%IF=0.10.991.852.745.93IF=0.30.711.952.735.89IF=0.50.952.152.946.13(a )模型斜视图(b )原型斜视图图14IF=0.1和模型材料为Al 时,T 型纵环加筋圆柱壳平衡路径上临界点径向位移矢量和云图对比(放大10倍)Fig.14The radial displacement contour map at the upper critical point of the post-buckling path for the T-shaped stiffened-cylindrical shell when the material is Al and IF=0.1(magnified 10times )4结论本文以纵环离散加筋圆柱壳为研究对象,根据离散加筋理论和能量法推导出结构轴压后屈曲的广131湖南大学学报(自然科学版)2022年义相似条件与缩尺原理公式;结合轴压后屈曲缩尺原理公式,对含初始缺陷纵环加筋圆柱壳的原型和缩尺模型,进行了结构轴压后屈曲的不完全相似分析.得到如下结论:1)纵环离散加筋圆柱壳缩尺模型的轴压后屈曲荷载位移曲线,结合结构轴压后屈曲不完全相似缩尺原理公式,能较好预测原型结构轴压后屈曲的结果.随缩尺模型与原型的材料泊松比偏差的增大,由纵环离散加筋圆柱壳不完全相似缩尺模型预测的原型结构荷载位移曲线与原型结构结果的偏差逐渐增大.因此,在利用纵环离散加筋圆柱壳轴压后屈曲不完全相似缩尺模型设计方法和缩尺原理公式进行相似预报时,模型结构与原型结构的材料泊松比应相近.2)提出的纵环离散加筋圆柱壳轴压后屈曲的缩尺模型设计方法和缩尺原理公式适用于不同几何缺陷形式和缺陷幅值的加筋圆柱壳轴压后屈曲相似预报,并且能比较准确地预报大型加筋圆柱壳轴压后屈曲特性.这为采用离散加筋圆柱壳轴压后屈曲缩尺模型实验预测其对应原型的后屈曲特性提供了参考.参考文献[1]于伟.新型干式煤气柜结构的非线性屈曲与稳定研究[D].重庆:重庆大学,2016:1-14.YU W.Study on nonlinear buckling and stability of new typicaldry gasholder[D].Chongqing:Chongqing University,2016:1-14.(In Chinese)[2]杨金花,傅衣铭.具脱层复合材料层合圆柱壳的屈曲分析[J].湖南大学学报(自然科学版),2005,32(5):25-30.YANG J H,FU Y M.Buckling analysis of composite laminated cy⁃lindrical shell with delamination[J].Journal of Hunan University(Natural Sciences),2005,32(5):25-30.(In Chinese)[3]向红,傅衣铭,鲁永红.具损伤正交各向异性板的后屈曲分析[J].湖南大学学报(自然科学版),2007,34(9):57-61.XIANG H,FU Y M,LU Y H.Post-buckling analysis of ortho⁃tropic plate considering damage[J].Journal of Hunan University(Natural Sciences),2007,34(9):57-61.(In Chinese)[4]SINGHATANADGID P,UNGBHAKORN V.Scaling laws for buckling of polar orthotropic annular plates subjected to compres⁃sive and torsional loading[J].Thin-Walled Structures,2005,43(7):1115-1129.[5]HILBURGER M W,HAYNIE W T,LOVEJOY A E,et al.Sub⁃scale and full-scale testing of buckling-critical launch vehicleshell structures[C]//53rd AIAA/ASME/ASCE/AHS/ASC Struc⁃tures,Structural Dynamics and Materials Conference.Hawaii:American Institute of Aeronautics and Astronautics,2012:1688-1721.[6]HILBURGER M W,LINDELL M C,WATERS W A,et al.Test and analysis of buckling-critical stiffened metallic launch vehiclecylinders[C]//2018AIAA/ASCE/AHS/ASC Structures,StructuralDynamics,and Materials Conference.Florida:American Instituteof Aeronautics and Astronautics,2018:1697-1726.[7]贾冬云,曹平周,姜德进.正多边形气柜立柱结构简化分析方法研究[J].工程力学,2010,27(6):252-256.JIA D Y,CAO P Z,JIANG D J.Study on simplified analyticalmethod for the column of regular polygon gasholder[J].Engineer⁃ing Mechanics,2010,27(6):252-256.(In Chinese)[8]贾冬云,曹平周,姜德进,等.大型正多边形气柜壳体的试验研究[J].土木工程学报,2011,44(8):52-58.JIA D Y,CAO P Z,JIANG D J,et al.Experimental study of theshell of a large-scale regular polygon gasholder[J].China CivilEngineering Journal,2011,44(8):52-58.(In Chinese)[9]UNGBHAKORN V,SINGHATANADGID P.A scaling law for vi⁃bration response of laminated doubly curved shallow shells by en⁃ergy approach[J].Mechanics of Advanced Materials and Struc⁃tures,2009,16(5):333-344.[10]中国科学院力学研究所固体力学研究室板壳组.加筋圆柱曲板与圆柱壳[M].北京:科学出版社,1983:12-18.Institute of Mechanics,Chinese Academy of Sciences,Group ofSolid Mechanics Research Shell.Stiffened cylindrical panels andcylindrical shells[M].Beijing:Science Press,1983:12-18.(InChinese)[11]AMABILI M.Nonlinear vibrations and stability of shells and plates[M].Cambridge:Cambridge University Press,2008:29-32.[12]FISHER C A.Dynamic buckling of an axially compressed cylindri⁃cal shell with discrete rings and stringers[D].Oklahoma:The Uni⁃versity of Oklahoma Graduate College,1972:66-70.[13]陈骥.钢结构稳定理论与设计[M].北京:科学出版社,2001:255-256CHEN J.Stability of steel structures theory and design[M].Bei⁃jing:Science Press,2001:255-256.(In Chinese)[14]COHEN-TANNOUDJI C,DIU B,LALOE F.Quantum Mechan⁃ics,Volume II[M].New York:Wiley,1977:1469-1471.[15]WANG B,HAO P,LI G,et al.Determination of realistic worst im⁃perfection for cylindrical shells using surrogate model[J].Struc⁃tural&Multidisciplinary Optimization,2013,48(4):777-794.[16]ROTTER J M,TENG J G.Elastic stability of cylindrical shells with weld depressions[J].Journal of Structural Engineering,1989,115(5):1244-1263.132。

梁从诫民间环保第一人

梁从诫民间环保第一人

梁从诫民间环保第一人
李兰
【期刊名称】《华人世界》
【年(卷),期】2007(000)009
【摘要】如果梁从诫没有选择“环保”作为事业,那么他很有可能成为一名著名的历史学家。

然而在季羡林老先生看来,由个历史学家一变而为‘自然之友’,正是梁君忧国忧民忧天下思想的表现,“宁愿丢一个历史学家,也要多一个‘自然之友’。


【总页数】2页(P76-77)
【作者】李兰
【作者单位】无
【正文语种】中文
【中图分类】K825.81
【相关文献】
1.梁从诫悲壮中前行的民间环保力量 [J], 范恒杏
2.环保先行两岸同心——纪录片《梁从诫》首映会在京举行 [J], 谭弘颖
3.中国民间环保先驱梁从诫 [J], 吴志菲
4.纪念中国环保事业先行者纪录片《梁从诫》首映会在京举行 [J], 无
5.真心实意投身环保的梁从诫 [J], 聂春雷
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梁凯恩_超级演讲《下一个奇迹》

梁凯恩_超级演讲《下一个奇迹》

梁凯恩,台湾人,1973年出生,亚洲首席超级演说家、超越极限集团董事长、中国企业家培训集团董事局主席。

你相信一个高中读九年、换过五间学校没有毕业的人,却受邀到美国哈佛大学演讲吗?你相信一个曾经得过忧郁症、尝试过两次自杀的人,改变命运从送货员、摆路边摊的小贩,以及麦当劳服务员的打工小弟转变成为全亚洲的畅销书作者吗?这个世界上真的有太多人创造奇迹了!为什么呢?因为三个重点:一、因为他们极度渴望成功。

二、因为他们不找任何的借口。

三、因为他们拿掉大脑上的思想限制。

有六个字阻碍我们追求梦想和创造奇迹,那就是“不知道”和“不相信”。

你选择哪三个字呢?选择“不知道”的人可以通过学习学会所有你不知道的事情,选择“不相信”的人这辈子基本上已经结束了,你可以拖出去埋了。

所以,这六个字“不知道”和“不相信”你选哪一个?在这里,我要跟大家分享八个创造奇迹的关键:一、人类因梦想而伟大,你必须让自己拥有做梦的能力,你必须拥有自己的梦想。

二、让自己成为能够完成梦想的这个人。

在这边,我要送给大家八个字,这八个字太重要了——脱胎换骨,改头换面。

三、绝对不要让别人偷走你的梦想。

十几年前,我就把我未来十年、二十年的梦想录下来,每天早上起床的时候就放给自己听,唯有不可思议的目标才能创造不可思议的结果。

如果你像我一样把梦想录起来,那么,没有人可以偷走你的梦想,也没有人能够泼你冷水,你只要天天地听,你的梦想根本没有任何事情可以让你放弃。

四、彻底地发挥你的天才。

我告诉我自己,我的天才就是要会创造奇迹。

每一个人都有属于自己的天才,如果你的爸爸妈妈没有告诉你,拜托你一定要把它找出来。

如果你要创造奇迹,你一定要用你最擅长的事情去完成你人生的梦想。

五、你一定要学会运用你的潜能。

你听过别人告诉你吗?人的一生发挥潜能不到2%。

如果你不运用潜能,你就像骑脚踏车一样;如果你懂得学会运用你的潜能,你就像开喷射机一样。

请问一下,你想骑脚踏车还是开喷射机?六、提高你的领导力,建立梦幻团队。

梁漱溟的父亲梁巨川为何自杀

梁漱溟的父亲梁巨川为何自杀

292019年第12期ALL CIRCLES史海钩沉赵 刚梁漱溟的父亲梁巨川为何自杀从容赴义1918年农历十月初四,北京,崇文门外樱子胡同。

清早,梁济洗漱完毕,一边踱步,一边暗自忖量:自己生辰宴请迫在眉睫,“忧虑亲朋来集”,所订计划也该有所举措了。

六年来,如何殉节,魂牵梦萦,他无时无刻地缜密地筹划此事。

甚至在看戏之时,也无法放松心情,常常在戏园的节目单上,随手记下自己偶得的想法。

为此,他自我揶揄:“人见我出入戏园,以为我优游无事,真个寻乐也。

岂知我如小学生之忙功课,须将国家变幻情态逐条写出,俟完竣而后,瞑目以去。

”举步出门,梁济无意被桌上报纸一则国际新闻牵住了目光,恰巧次子焕鼎就在身边,遂叫过来闲聊片刻。

梁焕鼎就是后来被称作“中国圣雄”“最后儒家”的梁漱溟。

梁济本人喜欢与儿辈议论时政,往往任人直言,一无所禁。

用梁漱溟的话说,十四岁至二十岁的时候,父子之间思想见解非常相合,父亲最喜欢听自己发表议论。

长至二十岁后,便与父亲思想见解出现分歧,“每天看报必谈时事(大局政治、社会风教),每谈必然争吵。

吵得可以不吃饭,不睡觉”。

这次聊天依然如此,聊至最后,梁济站起身来,仿佛是对儿子,又像是对所有人,发出了他铭心刻骨的最后一问:“这个世界会好吗?”这看似不经意的一问,实际上是梁济对这个世界最后的告别。

对于这个世界,梁济既抱有无限感慨,又显得十分无奈,其间还糅杂着一丝希望。

直到几十年后,梁漱溟才体悟到父亲说这番话的心境。

而在当时,梁漱溟刚刚接任大学教授,正怀有一腔教育救国的热血,踌躇满志,意气风发,自然信心满满地答道:“我相信世界是一天一天往好里去的。

”听到儿子的回答,老人苦笑道:“能好就好啊!”不再多言。

“请看国破家亡后,到底书生是丈夫。

”梁济不再犹豫,回首告知家人:自己要去城北净业湖畔的彭诒孙家,小住三五日即归。

说罢,老人携书负箧,转身离去。

到了净业湖畔的彭宅,没有过多的寒暄和客套,梁济便把自己关在屋内,闭门谢客,整日奋笔疾书。

梁启超三拒红颜

梁启超三拒红颜

梁启超三拒红颜
国学大师梁启超自小聪明,17岁参加乡试,成了举人。

当时主持乡试的考官、清末着名维新派人士李瑞棼,对粱启超的才华极为赏识,当即请人做媒,将堂妹李
惠仙许配给他。

初遭拒绝,何惠珍不仅没有气馁,反而为梁启超的忠贞感到快慰。

事后,为博取梁启超的好感,她动员父亲为康、梁保皇之事捐了一笔款,并托人设宴向梁启趟突接捐款事宜。

席间,梁启超又一次见到何惠珍。

这次,何惠珍提出一个让梁启超
心惊的要求:“我情愿下嫁梁先生做小。


大学,她作出这样的决定,其痴情实在令人感动。

他们在事业上,确实可以相互扶持,可是,他和妻子李惠仙这些年来一直相濡以沫,感情深厚,怎能让妻子伤心?为此,他异常苦闷。

于是,他连夜给身在日本的妻子写了一封信:“余归寓后,愈益思念惠珍,由敬重之心,生出爱恋之念来,几乎不能自持……不知惠仙闻此事将笑我乎,抑或恼我乎?”梁启超心想,妻子接信后,定会生出一些醋意来,大骂他一顿,
:“窈

(“浏
“惠珍是一位多才多情的好女子,可惜……”梁启超叹了一口气,把何惠珍亲手织的一把小扇寄给妻子,让其代为保管。

他在给妻子的信中说:“我想得到惠珍的帮助,驰骋世界,但理想与现实的条件,又万万不能……”
1924年9月,李惠仙因病逝世,梁启超身边少了一个理解、支持他的人,顿感悲痛万分。

痴心不改的何惠珍,听到李惠仙病逝的消息,急忙找到梁启超,一面劝慰其节哀,一面寻机重续秦晋。

没想到,梁启超以“年迈不想再婚”为由,第三次婉拒了她。

何惠珍心有不甘,多次上门,梁启超都避而不见,万般无奈的何惠珍只
好挥泪告别……。

人教版语文《少年中国说(节选)》教案

《少年中国说(节选)》教案设计课程目标:1.知识与技能:学生能够准确理解《少年中国说(节选)》中的关键词汇与句子,掌握文章的基本结构和主题思想。

2.过程与方法:通过诵读、讨论、角色扮演等方法,引导学生深入分析文本,体会梁启超先生的爱国情怀与对未来的展望。

3.情感态度与价值观:激发学生的爱国情怀,培养学生的民族自豪感和责任感,鼓励学生为实现中华民族的伟大复兴贡献力量。

教学内容:•文本选段:选取梁启超《少年中国说》中的经典段落,重点围绕“故今日之责任,不在他人,而全在我少年”至“少年强则国强,少年独立则国独立”等核心内容。

•背景介绍:简述清末民初的社会背景,梁启超的生平及思想,以及《少年中国说》的创作背景。

教学准备:•多媒体材料:梁启超图片、清末民初历史图片、相关视频片段。

•教学PPT:包含课文原文、关键词汇解释、问题引导、讨论话题等。

•学习材料:学生预习材料,包括文章节选、背景知识简介。

教学过程:一、导入新课(约5分钟)•情境创设:播放一段反映中国近代史变迁的短视频,引导学生思考:在那个动荡不安的年代,为什么有人会说“少年强则国强”?•教师引言:今天,我们将一起走进梁启超先生的《少年中国说》,探索他对中国未来的深切期望与对少年的殷切寄望。

二、背景介绍(约10分钟)•梁启超简介:简述梁启超的生平、主要成就及其在中国近代史上的地位。

•历史背景:介绍清末民初的社会现状,包括政治腐败、民族危机加深等,为理解文章主旨铺垫。

•创作动机:解释梁启超撰写《少年中国说》的目的,即激励国民,尤其是青少年,为国家的崛起而奋斗。

三、初读感知(约15分钟)•朗读课文:全班或分组朗读《少年中国说》节选部分,注意停顿、语气,感受文章的激情与力量。

•关键词汇:解释“老大帝国”、“少年中国”、“红日初升”等关键词汇,帮助学生理解文章深层含义。

•初步理解:请学生用自己的话简述选段大意,教师适时补充,确保每位学生都能把握文章的基本内容。

108_岁广东籍老红军梁集祥逝世,曾为抗日“蓄须明志”

1732023第1期NO.1,2023客家研究辑刊The Periodical of Hakka Research108岁广东籍老红军梁集祥逝世,曾为抗日“蓄须明志”据微信公众号“广东省客属海外联谊会”2月10日消息,久经考验的中国共产党党员,广东省客属海外联谊会荣誉会长、享受省长级医疗待遇的老红军梁集祥于2023年2月4日在广州安然辞世,享年108岁。

2月8日,梁集祥告别仪式在广州举行。

广东省委书记黄坤明、省长王伟中敬献花圈,中国侨联副主席余国春,全国政协委员、香港梅州联咨议会主席余鹏春,广东省教育厅厅长景李虎等粤港两地代表参加告别仪式。

受全国政协委员、广东省客属海外联谊会会长曾智明委托,执行会长兼秘书长钟闻东,副会长兼执行秘书长田燕妮参加告别仪式。

梁集祥一九一五年十一月出生于广东梅县。

一九三五年参加抗日救亡运动。

一九三六年参加梅县救国会。

同年秋冬参加中国共产党领导的中华人民抗日义勇军。

一九三七年一月参加中国共产党。

一九三八年冬任中共梅县中心县委青年部长、组织部长。

一九四〇年六月调入闽西革命根据地,先后任中共杭永县委、岩连宁县委宣传部长。

一九四二年六月“南委事件”后,先后在长汀县立中学、国立华侨第一师范学校、赣南正气中学,以教书掩护革命活动。

一九四五年九月调回中共闽粤赣中心县委任副特派员、副书记等职。

解放后历任中共与梅地委、粤东区党委宣传部长、汕头地委第二书记,汕头地区、梅县地区行署专员,广东省教育厅党组书记、厅长。

一九八三年任广东省人大常委、教科文卫委员会副主任。

一九八六年离休。

离休后的梁集祥一直保持革命前辈的艰苦奋斗精神,过着安然恬淡的生活,长期居住在几十年前的单位宿舍楼四楼。

由于当时没有电梯(近几年已加装),上楼要走60级台阶。

梁集祥和90岁的夫人、抗日老战士李碧君每天就这样上上下下走楼梯。

孩子们要给他们换电梯房,但梁集祥夫妻坚决不让,说这里已住习惯了。

离休早期,梁集祥每天还要爬一段铁梯上五楼的天台打太极拳。

古建筑工程技术专业人工培养方案的构想

古建筑工程技术专业人才培养方案的构想梁杰亮(广西建设职业技术学院广西·南宁530003)中图分类号:G642.0文献标识码:A文章编号:1672-7894(2013)26-0047-02摘要在世界建筑领域,古建筑的艺术成就与科学价值极高,随着人们文物保护意识的不断增强,古建筑行业也进入一个发展黄金期,但是人才短缺却是制约其发展的一个重要因素,因此加强古建筑工程技术专业人才的培养有着重要的现实意义。

本文就针对该问题展开讨论,提出一套理论与实践相结合的人才培养方案。

关键词古建筑工程技术专业人才培养方案Conception of Talent Cultivation Plan for Ancient Archi原tectural Engineering Technology//Liang Jieliang Abstract In the world architecture field,ancient architecture is of high artistic achievements and scientific values.With people's increasing consciousness of protecting cultural relics,the devel-opment of ancient architecture industry has entered a golden age, but the lack of talents is an important factor hindering its devel-opment.Therefore,the enhancing the cultivation of talents for ancient architectural engineering technology is of great signifi-cance.This paper discusses this issue and proposes a set of theo-ry-practice integrated talent cultivation plan.Key words ancient architectural engineering technology;profes-sional talents;cultivation plan1古建筑工程专业教学目标的设定古建筑工程技术专业的工作范围包括古建筑及仿古建筑的设计与施工,因此在设定该专业的教学目标时,也要以其对应的工作范围为核心,具体而言,教学目标如下:首先,专业能力,要求学生具备较强的计算机操作水平,可以独立完成古建筑工程施工图的绘制;较强的手绘能力;可以独立设计古建筑设计方案,具备古建筑识别能力;针对古建筑工程项目,可以胜任指导工作与质量检验工作;可以针对古建筑中的瓦石工程、木作工程以及油漆彩绘等结构进行修缮;可以独立完成一个小型古建筑工程的预算与决算,编制对应的招投标及合同文本;此外,要能够进行古建筑工程项目的组织与管理。

梁启超对抗帝国主义策略的转变

梁啟超對抗帝國主義策略的轉變黃春興1997/10/15摘要:一九○三年,梁啟超由支持共和革命轉而推動君主立憲,本文探討文獻在研究該問題時所忽略的經濟學角度。

在遊新大陸之前,他認為托辣斯只是西方社會尚未克服的弊端;之後,他觀察到美國政府已接納托辣斯,更與其新興帝國主義結合。

這影響到梁啟超對抗帝國主義的策略。

轉變之後,他認為中國的救亡圖存必須依靠國人經營能力的重建和資本的加速累積,因此,經濟政策的選擇優先於政治體制的選擇。

第一節前言一九○三年是梁啟超政治言論轉變最大的一年,他由支持共和革命轉而推動君主立憲。

由於時間剛好是在他遊新大陸之時,近付史學者便提出有趣的問題:新大陸之行是否導致他轉變的主要原因?若是,他到底在新大陸看到什麼?若否,他為何要選在這時點調整自己的政治態度?背後的影響因素又是什麼?對此問題,張朋園(1964)最早提出有系統的解釋,之後也有不少學者提出他們的修正與補充見解。

1然而,除Chang (張灝,1971) 外,文獻的討論大都以非經濟1張朋園(1964) 提出五點因素說明梁氏的轉變,包括:梁氏與康有為的師生關係、畏懼破壞之後難建設、與革命黨關係惡化、受英國學者占士布利斯(James Bryce) 的影響而醉心於英式君主立憲政治、受黃遵憲的影響而趨向保孚。

亓冰峰(1966) 提出兩點修正:梁氏流質易變的個性容易讓外界變數成為影響他轉變的觸媒、從美國華人身上感嘆國人「只能受專制,不能享自因素為主2,對重視生計學(經濟學)的梁啟超保留一些未探索的空間。

根據張灝的分析,梁啟超在新大陸之行中發現美國的快速工業化、帝國主義的擴張行動、及托辣斯的興起之間存在著「制度性的關連」(institutional tie),並了悟到托辣斯在二十一世紀的主宰勢力。

3張灝從而相信梁啟超在一九○三年的轉變,主要是受到這些第一手的觀察所震撼。

4然而,誠如黃克武(1994) 所引述,張文詴圖說明梁氏的轉變是「早已潛伏在他思想裡頭之基本債向的終極發展」。

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Reporter: Liang Chaoqiong Supervisor: Li Jianqiang
Contents
1 Introduction Materials & Methods Results Discussion Acquirements
2
3
4
5
1
Bean anthracnose
Introduction
Seed lesion area calculation
The area of each lesion was highlighted in green Photoshop CS2
Quantify the lesion area Assess2.0
4
Materials & Methods
TaqMan MGB assay
87 symptomless seeds 1.14 ~130.54 fg Mean=22.45 fg
15
Discussion
This is the first report on the use of real-time PCR technology to
quantify the extent of bean anthracnose.
7
Procedure
Hold
95℃ 10min 95℃ 3s
Cycle
60℃ 30s
Materials & Methods
Real-time PCR amplifications
TaqMan MGB probe assay
20 μL
1×TaqMan Fast Universal PCR Master Mix 500 nM of each primer ClF432/ClR533 100nM internal TaqMan MGB probe ClP442 1μL template DNA
12
Results
3.1 Real-time PCR tests on bean seeds
13
Results
3.1 Real-time PCR tests on bean seeds
14
Results
3.2 Real-time PCR tests on bean seeds
The symptomless seeds had a low amount of fungal DNA.
Real-time PCR is rapid, sensitive and accurate.
Explore the use of this real-time PCR assay in the diagnostics of
foliar diseases of dry beans
Study on the ecology and epidemiology of C. lindemuthianum
DNA extraction and ITS sequencing
DNA extraction tested bean seeds
tested isolates
PCR amplication and ITS sequencing ITS4/ITS5
Sequence alignment editor Clustal W and BioEdit
Initial Steps
Each of 40 cycles Melt Anneal Extend Cycle
Procedure
Hold
95℃ 20 s
95℃ 1s
60℃ 20s
8
Materials & Methods
Real-time PCR amplifications
Three standard samples which contained 500, 50 and 5
ClF432(5′-GGAGCCTCCTTTGCGTAGTAAC-3′) ClR533(5′-ACCTGATCCGAGGTCAACCTTGTT-3′) Show high specificity for C. lindemuthianum, distinguish it from the other Colletotrichum spp. and the other bean pathogens.
10
Results
1. Specificity of primer
ClF432/ClR533
Only the target amplicon was ampli
Figure S2. The melt curve of real-time PCR amplification with SYBR Green assay using the primer set ClF432/ClR533. The unique peak for each reaction showed the melting temperature of the target amplicon.
5
Materials & Methods
Real-time PCR primers and probe design
Primers design PRIMERQUEST Forward primers and TaqMan MGB probe PRIMER EXPRESS ClP442 (6FAM-AGGGCACTCCTGCCGT-MGBNFQ) Evaluate the specificity of the primer set ①. homologous DNA sequences BLAST program
11
Results
2. Standard curve and detect sensitivity
Figure S3. Standard curve derived from the real-time PCR amplification of Colletotrichum lindemuthianum with a)the TaqMan MGB Probe assay (using primer set ClF432/ClR533 and Probe ClP442) b)the SYBR Green assay (using primer set ClF432/ClR533). The templates were 10-fold serial dilutions of C. lindemuthianum genomic DNA from 5×100 to 5×106fg).
3
Materials & Methods
Source of materials
Tested bean seeds Tested isolates (Table 1)
A quantitative real-time PCR assay for detection of Colletotrichum lindemuthianum in navy bean seeds.pdf PDA, room temperature, 10~14 days PDB, shake culture 100 rpm, dark, 3~7 days
Table 3.2 SYBR Green vs. TaqMan MGB
SYBR Green assay
weak 89 symptomless seeds fluorescent signals amount of C. lindemuthianum DNA 4.33 ~ 438.83 fg Mean=79.61 fg
②. detect the fluorescent signal of the target DNA real-time PCR
6
Real-time PCR amplifications
SYBR Green dye assay 20 μL
Materials & Methods
1×TaqMan Fast Universal PCR Master Mix 500 nM of each primer ClF432/ClR533 0.75×SYBR Green I 1μL template DNA Initial Steps Each of 40 cycles Melt Anneal Extend 1 cycle Dissociation 95℃, 15s 60℃, 1min 95℃, 15s
mean Ct value (n = 3) versus logarithmic concentrations
of C. lindemuthianum as measured with the primer set ClF432/ClR533.
9
Results
1. Specificity of primer set ClF432/ClR533
Subgroup Seminar, 2013/9/29
A quantitative real-time PCR assay for detection of Colletotrichum lindemuthianum in navy bean seeds
Y. Y. Chen R. L. Conner Morden Research Station, Agriculture and Agri-Food Canada (AAFC) Plant Pathology (2013) 62, 900–907
pg of genomic DNA from a pure culture of C.
lindemuthianum race 73 were used to check the efficiency of the PCR amplification and calculate the amount of pathogen DNA in the seed samples. Both standard curves were constructed by plotting the
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