接触氧化池设计参数

各种工艺设计参数
一、接触氧化池
1、容积负荷
表1各种处理方法的比较
2、生物膜重量
氧化池中生物膜重量一般为6200〜14000 mg/l，呈悬浮状微生物的（活性污泥）一般只有200〜300 mg/l，因此可以粗略的以生物膜重量表示生物接触氧化法的微生物数量。

城市污水中生物膜重量为12000〜14000 mg/l。

3、填料
（1）填料特性比较
表2填料特性比较
2）填料容积V 有效
V 有效二Q(G-C i)/I • 1000
式中Q处理水量（m/d ）
C o――进水BOD浓度（mg/L）
C i——出水BOD浓度（mg/L）
I ——BOD容积负荷（m）
4、停留时间
1）弗鲁因德利希吸附式
Q（G-C i）/V二式中Q处理水量（m/d ）
Go——进水BOD浓度（mg/L）
G——出水BOD浓度（mg/L）
V――填料容积（m）
2）停留时间
T=24V/Q=24 (C0-C1)/ 、池体高度
般的氧化池填料高度为3m底部的布水布气层高度为〜，顶部的稳定水层高度为〜，所以总池高度一般为〜。

6、供气量
（1）需氧量（R）:生物膜的需氧量（R）包括合成用氧量和内源呼吸用氧量两部分。

即：
R=a BOD+ b -P
△ B0 单位时间内去除的BODS（ kg/h ）
式中R生物膜的需氧量（kg/h ）
△ B0 单位时间内去除的BODS（ kg/h ）
P――活性生物膜数量（kg）
a，b，---- 系数
从等当量的化学反应来看，每去除1kg BOD需要1kg Q。

但实际
是随着负荷的变化而变化的。

例如，在普通生物滤池法中，污泥负荷低，泥龄长，氧化反应进行的比较彻底，去除1kg BOD的需氧量可大
于1kg,系数a，通常为左右；在生物接触氧化法中，污泥负荷高, 生物膜更新快，泥龄较短，有一部分BOD物质未被氧化就排出系统,
因此去除1kg BOD的需氧量往往低于1kg,系数a，通常小于1。

根
据实验测定，用于生物膜内源呼吸的氧量为m • h左右，按照填料的比表面积和生物膜的干重（kg/ m）可推算系数b,在普通生物滤池
中b，=。

（2）供氧量（Q）:供氧量Q取决于需氧量（R）和曝气装置氧
的总转移系数K L0,当缺乏K L0资料时，建议按下式计算Q:
Q S=R- K apY
式中K为需氧量不均匀系数。

在实际运转系统中水量与水质是变化的,这样也就形成了需氧量的不均匀性, 水量与水质高负荷时的需氧量往往比平均负荷时要高出很多。

在确定供气系统时必须按最大需氧量考虑才能取得预期效果。

K值按排水制度、工艺生产等实测确定。

a为氧的水质转移系数；p为饱和溶解氧修正系数°a、p 值
视处理水水质而异。

经实验测定，生活污水的a值为，p值为〜;
工业废水，如印染废水的a值只有〜，p值为。

Y 为不同温度时的充氧系数,其值可由表 3 查得。

表3不同温度及溶解氧时的充氧系数 丫值
（3）供气量（w ：计算出来的供氧量还需换算成空气量（W W= Q
s
/ p- C (m/h )
式中p ——氧气的容重，在20C 标准状态下，p = m 3
;
根据上式所计算出的供气量应作压力、 温度和水深的修正，后两 项影响较小，略去不计，则可按下式折算成为所需标准状态下的空气 量（W 示）
1/2
3
W 示=(1+ P) - W( m/h ) 式中P^空气的表压（kg/cm 2
）,根据该式计算而得的空气量，即
为供气系统的供气量。

标准状态下空气中含氧量（0）为N ・m 3
，需氧量为R,空气利用率 为£，则标准状态下供气量Q S =R/ £• Q 二、竖流沉淀池
1、不同BODS 荷时污泥产生量
表4不同B0D 负荷时污泥产生量的实验结果
去除每公斤BOE 产生的污泥量
（kg/kg BOD ）
氧气在空气中所占的体积比，标准状态下
C=。

3
BODS 荷(kg/m • d)
2、竖流沉淀池从下到上依次分为：污泥斗（下底直径一般为一，倾
角一般为50°—60。

）、缓冲层（〜）、沉淀澄清区、溢流区（〜）、保护层（超高部分）。

3、澄清区
计算澄清区面积的公式为:
F=Q/a
式中F ——澄清区面积（m）
最大污水流量（mVh）
□-- 上升流速（mm/S）或表面负荷（m/ m2• h）
上升流速由污水水质、混合液浓度和污泥沉降性能决定的。

例如, 生活污水有一定的无机物，上升流速可采用稍高值；某些工业废水的污泥由溶解状化学物质合成的，质轻灰分多，上升流速宜稍低。

混合液浓度高时，上升流速宜稍低，反之亦然。

国外生物处理系统的二次沉淀池，上升流速差别较大，一般在〜
s之间。

国内设计的二次沉淀池上升流速多在〜s之间，沉淀时间常
采用〜，一般为。

生物接触氧化法二次沉淀池的工作情况有其特殊性,
进水中悬浮物（污泥）浓度较低，一般为200—300mg/L,质轻呈絮
片状，沉降性能不如活性污泥。

但是，目前尚缺乏沉淀试验与实测资
料，在设计时，往往仍然参考上述活性污泥法的数据。

① 澄清区水深h2 计算如下：
h 2=Q・ t / F
式中Q --- 处理水量（m/h ）
t ——沉淀时间（h）
澄清区面积（m2）
②澄清区水深H（m）还可按下式计算:
h 2= t X
式中卩——上升流速（mm/9
沉淀时间（h）
4、中心管、喇叭口及反射板
设置反射板，中心管流速V0采用s，则中心管有效截面积为:
f 2=q / V 0
中心管直径为:
1/2
0=(4 f 2/ n)
喇叭口直径为:
1= d 0
反射板直径为:
2= d 1
中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度为:
3= q / V 1 nd 1
V i 取S。

5、沉淀部分
沉淀区高度h2=^x t X
沉淀区有效断面积f1=Q/a
沉淀区总面积F= f 1+ f 2
沉淀池直径D=(4F/ n)1/2
验算：3 h2>D才符合要求。

6、污泥斗
污泥斗呈圆截锥体形,倾角 a 采用50°〜60°,下底直径(D1)
采用〜，则污泥斗高度为:
h5= (D/2- D i/2 ) X tg a
污泥斗容积为：
WnXh5X (R2+R・ r+r2) / 3 7、沉淀池总高度：保护层高度(h o)、溢流区高度(h 1)、沉淀区高度(h2)、
中心管喇叭口与反射板之间的高度(h 3)、缓冲层高度(h4)、污泥斗高
度(h5)
H= h0+ h 1+ h 2+ h 3+ h 4 + h 5
三、上向流斜板沉淀池
(1)池表面积(m2) : f=L X B, L(m)为池长，B(m)为池宽。

(2)表面负荷(m3/ m • h): q，=q / f,其中q (mV h)为流量。

(3)斜板数目(块):n=[(L- b • sin30 ° ) xsin 60° / P +1]
XB/a ,
其中 a (m) 为板长， b (m) 为板宽，硬聚氯乙烯塑料板每块ax b=x；P为斜板放置间距，一般为50— 150mm采用100mn者为多；该公式
设置斜板倾角0为60°, 一般为50°~60°。

4 ) 水 流 通 过 斜 板 的 上 升 流 速 (mm/s) ：
V=q/(a X PXnXsin60 ° ),国内运转实际证明，上升流速V 宜控制在 1~ S 。

配水区高度H 二(包括斜板支架的有效高度)
斜板高度 H 2=bX sin60 ° =X = 清水区高度 H 3= 保护高度 H 4=
直部总高 H= H 1+ H 2+ H 3+ H 4=
9)澄清部分容积 (m 3
) ：W=BX LX (H 1+H 3) 10)澄清部分停留时间 (min) ：T 2=W/q
(11)斜板雷诺数Re= Re 小于2000为层流，大于2000则出现
稳流，在斜板沉淀池中，Re 可降到500以下，处于层流状态，对沉 降创造了有利条件。

斜板总面积 (m 2
) ： A 1=nX aX bX cos60 沉降流速 (mm/s)： V S =q/ A 1
斜板部分停留时间 (min) ：T 1= b/ V
8) 沉淀池直部高度( H )：。