铬钼钢的高温环烷酸腐蚀行为研究
Fe_Cr涂层抗高温氧化性能研究
2007年8月第2卷 第3期失效分析与预防August,2007Vol .2,No .3[收稿日期] 2007年4月16日 [修订日期] 2007年5月19日[作者简介] 毕继鑫(1981年-),男,硕士研究生,主要从事抗磨耐热钢及热喷涂方面的研究。
Fe /Cr 涂层抗高温氧化性能研究毕继鑫,孙宏飞,倪立勇,渠智彦(山东科技大学材料学院,青岛 266510)[摘 要] 采用电弧喷涂技术,用Fe /Cr 粉芯丝材制备出新型的耐高温抗氧化涂层。
使用光学显微镜、扫描电子显微镜(SE M )、X 射线衍射仪(XRD )等分析仪器研究了Fe /Cr 涂层的抗高温氧化性、高温氧化动力学及其微观结构,并与传统的N i Cr 合金涂层进行了对比。
试验结果表明:该涂层的抗高温氧化性能较好,与传统的N i Cr 合金涂层相比具有一定的优势;表面生成均一致密的Cr 2O 3膜是其抗高温氧化性能优异的主要原因。
[关键词] Fe /Cr 涂层;N i Cr 涂层;抗高温氧化性能;Cr 2O 3[中图分类号] TS19515+97 [文献标识码] A [文章编号] 163726214(2007)0320012204Study on H i gh -tem pera ture O x i da ti on Resist ance Propertyof Fe /Cr Coa ti n gB I J i 2xin,S UN Hong 2fei,N IL i 2yong,QU Zhi 2yan(Institute of M aterials Science and Engineering,Shandong U niversity of Science and Technology,Q ingdao 266510,China )Abstract:A ne w kind of high -te mperature oxidati on resistance coating made of Fe /Cr cored wires was p repared with arc wire s p ray technique .I n this study,research on m icr ostructure,high -te mperature oxidati on resistance p r operty and dyna m ics of Fe /Cr coating were carried out use of lightm icr oscope technique,scanning electr on m icr oscopy (SE M )and X -ray diffract ometry (XRD ),etc .And comparis on bet w een Fe /Cr coating and common N i -Cr coating were finished .The results show that the high -te mperature oxidati on resistance p r operty of Fe /Cr coating is better than that of N i Cr coating .Homogeneous and condense Cr 2O 3fil m at the surface of Fe /Cr coating is the reas on for its excellent high -temperature oxidati on resistance p r operty .Key words:Fe /Cr coating,N i Cr coating,high -te mperature oxidati on resistance p r operty;Cr 2O 31 引言锅炉“四管”的高温腐蚀问题严重影响了锅炉的安全运行,同时造成了巨大的经济损失,已经成为锅炉安全运行中一个亟待解决的技术难题。
P110S在高温CaCl_(2)完井液中的腐蚀规律研究
1试验
试验材料采用P110S钢材，其化学成分如表1所 示。试验试样分为挂片试样和U弯试样，挂片试样尺 寸为50 mmX 13 mmX3 mm, U形弯试样尺寸为80.0 mmX20.0 mmX2.5 mm,电化学试样尺寸为10 mmXlO mmX3 mm,表面粗糙度Ra为0.8 |JLmo
［摘 要］面对日益苛刻的井下腐蚀工况，关于油井套管在高温CaCl2完井液中的服役性能有待进一步明确。同
时，CO?侵入、管体塑性变形等也会对油管的耐蚀性及开裂敏感性产生影响 。为此，利用高温高压反应釜进行腐蚀
模拟试验，采用失重法、电化学法、SEM、XRD测试分析等手段，对P110S在高温CaCl2完井液中的腐蚀行为进行了
Key words: Pl 10S； CaCl2 completion fluid； temperature； CO2 corrosion； plastic deformation
0前言
作为一种清洁无固相盐水完井液,CaCJ完井液具 有防塌、抗污染、稳定性能良好等优点,被广泛应用于 油气田完井过程中［1'4］o目前,关于油套管在CaCb完 井液中的耐蚀性能及应力腐蚀开裂敏感性的研究报道 比较有限［5-13］ o已有研究日⑻表明，马氏体不锈钢在 CO?饱和的CaCJ完井液中，其点蚀电位及维钝电流密
表1 P110S的化学成分
元素
C
Mn
Mo
Cr
Ni
w/% 元素
Zener-Hollomon参数对Cr4Mo4Ni4V高合金钢热变形行为的影响
第52卷第2期2021年2月中南大学学报(自然科学版)Journal of Central South University (Science and Technology)V ol.52No.2Feb.2021Zener-Hollomon 参数对Cr4Mo4Ni4V 高合金钢热变形行为的影响马少伟1,3，张艳1,3，杨明1,2,3，李波2(1.贵州大学材料与冶金学院，贵州贵阳，550025；2.贵州电力科学研究院，贵州贵阳，550025；3.贵州大学高性能金属结构材料与制造技术国家地方联合工程实验室，贵州贵阳，550025)摘要：依据热模拟压缩实验结果，研究Cr4Mo4Ni4V 高合金钢在变形温度为950~1100℃、应变速率为0.001~1s −1条件下的热变形行为。
基于Zener-Hollomon 参数(Z 参数)建立Arrhenius 本构方程，并表征不同应变条件下材料常数(α，n ，Q 和ln A )的变化规律，证实所建立的本构模型具有较高的预测精度。
此外，利用Z 参数建立动态再结晶的临界模型，并结合微观组织在热变形中的演化规律，获得Z 参数影响微观组织变形机制和软化行为的基本规律。
研究结果表明：在高温低应变速率下，材料的流变应力较低，且呈现出明显的动态再结晶特征；在高ln Z (≥45.11)条件下，绝热剪切带和混晶是主要的微观组织形态；而在38.80≤ln Z ≤43.40时，微观组织是以动态再结晶的形式发生软化和细化，且随着Z 参数的减小，动态再结晶体积分数相应增加；而较小的ln Z (36.49)会导致再结晶晶粒粗化，不利于热加工。
据此，获得的相关结论能够为Cr4Mo4Ni4V 高合金钢热加工工艺的制定提供参考。
关键词：Cr4Mo4Ni4V 高合金钢；本构方程；Zener-Hollomon 参数；临界应变；微观组织演变中图分类号：TG142.1文献标志码：A文章编号：1672-7207（2021）02-0376-13Effect of Zener-Hollomon parameters on hot deformationbehavior of Cr4Mo4Ni4V high alloy steelMA Shaowei 1,3,ZHANG Yan 1,3,YANG Ming 1,2,3,LI Bo 2(1.School of Materials and Metallurgy,Guizhou University,Guiyang 550025,China;2.Guizhou Electric Power Research Institute,Guiyang 550025,China;3.National &Local Joint Engineering Laboratory for High-performance Metal Structure Material and AdvancedManufacturing Technology,Guizhou University,Guiyang 550025,China)DOI:10.11817/j.issn.1672-7207.2021.02.006收稿日期：2020−04−20；修回日期：2020−06−24基金项目(Foundation item)：贵州省教育厅工程研究中心项目([2017]016);贵州省自然科学基金重点资助项目([2020]1Z046)(Project([2017]016)supported by the Engineering Research Center Program of Education Department of Guizhou Province;Project([2020]1Z046)supported by the Key Program of Natural Science Foundation of Guizhou Province)通信作者：杨明，博士，副教授，从事金属材料加工及力学行为研究；E-mail ：**************.cn引用格式：马少伟,张艳,杨明,等.Zener-Hollomon 参数对Cr4Mo4Ni4V 高合金钢热变形行为的影响[J].中南大学学报(自然科学版),2021,52(2):376−388.Citation:MA Shaowei,ZHANG Yan,YANG Ming,et al.Effect of Zener-Hollomon parameters on hot deformation behavior of Cr4Mo4Ni4V high alloy steel[J].Journal of Central South University(Science and Technology),2021,52(2):376−388.第2期马少伟，等：Zener-Hollomon参数对Cr4Mo4Ni4V高合金钢热变形行为的影响Abstract:Based on the results of the thermal simulation compression test,the hot deformation behavior of Cr4Mo4Ni4V high alloy steel was investigated in terms of deformation temperature(950−1100°C)and strain rate(0.001−1s−1).Meanwhile,the Arrhenius constitutive equation was established and the variation law of the materialconstants(α,n,Q and ln A)under different strain conditions was characterized based on the Zener-Hollomon parameter(Z),which confirms that the constitutive equation has high prediction accuracy.In addition,the critical model of dynamic recrystallization assisted by using Z-parameter and microstructure evolution characterization in hot deformation was performed to acquire the basic law,which reflects the effect of Z parameter on the deformation mechanism and softening behavior of microstructure.The results show that the flow stress of the material is low and shows obvious dynamic recrystallization characteristics at high temperature and low strain rate.When ln Z is high(≥45.11),the adiabatic shear band and mischcrystal structure are the main microstructure features,when38.80≤ln Z≤43.40,the microstructure presents softening and refining characterization in the form of dynamic recrystallization,and the volume fraction of dynamic recrystallization increases with the decrease of Z parameter.However,the low ln Z(36.49)will lead to the coarsening of recrystallized grains and have detrimental effect on hot processing.So the relevant conclusions can provide a reference for the regulation of the hot processing technology of Cr4Mo4Ni4V high alloy steel.Key words:Cr4Mo4Ni4V high alloy steel;constitutive equation;Zener-Hollomon parameter;critical strain;microstructure evolution近年来，航空工业的快速发展对航空发动机轴承的力学性能和服役寿命提出了更高的要求，而控制轴承部件的热加工组织将是提高其力学性能的重要方法[1]。
钼合金腐蚀机理与材料保护研究
钼合金腐蚀机理与材料保护研究钼合金是一种高温、耐腐蚀性能极佳的材料，广泛应用于航空航天、化工、电力等领域。
然而，长期以来，钼合金在特定环境中仍然会出现腐蚀现象，造成材料的破坏和寿命的缩短。
因此，研究钼合金的腐蚀机理及材料保护是非常重要的。
钼合金的腐蚀机理受到很多因素的影响，如温度、气体环境、酸碱性等。
在高温下，钼合金容易与氧发生反应，形成氧化物，导致氧化腐蚀。
同时，一些高温合成气氛中的硫化物、硝酸盐、氯化物等也会对钼合金产生腐蚀作用。
钼合金的腐蚀机理主要包括化学腐蚀和电化学腐蚀两种。
化学腐蚀是指钼合金表面受到氧化、硝化、硫化等物质的侵蚀，导致材料失去其原有性能。
电化学腐蚀是指钼合金与电解质溶液形成腐蚀电池，在电解质的作用下，产生氧化还原反应，从而加速材料的腐蚀。
为了保护钼合金材料，采取了多种方法。
一种常用的方法是通过表面涂层来防止腐蚀。
涂层可以阻止氧、水等环境中的有害物质进入钼合金表面，从而起到保护的作用。
此外，还可以采用电化学方法，如电镀等，在钼合金表面形成保护膜，防止腐蚀的发生。
另外，材料的合金化也能有效提高钼合金的耐腐蚀性能。
通过添加少量的抗腐蚀元素，如钼、铝、钒等，可以改变材料的晶体结构，增加材料的致密性，从而提高钼合金的耐腐蚀性能。
除了以上方法之外，还可以通过控制环境条件来保护钼合金材料。
例如，在工业生产过程中，可以通过调节温度、湿度、气体组成等控制环境条件，减少钼合金的腐蚀速度。
此外，定期清洗和维护钼合金材料也有助于防止腐蚀的发生。
总之，钼合金的腐蚀机理是一个复杂的过程，受到多种因素的影响。
研究钼合金的腐蚀机理及材料保护对于提高钼合金的性能和延长材料的使用寿命具有重要意义。
通过选择合适的保护方法，可以有效防止钼合金的腐蚀损害，保证其在各种环境下的稳定运行。
钼合金的腐蚀机理和材料保护研究是一个非常广泛的领域，涉及到多个学科和领域的知识。
下面将继续探讨钼合金的腐蚀机理以及材料保护的研究。
含硫含酸原油腐蚀问题和对策论文
含硫含酸原油的腐蚀问题和对策【摘要】随着近年来国内几大油田都进入了二次和三次采油期，原油酸值和腐蚀性都增加。
而进口原油特别是中东原油的增加，使得加工原油硫含量较高，这给石油的炼制和防腐提出了更高的要求。
【关键词】含硫含酸原油;腐蚀问题;对策1.常减压装置的腐蚀１．１装置的硫腐蚀和防护措施该腐蚀主要位于“三顶”低温部位，包括挥发线等轻油部位的冷凝冷却系统。
如常减压装置三顶及其冷换系统，如常顶空冷、减顶空冷及后集合管、减顶增压器、减顶三级抽空器、减顶线膨胀节等受hc1-h2s-h2o的腐蚀较为严重。
腐蚀形态：对碳钢为均匀减薄，对cr13钢为点蚀，对1crni9ti钢为氯化物应力腐蚀开裂。
高温(240～480℃)硫的腐蚀主要为均匀减薄。
高温硫腐蚀出现在装置中与其接触的各个部位。
高温部位如常底、减底及其部件、减三四五底线出口弯头、常压转油线、减渣一次换热器、常压炉和减压炉辐射管等均有不同程度的高温硫及环烷酸均匀腐蚀。
抑制原油蒸馏装置中设备和管线腐蚀的主要办法有两种：(1)工艺防护，即加强传统的“一脱三注”工艺。
对低温的塔顶及塔顶油气馏出线上的冷凝冷却系统采取化学防腐措施。
20世纪80年代后期，因催化裂化利用减压渣油，对钠离子含量要求苛刻，各厂已停止注碱，把“一脱四注”改为“一脱三注”，即脱盐、脱水、注中和剂和水等。
提高深度电脱盐的合格率，对后续防腐的控制十分关键。
目前炼油厂常减压蒸馏装置“三顶”大部分采用注氨，但中和效果差，必须过量注入。
生成的nh4cl容易结垢，形成垢下腐蚀，并容易堵塞管道。
注入缓蚀剂是在金属表面形成保护膜，使金属不被腐蚀。
有炼厂注有机胺，中和效果好，但有机胺价格贵，因此，有炼厂采用胺和有机胺混注的方式，效果也很好。
国内有开发的中和缓释剂，一剂多用，应用效果也很好，但加入量较大，成本并不合算。
(2)对温度大于250℃的塔体和塔底出口系统的设备和管线等高温部位的防腐措施，主要是选用合适的耐蚀材料。
延迟焦化装置
四、易腐蚀部位
工艺管线及泵阀
焦化装置工艺管线严重腐蚀部位主要包括分馏塔底和蜡油段的高温重油 管线，焦炭塔顶大油气线以及焦化炉出口至焦炭塔管线，主要为高温硫腐蚀 和环烷酸的协同腐蚀。
分馏塔顶冷凝冷却系统和塔顶回流系统的管线表现为低温H2S+ HCl +NH3+H2O 型腐蚀。其余工艺管线腐蚀较轻。
+ 3H2
CH2 CH2
+ H2
01 装置概述
02 工艺流程
目
03 主要设备
录
04 易腐蚀部位
05 防腐措施
06 腐蚀案例
二、工艺流程
1、原料油换热后进入分馏塔
下部，与来自焦炭塔的高温
油气换热。
进料
Fresh feed
2、原料油和循环油一起从分 馏塔的塔底抽出，送至加热 炉加热到500℃左右，然后经 过四通阀进入焦炭塔底部。
01 装置概述
02 工艺流程
目
03 主要设备
录
04 易腐蚀部位
05 防腐措施
06 腐蚀案例
三、主要设备
焦炭塔
➢ 焦炭塔是用厚锅炉钢板制成的空筒，是进行焦化反应
的场所。一般焦炭塔的高度在30米以下为宜。太高则
操作时易产生振动或损坏塔壁，又浪费钢材。
➢ 塔顶：除焦口、油气出口
➢ 塔侧：料面指示计口
随着油料的不断引入，焦层逐渐升高；
五、防腐措施
工艺防腐
✓ 注水和注缓蚀剂 注水可以洗去NH4Cl结晶，注抗H2S和HCl缓蚀剂10-20ppm，就可使该系统获得
较为满意的缓蚀效果。
✓ 精心控制工艺操作参数
（1）严格控制原料油中的硫含量和酸值在限定制范围内 （2）严格控制分馏塔顶的操作温度和操作压力，同时控制好塔顶回流温度，减 少铵盐结晶带来的冲刷腐蚀或垢下腐蚀 （3）注入的软化水应通过热力除氧器使其成为除氧水，减少焦化炉对流室注水 管的腐蚀 （4）有条件应尽量脱除焦化炉燃料中的硫 （5）火嘴火焰要短而有力，严紧偏火
基于应力三轴度的铸态42CrMo钢高温拉伸断裂行为分析
基于应力三轴度的铸态42CrMo钢高温拉伸断裂行为分析张在阳;齐会萍;李永堂;陈园园;张晋辉;刘慧玲
【期刊名称】《机械工程材料》
【年(卷),期】2024(48)2
【摘要】利用Gleeble-3500型热模拟试验机对不同缺口半径(0.5,1.0,2.0,4.0 mm)的铸态42CrMo钢缺口试样进行不同温度(1223,1273,1373 K)下的热拉伸试验,基于应力三轴度分析了其高温拉伸断裂行为。
结果表明:较高拉伸温度下缺口试样的流变应力较小;随着缺口半径减小,缺口试样流变应力和峰值应力增加,断裂应变减小;当缺口半径为0.5,1.0 mm时,应力三轴度最大值向最小横截面圆心转移;当缺口半径为2.0,4.0 mm时,拉伸过程中最小横截面圆心处的应力三轴度始终最大;随着缺口半径增加,应力三轴度减小;温度由1223 K升至1373 K,试样断口组织平均晶粒尺寸增大;缺口半径由0.5 mm增加至4.0 mm,平均晶粒尺寸增大,微空洞且尺寸及面积分数增加。
【总页数】8页(P103-110)
【作者】张在阳;齐会萍;李永堂;陈园园;张晋辉;刘慧玲
【作者单位】晋中职业技术学院机电工程系;太原科技大学材料科学与工程学院;晋中学院机械系
【正文语种】中文
【中图分类】TG333
【相关文献】
1.铸态Ti40阻燃钛合金高温拉伸力学性能及断裂行为研究
2.基于环件热辗扩成形的铸态42CrMo钢高温热导率测算
3.基于铸辗复合成形的铸态42CrMo钢热物理性能参数的研究
4.应力三轴度对船用钢断裂破坏的影响机理分析
5.轧态和铸态35CrMnSi钢高温拉伸试验对比探讨
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
稀土改性铸造Fe-24Cr-32Ni型耐热钢高温氧化行为的研究
稀土改性铸造Fe-24Cr-32Ni型耐热钢高温氧化行为的研究罗杰斌;黄勇;王帅;严灵;王向明;韩培贤;郑志斌【期刊名称】《铸造》【年(卷),期】2023(72)1【摘要】通过增重法研究了稀土元素Y和Ce对Fe-24Cr-32Ni耐热钢高温氧化速率的影响。
同时采用扫描电子显微镜(SEM),能谱仪(EDS)和X射线衍射仪(XRD)对耐热钢高温氧化层的结构和组成进行了分析。
实验结果表明,在1 000℃温度下氧化100 h后,未添加稀土元素的试样单位面积氧化增重37.1 g/m^(2),添加0.18%Ce的试样增重量为34.5 g/m^(2),而添加0.20%Y的试样单位面积增重最小,仅为14.9 g/m^(2),说明稀土元素的加入有效提高耐热钢在1 000℃下的抗氧化性。
通过对氧化膜的内部组成及结构分析可知,稀土元素可以促进氧化膜表面形成一层完整致密的尖晶石氧化物,促进氧化膜与基体界面处Si的内氧化物形成,增大氧化膜与基体的接触面积,提高氧化膜与基体的结合强度。
【总页数】6页(P22-27)【作者】罗杰斌;黄勇;王帅;严灵;王向明;韩培贤;郑志斌【作者单位】湖南新田岭钨业有限公司;广东省科学院新材料研究所;广州有色金属研究院新丰耐磨合金材料有限公司;沈阳工业大学材料科学与工程学院;江西联峰熔模铸造有限公司【正文语种】中文【中图分类】TG174.2【相关文献】1.稀土元素Ce对P92耐热钢高温氧化行为的影响2.稀土对新型Cr—Ni—W—Mo奥氏体耐热钢抗周期氧化行为的研究3.Sanicro25奥氏体耐热钢的高温氧化和腐蚀行为研究进展4.新型Cr25Ni19N稀土耐热钢的高温氧化及力学性能研究5.汽轮机高温叶片用马氏体耐热钢服役氧化行为研究因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
２ １ 温度 对腐 蚀速率 的影 响 ． 在 酸值为 ３ ｇ Ｏ ／ 、 质 流 速 为 １ ５ ｍ ｓ ｍ Ｋ Ｈ ｇ介 ．７ ／ 、 试验 时 长 为 １ ｈ的条 件下 ， 度对 铬 钼钢 环 烷酸 ０ 温
腐蚀 速率 的影 响如 图 １ 示 。 所
范 围 内时 ， 环烷 酸腐 蚀速 率 与 Ｔ Ｎ 的对 数成 直 线 Ａ 关 系… ， ｗｕＸ Ｑ等 的研 究结 果 为 当 Ｔ Ｎ 在 而 Ａ
铬 钼 钢 环 烷 酸 腐蚀 速 率 的 影 响 ； 用 扫 描 电子 显 微 镜 和 光 学 显 微 镜 观 察 的 方 法 ， 采 从微 观 上 分析 了铬 钼 钢
的 环 烷 酸腐 蚀 行 为 。
关 键 词 铬 钼 钢 高 温 环 烷 酸 腐 蚀 中 图分 类 号 Ｔ ００ ９ Ｑ ５ ． 文 献 标 识 码 Ａ 文章编号 ０ ５ ￣ ９ （ ０ ０ ０ ￣４ １ ４ ２４ ０ ４ ２ １ ）４ ０ — ０
料 以外 ， 炼 油 装 置 中 原 来 普 遍 使 用 的 铬 钼 钢 对 （ ＡＣ 在 环 烷 酸 中的 具 体 腐 蚀 行 为 也 日益 引 起 Ｎ ） 人们 的关 注 。笔者 通过 在 高温 高压 反应 釜 中进行 的环 烷酸 腐蚀 试 验 ， 究 了铬 钼 钢 的 环 烷 酸腐 蚀 研
第 ３ ７卷
第 ４期
化
工
机
械
４１ ０
铬 钼 钢 的 高 温 环 烷 酸 腐 蚀 行 为研 究
代 彦 霞 王 印 培 郑 文 炳 孙 晓 明
（ 东 理 工 大 学 中 国石 化 上海 设 备 失效 分析 与 预 防研 究 中 心 ） 华
摘ห้องสมุดไป่ตู้
要
在 模 拟 炼 厂 环 境 的 环 烷 酸 腐 蚀 （ Ａ ） 态 试 验 中 ， 用 失 重 法 研 究 了温 度 、 Ｎ Ｃ 动 应 酸值 和 介 质 流 速 对
１ｈ以 完 全 置 换 出 氧 ， 后 升 温 做 试 验 。 本 试 验 ２ 然
１ ０ 变压 器 油按不 同 比例 配制 而成 ， 需 精 制 环烷 所 酸和变 压 器油 的体 积 比 由预 定介 质 的 目标酸 值来
确定 。 １． 试 验 及 方 法 ３
时 长均 取 １ ｈ 即 达 到 试 验 设 定 条 件 的持 续 时 ０ （
间 ）。
试 验结 束后 ， 出试 样 ， 取 在流水 下用 软 毛刷去 除 附着 在试 样 表 面 的疏 松 的油 泥 状 的腐 蚀 产 物 ， 再用 橡 皮擦擦 除附着 物下 面致 密 的具有 保 护性 的
试 验 在高 温高 压旋 转反 应 釜 中进 行 。称 重后
国 家科 技 支 撑 项 目 ２ ０ Ｂ Ｋ ２ ０ —２ ０ 。 ０ ６ Ａ ０ Ｂ ２０ —５
表 １ 试 样 的 化 学 成 分
％
１ ２ 试 验 介 质 ．
的试 样 由耐 环烷 酸腐 蚀 的夹具 夹装 在反 应 釜的搅
试 验 所 使 用 的 介 质 是 由 酸 值 为 １８３ ９ ．
ｍｇ ＯＨ／ 、 子 量 在 ３ ０左 右 的 精 制 环 烷 酸 和 Ｋ ｇ分 ５
拌轴 上 ， 放入 高 压 反 应 釜 内 ， 加入 介 质 ， 入 氮气 通
代 彦 霞 ， ，９ １年 ９月 生 ， 士 研 究 生 。 上 海 市 ，０ ２ ７ 女 １８ 硕 ２０３ 。
４２ Ｏ
化
工 机
械
ｌ富、 ｌ 得 荩 懊 Ｉ
０ ０ ０ ０ ０ ０ Ｏ ０ ０ ０ ０
２１ ０ ０正
腐蚀 产物 薄膜 ， 后依 次放人 无水 乙醇 、 酮 中清 然 丙 洗 ， 风吹 干后称其 质量 。 冷 本试 验采用 失 重法计 算试样 的年平 均腐蚀 速 率， 计算 公式 为 ：
Ｖ＝ 一 ． ５ １ Ａ ０ ９ ６ Ｎ 一 ． ９ ３（ ） ０ ０ ４ Ｎ ＋ ． ７ １ Ｔ Ａ Ｔ ２ ０ ４ ３ 以 前 的 研 究 认 为 ，Ｔ Ｎ 在 ６ —２ ０ Ｋ Ｈ ｇ Ａ １ｍｇ Ｏ ／
Ｄ —— 试样 的密度 ， 统一取 ７ ８ ｇ ｃ ．６ ／ ｍ 。
２ 结 果 与 讨 论
１ 试 验 材 料 及 试 验 过 程 １ １ 试 验 材 料 ． 试 验 用 的 铬 钼 钢 试 样 （ ５ ０ ｍ ×１ ． ｍ × ４ ．ｒ ａ ４０ ｍ ３ ５ ｍ） 分 与 美 国 常 用 钢 号 Ｓ ３ ７Ｉ 和 日本 常 ．ｍ 成 Ａ ８一 Ｉ
用 钢号 Ｓ ＭＶ Ｃ ３相似 ， 学成 分见 表 １ 化 。
：
日
●
皇 鲁
僻
：
！ ： 鱼
ＳｉＤ
ｆ 】
、 。
督 起
式 中
—— 试样 的年平均 腐蚀 速率 ， ｍ ａ ｍ ／；
△ ， 试 样 的失重量 ，； ｇ
总 酸 值Ｔ Ｎ ｍｇ Ｏ ・ Ａ ／ Ｋ Ｈ ｇ
Ｓ — — 试 样 的 表 面 积 ，ｍ ； ｃ
— —
图 ２ 腐 蚀 速 率 随 总 酸 值 的 变化 曲 线
腐蚀 时 间 ， ； ｈ 速率 增加 的趋 势 减 缓 。根 据本 试 验 的结 果 ， 当总 酸值 （ Ａ 在 ３～１ ｍ Ｋ Ｈ ｇ范 围 内时 ， 烷 酸 Ｔ Ｎ） ０ ｇＯ ／ 环
腐蚀 速率 与 Ｔ Ｎ 之 间 的关 系 可 得 出如 下 的拟 Ａ 合公 式 （ 其相 关 系数 尺 为 ０ ９ ３ ） ．８５ ：
０６ ～ ２ ｇ Ｏ ／ ． ３ ｍ Ｋ Ｈ ｇ内时 ， Ａ Ｎ Ｃ速率 Ｖ和 』 的关 ７ ＼ ，
目前 ， 油 质 量 变 差 是 一 个 世 界 性 的 问 题 ， 原 随
行 为及 其影 响 因 素 ， 以供 大 量 当前 仍 以铬 钼钢 为
着原油 酸值 的升 高 ， 油 加 工 中环 烷 酸 的腐 蚀 现 原
主体 材 料 的装置 在受 到 环烷酸 腐蚀 时进 行 分析参
考。
象也 越来 越严 重 。面对 日益严 重 的环烷 酸腐 蚀 问 题， 除选用 耐腐 蚀 性 能 更 好 的材 料 代 替 原来 的材