热力计算书
热力计算
10MW热力计算书 一.已知参数 .蒸汽压力 .蒸汽温度 .饱和蒸汽温度 t1'' 过热蒸汽焓值 .饱和蒸汽焓值 .饱和水的焓值 .疏水焓值 .水进口温度 t1 水出口温度 t2 .疏水温度 t1' Kcal/h 8600000 KW 10000 .被加热水量Gt(单台) 二.计算过程 .总传热量 Q 对数温差计算 MPa(a) ℃ ℃ kj/kg kj/kg kj/kg kj/kg ℃ ℃ ℃ t/h kcal/h ℃
ΔTm过热=
t1 t 2 ln( t1 ) t 2
=
41.51
ΔTm凝=
t3 t 2 ln( t 3 ) t 2
=
49.27
ΔTm过冷=
t3 t 4 ln( t 3 ) t 4
=
24.26
262.1563626 1046.5
过热段总传热量Q1 过热段传热系数K1 过热段传热面积F1 F过热=Q/(K*ΔTm)= 冷凝段总传热量Q2 冷凝段传热系数K2 冷凝段传热面积F2 F凝=Q/(K*ΔTm)= 过冷段总传热量Q3 过冷段传热系数K3 过冷段传热面积F3 F过冷=Q/(K*ΔTm)= 总计算面积 F 加上10%的裕量F 实取的面积 实取的面积裕量
2
19 1.2 1076 2.51 2 0.116436283 1.60 64 153.00 1000
（仅供参考）
25MW热力计算书 一.已知参数 .蒸汽压力 .蒸汽温度 .饱和蒸汽温度 t1'' 过热蒸汽焓值 .饱和蒸汽焓值 .饱和水的焓值 .疏水焓值 .水进口温度 t1 水出口温度 t2 .疏水温度 t1' .被加热水量Gt(单台) 二.计算过程 .总传热量 Q 对数温差计算 MPa(a) ℃ ℃ kj/kg kj/kg kj/kg kj/kg ℃ ℃ ℃ t/h kcal/h ℃ 0.3
热力站计算书
计算书工程名称：热力站子项名称：设计号：专业：热机计算人：校对人：审核人：审定人：年月日一、已知条件供热面积：S1= 39501m2采暖形式：气片热指标： q= 60 w/ m2热负荷：Q1=q*s*10-3＝2370Kw运行参数：一次侧设计压力： 1.6MPa一次侧供／回水温度：95/70℃一次侧温差T1= 25℃二次侧设计压力： 1.0MPa二次侧供／回水温度：80/60℃二次侧温差T2= 20 ℃对数平均温差：Tn=12.33℃二、计算内容１）管径选择一次侧流量：G=0.86*（Q1）/T1= 81.5 t/h选择管径：DN200，比摩阻R=27Pa/m，按以上步骤，计算各分系统管径及流量2）循环水泵选择低区流量G2=1.15*0.86*（23781*60）/20= 70t/h扬程H=28mH2O水泵选择：型号：台数：2台，运行1台，备用1台流量：70m3/h, 扬程：28mH2O，功率：KW高区流量G2=1.15*0.86*（15720*60）/T2= 41t/h扬程H=28mH2O水泵选择：型号：台数：2台，运行1台，备用1台流量：41m3/h, 扬程：28mH2O，功率：KW3) 补水泵选择高区H1=地势高差 6 mH2OH2=循环水汽化压力70mH2O定压点压力：Hb＝H1+H2+5= 81mH2O定压范围：低点：Hb，高点：Hb+5补水泵流量Gb=0.02*G2= 0.8 t/h补水泵扬程H=Hb+10=91mH2O补水泵选择：型号：台数：2台，运行1台，备用1台流量：0.8m3/h, 扬程：91mH2O，功率：KW低区H1=地势高差 6 mH2OH2=循环水汽化压力32mH2O定压点压力：Hb＝H1+H2+5= 43mH2O定压范围：低点：Hb，高点：Hb+5补水泵流量Gb=0.02*G2= 1.4 t/h补水泵扬程H=Hb+10=53mH2O补水泵选择：型号：台数：2台，运行1台，备用1台流量：1.4m3/h, 扬程：53mH2O，功率：KW4) 水处理设备及水箱水处理设备出水量：G=Gb=1.4+0.8=2.2 m3型号：补水箱G=40*Gb/60＝ 1.5t/h水箱型号及尺寸：1000*1500*1500水箱有效容积：5）换热器选型（板式）普通采暖选等截面，空调及地板采暖等选不等截面，一般不小于两台。
焦炉上升管热力计算书
焦炉上升管热力计算书第一章引言焦炉是冶炼过程中重要的设备之一，用于将原料中的矿石和焦炭加热至高温，以实现冶炼的目标。
焦炉上升管作为焦炉的关键部件，其热力计算对于焦炉的正常运行至关重要。
第二章焦炉上升管的结构与工作原理焦炉上升管是焦炉的主要热交换装置，其结构包括管壳、管束和管板等部件。
焦炉煤气从下部进入上升管，通过管板上的孔洞进入管束内，与管束外的冷却水进行热交换，然后冷却水在管束内部流动，从上部的出水管排出。
第三章焦炉上升管的热力计算方法焦炉上升管的热力计算是为了确定管束内的冷却水流量和出水温度，以及管束外的煤气温度和压力等参数。
常用的热力计算方法有理论计算法和实验计算法。
理论计算法基于热力学原理，通过计算煤气与冷却水之间的热交换，得到各参数的数值。
实验计算法则通过实际测量焦炉上升管的参数，进行数据分析和计算得出结果。
第四章焦炉上升管热力计算的关键参数焦炉上升管热力计算中的关键参数包括煤气流量、冷却水流量、煤气温度、冷却水温度等。
其中，煤气流量和冷却水流量是决定热交换效果的重要因素，煤气温度和冷却水温度则直接影响热交换的效果。
第五章焦炉上升管热力计算的实例分析以某焦化厂的焦炉上升管为例，对其进行热力计算。
根据焦炉上升管的结构参数、煤气流量和冷却水流量等数据，采用理论计算法和实验计算法进行热力计算，并对计算结果进行对比分析。
第六章结论通过对焦炉上升管的热力计算，可以确定焦炉正常运行所需的冷却水流量和出水温度，以及煤气温度和压力等参数。
热力计算的准确性对焦炉的正常运行和冶炼效果具有重要影响，因此在实际工程中要重视热力计算的准确性和可靠性。
第七章展望随着冶炼工艺和设备的不断发展，焦炉上升管的热力计算方法也在不断改进和完善。
未来，可以通过引入新的计算模型和算法，提高热力计算的精度和效率，进一步优化焦炉的运行参数，提高冶炼效果和能源利用效率。
总结焦炉上升管热力计算是保证焦炉正常运行和冶炼效果的重要环节。
本文介绍了焦炉上升管的结构与工作原理，热力计算的方法和关键参数，并以实例分析的方式展示了热力计算的具体步骤和结果。
东汽350mw汽轮机热力计算书
东汽350mw汽轮机热力计算书东汽350MW汽轮机热力计算书一、引言热力计算是汽轮机设计与运行中至关重要的环节之一。
本文将以东汽350MW汽轮机为对象，对其进行热力计算，并对计算结果进行分析和讨论。
二、汽轮机参数与性能1. 汽轮机参数东汽350MW汽轮机的设计参数包括额定功率、额定转速、额定进汽温度、额定进汽压力等。
这些参数是计算过程中的基础数据，对于热力计算具有重要意义。
2. 汽轮机性能汽轮机的性能指标包括热效率、机械效率、热耗率等。
热力计算需要根据这些性能指标来评估汽轮机的工作状态和能源利用效率。
三、热力计算方法1. 热力平衡计算热力平衡计算是热力计算的核心内容。
通过对汽轮机各个部分的热力平衡进行计算，可以确定各个参数的数值。
其中，进汽压力、进汽温度、排汽压力、排汽温度等是计算过程中的关键参数。
2. 热力过程计算热力过程计算是确定汽轮机各个过程参数的重要方法。
根据热力平衡计算的结果，可以推导出各个过程的热力参数，如进汽过程、膨胀过程、凝汽过程等。
四、计算结果与分析1. 热力平衡计算结果通过对东汽350MW汽轮机进行热力平衡计算，得到了各个部分的热力参数。
进一步分析这些参数的数值，可以评估汽轮机的工作状态和热能利用效率。
2. 热力过程计算结果根据热力过程计算的结果，可以得到各个过程的热力参数，如进汽过程的进汽温度、进汽压力，膨胀过程的膨胀比、出口功率等。
通过对这些参数的分析，可以判断汽轮机的运行状态和性能。
五、热力计算的应用与优化1. 热力计算在汽轮机设计中的应用热力计算在汽轮机设计中具有重要意义。
通过对汽轮机各个部分的热力平衡计算和热力过程计算，可以确定汽轮机的工作参数，优化设计方案，提高汽轮机的性能。
2. 热力计算在汽轮机运行中的应用热力计算在汽轮机运行中也具有重要应用。
通过对汽轮机的热力参数进行实时监测和分析，可以判断汽轮机的运行状态，及时发现问题，保证汽轮机的安全运行。
3. 热力计算的优化热力计算的优化是提高汽轮机性能的关键。
热力计算书
LT76CY 全封闭制冷压缩机热力计算书LT76Y 产品是我公司全新开发的一款L 系列压缩机新产品,它是在吸收N 、S 系列压缩机技术的基础上研制开发的制冷剂为R600a 工质全封闭制冷压缩机。
1．热力学设计依据这种压缩机是由气缸座、活塞、曲轴连杆机构和自动吸、排气阀门组成。
它属容积式，由曲轴连杆机构驱动活塞在气缸中往复运动而引起气体的流动。
⑴制冷装置的理想循环——逆卡诺循环，它的制冷系数ε为：式中：q 1—高温热源放出的热量； q 2—低温热源获得的热量；T 1—高温热源的温度K ；T 2—低温热源的温度K ；ε—制冷装置的工作性能系数，用C.O.P 表示 在标准低温工况下：蒸发温度-23.3℃即T =-23.3+273.15=249.85K 冷凝温度+54.4℃即T =+54.4+273.15=327.55K 理想循环的工作性能系数为：由于在实际循环中，余隙容积的存在；吸排气阀及其气体通道的阻力损失；电机、壳体、气缸壁与制冷剂的交换和压缩机泄漏等因素的影响，使得实际循环与理想循环有较大差异。
这种差异程度用容积效率来衡量。
⑵容积效率2、热力学设计计算 2.1主要结构参数活塞行程S =2*9.35mm 负荷下转速n =3000r/min 相对余隙容积 C =0.011电机效率ηmo =90%21.37.7785.249212==-=⋅⋅T T T P O C 进气密度转速排量实际流量⨯⨯=v η212212TT Tq q q --==ε2.2相对余隙容积计算：. ①. 排气阀通道容积：π/4*D 2*H=44.177（mm 3）; ②. 活塞在上止点时顶面与吸气阀片底面间容积：π/4*24.2852*0.1=46.318（mm 3）;③. 吸气阀片处未利用的容积：通过计算机辅助计算，未利用的面积为72.89mm 272.89*0.203=14.797（mm 3）; ④. 垫片处损失的容积：π/4*（24.82-24.2852）*0.25=4.983（mm 3）; ⑤. 活塞柱面与气缸壁间的容积：π/4*（24.2852-24.2782）*16.7=4.475（mm 3）； ⑥. 凸台容积：π/4*3.62*1.55=15.777（mm 3）; ⑦. 气缸容积：π/4*24.2852*16.7=8567.4（mm 3） ⑧. 相对余隙容积为：C=（44.177+46.318+14.797+4.983+4.475-15.777）/7735.169=0.0128取c=0.011 2.3使用工质 R600a 2.4设计工况蒸发温度to=-23.3℃冷凝温度tk=54.4℃过冷温度t4=32.2℃吸气温度t1=32.2℃环境温度t =32.2℃2.5热力计算查R600a 热力性质图表：(1)单位质量制冷量(2)单位质量的理论绝热压缩功(3)理论容积输气量v th =πD 2S*n*i*60/4=3.14159*0.0242852*0.0187*3000*1*60/4 =1.558 m 3/hKgKJ h h q /7.1893357.524410=-=-=KgKJ h h W ts /7.517.5244.57612=-=-=MPa P s 0631.0=蒸发压力MPa P d 7640.0=冷凝压力Kg KJ h /7.5241=进口状态焓值Kg KJ h /4.5762=压缩终了状态焓值Kg KJ h /3354=过冷态时焓值kgm3V /263.01=压缩机进口处比容(4)容积系数取m =0.984085，排气终了相对压力损失为(5)压力系数(6)温度系数压缩机为风冷冷却查图表：取a =1.05，b =0.25(7)压力比(8)泄漏系数(9)输气系数（总容积效率）(10)实际质量输气量⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=11/1m s dd P P c νλ10.0/=d d PP (ssp P c νλλ+-=1105.0/=s s P取进气终了时相对压力()929.0855.005.0011.011=⨯⨯+-=ssP P p λ则：()C t t ︒=--=-=5.553.232.3201θ则吸气过热度()795.05.5525.04.5415.27305.12.3215.273=⨯++⨯+=+=θλb aT T k s T 则：108.120631.07640.0===s d P P ε96.01=λ取)/(59.3263.0/606.0558.1/1h Kg V V G h a =⨯=∙=λ606.096.0*795.0*929.0*855.01...===λλλλνλt p 855.010631.010.0764.0764.0011.01984085.0/1=⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡-⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+⨯-=νλ则：(11)制冷量(12)理论绝热压缩功率(13)指示功率取K =1.17sm /P sm =0.06dm /P dm =0.08则进气与排气过程中平均相对压力损失之和为(14)指示效率(15)摩擦功率(16)轴功率(17)机械效率(18)轴效率Wh KJ q G Q a a 7.162/032.6817.18959.30==⨯=∙=Wh KJ W G P ts a ts 64.44/603.1857.5159.3==⨯=∙=()[](){}2/10210111309.1--⨯-+∙-∙∙∙∙∙∙∙=K K S p i K Ki n S D P P δελλν14.008.006.00=+=ds δ()[](){})(72.4910114.01108.12117.117.130000187.0024285.0100631.0929.0855.0309.1217.1/117.126W P i =⨯-+⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=--故897.072.49/64.44/===i ts i P P η2210309.1-∙∙∙∙∙∙=m m p n S D i P Pap m 51035.0⨯=取WP m 15.15101035.030000187.0024285.01309.1252=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-W P P P m i e 87.6415.1572.49=+=+=671.087.64/72.49/===e i m P P η601.0671.0897.0=⨯=∙=m i e ηηη(19)电效率(20)电功率（21）能效比：3．主要机械零件的设计校核计算3.1 活塞全封闭式压缩机都在高速下往复运动，它的线速度也不断地变动。
热力学计算书
第一章设备预算1、设备参数第二章 工程热力学计算设计参数及要求：空气温度：t c1=0℃；t c2=220℃； 烟气温度：t h1=355；t h2=145℃ 烟气流量：q h =10000Nm 3/h ；根据设计经验,无机高效热管定型为: 热管φ25×3(GB3087)烟气侧长度0.965m ；空气侧长度0.935m ；工艺连接长度为0.1m ； 烟气侧螺距为P h =15mm ；翅片高hhl =12.5mm ；翅片厚fhδ =1.2mm ；空气侧螺距为Pc=8mm ；翅片高hcl =12.5mm ；翅片厚fcδ =1 mm ；横向间距S T =0.062m ；纵深间距:S L =0.054m ；煤气侧单位长度翅片数67fn n =片；空气侧单位长度翅片数125fn n =片； 换热计算（确定传热元件） 计算换热量计算传热量Q①烟气定性温度122502h hh ft t t +==℃ 查得定性温度下烟气的参数： 定压比热h pC ＝1.1095kJ/kg ⋅oC ；密度：h f ρ=0.687kg/3m ;粘度：h f μ=26.355⨯106-kg/(m ⋅s)。
()2442510/h f w m s λ-=⨯导热系数：. 普朗特数：hPr ＝0.66 ②烟气放热量Q h()()1267990.687 1.1095355145/3600302.3h h h hh h f p Q V C t t kwρ=⋅⋅⨯-=⨯⨯⨯-=③热管传到空气侧的热量考虑烟气侧有3％热损，故：Qc ＝302.3（1－3％）＝293.23kW 。
④空气侧实际获得热量Q ''考虑冷侧3％热损，故：Qc '＝293.23⨯（1－3％）＝284.43kW 。
⑤空气流量出口温度; 空气流量：q=6440Nm 3/h ；估计空气出口温度为：2158ct =℃定性温度12792c cc ft t t +==℃ 1.009/cp C kJ =定压比热：（kg ·℃）； 31/c fkg m ρ=密度：； 粘度：621.110/()c f kg m s μ-=⨯⋅。
14热力计算书 -模板 -
3102118.96
751922.08 2418016.00 2326589.35 7254049.67 9672065.67 73.58 371376.07 133377.31 38.40 376.29 332.04 757.98 74.10 7.53
中压外供汽焓值 3215.78kJ/kg（2.26MPa/388 ℃） 低压外供汽焓值 3117.89kJ/kg（1.13MPa/333 ℃） Qg= Qg1+ Qg2 a=Qg/Qf×100 Br=Bb×a/100 Bb=B×100 bd=Bd/Wf×100 R=Qg/(36×Wg)×100 η =(100×Qg+3600× Wg)/29.271/Bb
2013年热力计算书
项目
总发电量 总电厂自用电 总供电量 厂用电率 入炉煤量 入炉标准煤量 进汽量 进汽热量 中压供汽量 中压供汽热量 低压供汽量 低压供汽热量 总供汽热量 供热比 供热标准煤耗量 发电标准煤耗量 供热标准煤耗 供电标准煤耗 发电标准煤耗 热电比 热效率 锅炉吨煤产汽率 Qg2 Qg a Br Bd br gd bd R η GJ GJ % tce tce kgce/GJ gce/kwh gce/kwh % % t汽/t标煤 Qg1 Qf T Bb
符号
Wf wfl Wg
单位
万kwh 万kwh 万kwh % t Tce t GJ t GJ
数值
40169.08 4723.82 35445.26 0.12 742284.38 504753.38 3798277.72
备注
Wfl/ Wf 0.68
主蒸汽焓值 3460.77kJ/kg（8.9MPa/530℃）
热力计算书
热力计算书
热力计算书是用于计算热力系统中的各种参数，如温度、压力、流量等的技术文件。
以下是一个简单的热力计算书示例，仅供参考：
一、概述
本热力计算书是为了计算某热力系统中的相关参数，以便为系统的设计、优化和运行提供依据。
二、计算条件
1.入口温度：20℃
2.出口温度：60℃
3.压力：常压
4.流量：1吨/小时
三、计算结果
根据给定的条件，经过计算，得到以下结果：
1.热效率：90%
2.出口温度下的焓值：265kJ/kg
3.入口和出口的热量：1000kJ/s
4.入口和出口的熵：2.4kJ/kg·K
5.入口和出口的焓：250kJ/kg
四、结论
根据计算结果，该热力系统的热效率较高，能够满足设计要求。
同时，系统在运行过程中需要加强对温度和压力的监测和控制，以确保系统的稳定性和安全性。
五、注意事项
1.本计算书仅为示例，实际应用中需要根据具体情况进行调整和修改。
2.在进行热力计算时，需要充分考虑各种因素的影响，如热传导、对流、辐射等。
3.在进行系统设计和优化时，需要考虑设备的性能、安全性、可靠性等方面的要求。
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查焓温表 先假定，后校核。 查焓温表 《标准》公式6-32 《标准》公式6-08 由燃料类型决定 《标准》公式6-10 《标准》公式6-06а 《标准》公式6-06б 设计取定 《标准》公式6-07 设计取定 《标准》公式6-38
1846.137 1277.808 6847.151 6.116 0.297 6.34 0.302 0.222 0.117 0.85 0.206 0.55 0.321 3357.739 92609.141
η к .а %
iп .п kcal/kg
iк и п kcal/kg
iп .в kcal/kg Qк .а kcal/h B Bр kg/h kg/h
四、部件计算参数 (一): 室燃炉膛 1 燃烧室直径 2 燃烧室长度 3 燃烧室容积 4 炉壁面积 5 有效辐射层厚度 6 辐射受热面积 7 火焰中心位置系数 8 燃烧室入炉热量 d L Vт F s Hл M Qт kcal/kg m m m3 m2 m m2 设计取定 设计取定 几何结构计算 几何结构计算 《标准》公式6-05а 几何结构计算 设计取定 《标准》公式6-33 0.55 1.538 0.365 3.133 0.42 2.657 0.5 10323.1 《标准》公式7-21
《标准》公式3-03、图3-1а 《标准》公式3-04、图3-1б 《标准》公式3-05、图3-1в
3433.503 675.435 19.087 1.03E-04 0.07 0.612 8163.37 0.109 8.68E-03 43.401 68.627 0.044 229.609 1.672 0.071 5.231 0.85 62.78 3436.582 0.09
15 烟气平均热容量 16 三原子气体辐射减弱系数 17 碳氢含量比值 18 碳黑粒子辐射减弱系数 19 发光火焰辐射减弱系数 20 不发光部分黑度 21 火焰发光系数 22 火焰的有效黑度 23 炉壁系统黑度 24 燃烧室辐射吸热量 25 辐射热流密度 26 炉壁灰污层热阻 27 外壁灰污层表面温度 28 炉内介质有效温度 29 波尔茨曼准则数 30 无因次温度 31 烟气出口温度 (三): 第一锅炉管束 1 烟管根数 2 烟管直径 3 烟管壁厚 4 管子长度 5 螺纹管节距 6 螺纹管槽深 7 烟气流通截面积 8 管束传热面积 9 当量直径 10 管束进口烟温 11 管束进口烟焓 12 管束出口烟气温度 13 管束出口烟气焓 14 平均温压
2056023.425
kcal/kg
kcal/(kg.℃)
1/(m.kgf/cm2)
1/(m.kgf/cm2)
kcal/kg
kcal/(m2.h) kcal/(m3.h)
《标准》公式6-35 Bp*Qл /Hл Bр *Qdw/Vт 《标准》公式6-49
K
1677.014
d L d1 d2 V F Hл s ひ＇ I＇ T＇ ひ″ I″ T″
(Cひ)з л
《标准》公式4-23 先假定，后校核 查焓温表 《标准》公式5-07 《标准》表ⅩⅪ 《标准》表ⅩⅪ 《标准》图5-1 设计取定 查表 thz=600℃ 《标准》公式5-12 《标准》公式5-11 《标准》公式5-14 《标准》公式5-15 《标准》表ⅩⅩⅢ 《标准》表ⅩⅩⅢ 《标准》表ⅩⅩⅥ 《标准》公式5-16 《标准》公式5-17 《标准》公式5-20
V°H2O m3/kg V°N2 m3/kg VRO2 VH2O Vy rH2O rRO2 rп m3/kg m3/kg m3/kg
WNS1.0-0.7-Y(Q)锅炉 热力计算书
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名
称
符号
单
位
公
式
及
计
算
数
值
三、热平衡参数及计算 (一): 热平衡计算 1 冷空气理论热焓 2 排烟温度 3 排烟热焓 4 排烟热损失 5 气体不完全燃烧热损失 6 固体不完全燃烧热损失 7 散热损失 8 灰渣漏煤比 9 灰渣热焓 10 灰渣物理热损失 11 保热系数 12 锅炉总热损失 13 锅炉的效率 14 饱和蒸汽焓 15 饱和水焓 16 给水焓 17 锅炉有效利用热 18 总燃料消耗量 19 计算燃料消耗量 Iх .в kcal/kg ひу х ℃ Iу х q2 q3 q4 q5 α щл
查焓温表 先假定，后校核。 查焓温表 《标准》公式7-75
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名
称
符号 Qrp ひpj wг ν λ Pr Re λ ＇ St Nu α к s tз Kq α y α л ψ k Q △Q
单 ℃ m/s m2/s
位
公
式
及
计
算
数
值
15 烟气侧放热量 16 烟气计算温度 17 烟气平均流速 18 烟气运动粘度系数 19 烟气导热系数 20 烟气普朗特数 21 烟气雷诺数 22 烟气流阻系数 23 斯坦顿数 24 努谢尔特数 25 螺纹管对流放热系数 26 烟气有效辐射层厚度 27 管子积灰层表面温度 28 三原子气体减弱系数 29 烟气黑度 30 辐射放热系数 31 热有效系数 32 传热系数 33 传热量 34 误差 (四): 第二锅炉管束 1 烟管根数 2 烟管直径 3 烟管壁厚 4 管子长度 5 烟气流通截面积 6 管束传热面积 7 当量直径 8 管束进口烟温 9 管束进口烟焓 10 管束出口烟气温度 11 管束出口烟气焓
kcal/(m.h.℃)
ひ*d/ν
《常压热水锅炉》，公式8-3 《常压热水锅炉》，公式8-4
St*Re*Pr
kcal/(m2.h.℃)
λ *Nu/d 《标准》公式7-53 《标准》公式7-57 《标准》公式6-08 《标准》公式7-51 《标准》公式7-49 设计取定 《标准》公式7-17 《标准》公式7-01 Δ Q＜Δ 计算有效
m ℃
1/m.(kgf/cm2)
kcal/(m2.h.℃)
kcal/(m2.h.℃)
kcal/kg %
na da δ a L F H Dl ひ＇ I＇ ひ″ I″
根 mm mm m m2 m2 mm ℃ kcal/kg ℃ kcal/kg
设计取定 设计取定 设计取定 设计取定 几何结构计算 几何结构计算 几何结构计算
由前一部件出口烟气温度获得
26 51 3.5 2.36 0.04 8.482 44 418.528 2066.995 266.207 1283.865
查焓温表 先假定，后校核。 查焓温表
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名
称
符号 △t Qrp ひpj wг ν λ Pr α к s tз Kq α y α л ψ k Q △Q
查焓温表 ひ＇+273.15 先假定，后校核。 查焓温表 ひ″+273.15
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名
称
符号 Vc kq Cp/Hp kc α с в α г m α ф α т Qл qf ε Tb Tф Bo θ т ″ ひ″
单
位
公
式
及
计
算
数
值 5.826 0.343 6.34 0.25 0.229 0.14 0.13 0.151 0.158
《标准》公式6-35 Bp*Qл /Hл 《标准》表6-3取定 《标准》公式6-54 《标准》公式6-50 《标准》公式6-62 《标准》线算图10
1184.032 29835.332 0.002 502.429 1405.83 0.859 0.864 1067.414
K K
℃
θ т ″*(ひ＇+273.15)-273.15
m m m m m3 m2 m2 m ℃ kcal/kg K ℃ kcal/kg K
设计取定 设计取定 设计取定 设计取定 几何结构计算 几何结构计算 几何结构计算 《标准》公式6-05
由前一部件出口烟气温度获得
0.95 0.5 0.45 0.4 0.354 2.91 2.625 0.438 1277.808 6847.151 1550.958 1067.414 5620.943 1340.564
kcal/(kg.℃)
1/(m.kgf/cm2)
《标准》公式6-32 《标准》公式6-08 由燃料类型决定 《标准》公式6-10 《标准》公式6-06а 《标准》公式6-06б 设计取定 《标准》公式6-07 《标准》公式6-58
1/(m.kgf/cm2)
kcal/kg
kcal/(m2.h)
m2.h.℃/kcal
103.656 266.207 1283.865 11.312 0.5 0 3 0.7 133.8 0 0.966 14.812 85.188 660.808 171.349 25.196 639997.239 73.295 73.295
kcal/kg % % % % kcal/kg
q6щ л % ψ ∑q %
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名
称
符号 ひll ひ″ I″ Vc kq Cp/Hp kc α с в α г m α ф ψ cp α т Qл qf qv Tф
单 ℃ ℃
位
公
式
及
计
算
数
值
9 理论燃烧温度 10 燃烧室出口烟气温度 11 燃烧室出口烟气焓 12 烟气平均热容量 13 三原子气体辐射减弱系数 14 碳氢含量比值 15 碳黑粒子辐射减弱系数 16 发光火焰黑度 17 不发光部分黑度 18 火焰发光系数 19 火焰的有效黑度 20 热有效系数 21 炉壁系统黑度 22 燃烧室辐射吸热量 23 辐射热流密度 24 燃烧室容积热负荷 25 炉内介质有效温度 (二): 燃烬室 1 燃烬室直径 2 燃烬室长度 3 燃烬室前管板孔直径 4 燃烬室后管板孔直径 5 燃烬室容积 6 炉壁面积 7 辐射受热面积 8 有效辐射层厚度 9 烟气进口温度 10 烟气进口焓 11 烟气进口绝对温度 12 烟气出口温度 13 烟气出口焓 14 烟气出口绝对温度