脉动风时程matlab程序

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【matlab】MATLAB程序调试方法和过程

【matlab】MATLAB程序调试方法和过程

【matlab】MATLAB程序调试⽅法和过程3.8 MATLAB程序的调试和优化在MATLAB的程序调试过程中,不仅要求程序能够满⾜设计者的设计需求,⽽且还要求程序调试能够优化程序的性能,这样使得程序调试有时⽐程序设计更为复杂。

MATLAB提供了强⼤的程序调试功能,合理的运⽤MATLAB提供的程序调试⼯具尤其重要。

本节从MATLAB程序调试的⽅法和过程开始介绍,先让⽤户懂得合理运⽤MATLAB的程序调试功能,再总结MATLAB程序优化的⽅法,从⽽达到实现提⾼程序性能的⽬的。

3.8.1 MATLAB程序调试⽅法和过程(1)MATLAB是⼀种解释和执⾏同时进⾏的语⾔,这使得程序的调试变得相对便利,尤其是MATLAB具有良好的所见即所得特性。

在MATLAB程序调试过程中,可运⽤的除了⼀系列调试函数外,MATLAB还提供了专门的调试器,即M⽂件编译器,通过该M⽂件编译器和调试函数的共同使⽤,⽤户能够完成⼤部分的程序调试⼯作。

1.调试的基本任务程序调试(Debug)的基本任务就是要找到并去除程序中的错误。

程序的错误⼤致可以分为如下三类。

语法错误:由于程序员疏忽、输⼊不正确等原因⽽造成的代码违背程序语⾔规则的错误。

运⾏错误:由于对所求解问题的理解差异,导致程序流程出错或对程序本⾝的特性认识有误⽽造成的程序执⾏结果错误的情况。

异常:程序执⾏过程中由于不满⾜条件⽽造成的程序执⾏错误。

语法错误是初学者最常犯的错误,例如,变量或函数名拼写错误、缺少引号或括号等。

这类错误对于熟练掌握MATLAB的⽤户来说很容易避免,并且当MATLAB运⾏发现这些错误时会⽴即标识出这些错误,并向⽤户说明错误的类型以及在M⽂件中的位置,下⾯⽤⼀个例⼦来说明,在debug.m⽂件中输⼊如下内容:11 A=[123,456,789]; %定义矩阵A22 B=[1234,5678,9101112,13141516]; %定义矩阵B33 C=A*B %C为矩阵A和B相乘运⾏时则会出现如下错误:1. Error using ==> mtimes2. Inner matrix dimensions must agree.在上述矩阵四则运算的例⼦中,矩阵A和矩阵B的维数不满⾜运算前置条件,即两个矩阵的维数不同不能进⾏运算。

(完整版)脉动风时程matlab程序

(完整版)脉动风时程matlab程序

根据风的记录,脉动风可作为高斯平稳过程来考虑。

观察n 个具有零均值的平稳高斯过程,其谱密度函数矩阵为:⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡=)(...)()(............)(...)()()(...)()()(212222111211ωωωωωωωωωωnn n n n n s s s s s s s s s S (9)将)(ωS 进行Cholesky 分解,得有效方法。

T H H S )()()(*ωωω⋅= (10)其中,⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡=)(...)()(............0...)()(0...0)()(21222111ωωωωωωωnn n n H H H H H H H (11) T H )(*ω为)(ωH 的共轭转置。

根据文献[8],对于功率谱密度函数矩阵为)(ωS 的多维随机过程向量,模拟风速具有如下形式:[]∑∑==++⋅∆⋅=j m N l ml l jm l l jm j t H t v 11)(cos 2)()(θωψωωω n j ...,3,2,1= (12)其中,风谱在频率范围内划分成N 个相同部分,N ωω=∆为频率增量,)(l jm H ω为上述下三角矩阵的模,)(l jm ωψ为两个不同作用点之间的相位角,ml θ为介于0和π2之间均匀分布的随机数,ωω∆⋅=l l 是频域的递增变量。

文中模拟开孔处的来流风,因而只作单点模拟。

即式(4)可简化为:[]∑=+⋅∆⋅=Nl l l l t H t v 1cos 2)()(θωωω (13)本文采用Davenport 水平脉动风速谱:3/422210)1(4)(x n kx v n S v += (14) 式中,--)(n S v 脉动风速功率谱;--n 脉动风频率(Hz);--k 地面粗糙度系数;;120010v n x--10v 标准高度为10m 处的风速(m/s)。

Matlab 程序:N=10;d=0.001;n=d:d:N;%%频率区间(0.01~10)v10=16;k=0.005;x=1200*n/v10;s1=4*k*v10^2*x.^2./n./(1+x.^2).^(4/3);%%Davenport 谱subplot(2,2,1)loglog(n,s1)%%画谱图axis([-100 15 -100 1000])xlabel('freq');ylabel('S');for i=1:1:N/dH(i)=chol(s1(i));%%Cholesky 分解endthta=2*pi*rand(N/d,1000);%%介于0和2pi 之间均匀分布的随机数t=1:1:1000;%%时间区间(0.1~100s )for j=1:1:1000a=abs(H);b=cos((n*j/10)+thta(:,j)');c=sum(a.*b);v(j)=(2*d).^(1/2)*c;%%风荷载模拟endsubplot(2,2,2)plot(t/10,v)%%显示风荷载xlabel('t(s)');ylabel('v(t)');Y=fft(v);%%对数值解作傅立叶变换Y(1)=[];%%去掉零频量m=length(Y)/2;%%计算频率个数;power=abs(Y(1:m)).^2/(length(Y).^2);%%计算功率谱freq=10*(1:m)/length(Y);%%计算频率,因为步长为0.1,而不是1,故乘以10subplot(2,2,3)loglog(freq,power,'r',n,s1,'b')%%比较axis([-100 15 -100 1000])xlabel('freq');ylabel('S');1010100102freq S 050100-20-1001020t(s)v (t )10-2100100freq S对源程序的修改:z=xcorr(v);Y=fft(z);%%对数值解作傅立叶变换Y(1)=[];%%去掉零频量m=length(Y)/2;%%计算频率个数;power=abs(Y(1:m)).^2/(length(Y).^2);%%计算功率谱freq=10*(1:m)/length(Y);%%计算频率,因为步长为0.1,而不是1,故乘以10subplot(2,2,3)loglog(freq,power,'r',n,s1,'b')%%比较axis([-100 15 -100 1000])xlabel('freq');ylabel('S');楼主的修改使模拟得到的功率谱与源谱的数量级对上了,但是吻合不是太好。

B类风场与台风风场下输电塔的风振响应和风振系数

B类风场与台风风场下输电塔的风振响应和风振系数

B类风场与台风风场下输电塔的风振响应和风振系数楼文娟;夏亮;蒋莹;金晓华;王振华【摘要】为研究常规B类风场与台风风场下输电塔的风振响应差异,以沿海地区某四回路角钢输电塔为原型建立了有限元模型,采用谐波叠加法生成两类风场下的风速时程,并在时域内进行了输电塔风振响应和风振系数的数值分析.结果表明:台风风场的高湍流特性导致其作用时各测点的顺风向风振响应均大于B类风场下的对应值.两类风场下,输电塔的风振系数比值约为1.25.因此,台风多发地区的输电塔设计必须考虑台风高湍流引起的动力风荷载增大效应.此外还进行了气弹模型风洞试验,以研究不同风速下的气动响应和风振系数,并将试验结果与理论计算进行了分析比较,验证了数值分析的适用性.%A numerical analysis on the wind-induced response of a four-circuit angle-steel transmission tower under conventional terrain B wind field and typhoon wind field was performed. A FEM model was established, and the dynamic response was calculated under a fluctuating wind field simulated by using harmonic wave superimposing method. Based on data of numerical analysis, wind-induced responses under each wind field were discussed. Essential conclusions are as follows; high turbulence and strong variability of typhoon wind field have great influence on the response of transmission towers. The RMS of acceleration under typhoon wind field is larger than that under terrain B wind field. Under the two types of wind fields, the average ratio of wind load factor is about 1.25. Therefore, the design of transmission towers in typhoon-prone areas should take the fluctuating wind load magnification effect into consideration. Furthermore, the wind tunnel test on anaeroelastic model of the transmission tower was performed to study its wind-induced responses under different velocity. The test results were compared with theoretical values and the accuracy of the numerical analysis was verified.【期刊名称】《振动与冲击》【年(卷),期】2013(032)006【总页数】5页(P13-17)【关键词】输电塔;数值分析;风振响应;风振系数;台风风场【作者】楼文娟;夏亮;蒋莹;金晓华;王振华【作者单位】广东省电力设计研究院,广州510663【正文语种】中文【中图分类】TU973.32我国东南沿海为台风多发地区,台风风场的高湍流度、强离散性和强变异性等特征将产生与良态风作用下不同的复杂风振效应,而现行规范尚未涉及台风作用下输电塔风荷载的具体规定。

阻尼器连接填充墙在柔性框架结构中的应用研究

阻尼器连接填充墙在柔性框架结构中的应用研究

Vol. 41 No. 1Feb.4021第41卷第1期2021年2月地震工程与工程振动EARTHQUAKE ENGINEERING AND ENGINEERING DYNAMICS文章编号:1000 -1301(2021)01 -0070 -08DOI :10.11197/j. eeev. 4221.41.40.1ul. 407阻尼器连接填充墙在柔性框架结构中的应用研究鲁 亮1李远清3,赵 菲2(1.同济大学结构防灾减灾工程系,上海200092; 2.龙湖集团控股有限公司,四川成都610000)摘要:阻尼器连接填充墙采用黏滞阻尼器与主体框架结构连接,是一种新型填充墙与框架的柔性 连接方式,能满足柔性框架结构的大变形需求。

为使得阻尼器连接填充墙达到最优的力学性能,结构布置和构件力学参数的选择十分重要,采用有限元软件ABAQUS 分别建立了柔性钢框架结构和阻尼器连接填充墙-框架结构的有限元模型,考察不同阻尼系数阻尼器连接填充墙的抗风、抗震和抗倒 塌力学行为。

数值模拟结果表明,经过对阻尼器阻尼系数优化取值后,阻尼器连接填充墙在风荷载 作用下不会开裂且最大应力值仅为嵌砌刚性连接填充墙的1/3,主体结构加速度地震响应可降低48%左右,并能保证墙体在罕遇地震作用下不倒塌。

最后给出阻尼器连接填充墙设计流程。

关键词:柔性框架;阻尼器连接填充墙;阻尼系数;抗风性能;抗震性能;抗倒塌性能中图分类号:TU230 文献标识码:AStudy on application of the damper connected wall in flexible frameLU Liang 1, LI Yuanqing 1, ZHAO Fei 2(1. Department of Disaster Mitigation for Structures , Toogja University , Shanghai 200092, China ;2. Looghu Group Holding Company Limiteb , Chevghu 610000 , China ;Abstraci : Dampvs ©。

风时程生成程序技术说明.

风时程生成程序技术说明.

风时程⽣成程序技术说明.⽬录1程序原理 (3)1.1风荷载动⼒分析⽅法简介 (3)1.2风速时程模拟的AR法 (4)1.2.1AR模型 (4)1.2.2AR模型模拟风速时程的基本过程 (5)1.3风时程⽣成程序实现 (7)1.4风时程⽣成程序特点 (9)1.5风时程⽣成程序局限性说明 (10)2参数说明 (11)2.1顺向脉动风速功率谱密度函数()S n (11)v2.2脉动风空间相⼲函数r (13)ij2.3地⾯粗糙系数k(紊流度) (14)2.4平均风速v (14)F x y z t (16)2.5风压⼒时程(,,,)w2.6数值计算的参数 (17)3操作说明 (18)3.1制作空间点信息表格(*.csv) (18)3.2导⼊表格及输⼊参数 (19)3.3计算风时程 (20)3.4显⽰计算结果 (20)3.5输出时程结果及分析代码 (21)3.6接⼒SAP2000进⾏时程分析 (21)3.7接⼒ETABS进⾏时程分析 (22)3.8SAP2000与ETABS的分析代码例⼦ (23)3.8.1ETABS分析代码 (23)3.8.2SAP02000分析代码: (24)4计算实例 (25)4.2.1风速时程结果 (29)4.2.2风振分析计算结果与按现⾏《荷载规范》得出的结果对⽐ (31)4.2.3风振分析的顶点加速度计算与按《⾼钢规》⼿算结果对⽐ (32)5关于风振时程分析的若⼲建议 (34)5.1分析参数设置 (34)5.2输出结果处理 (34)6参考⽂献 (36)程序原理风荷载动⼒分析⽅法简介风荷载是作⽤在结构上的重要动⼒荷载之⼀,尤其对于⾼层、⾼耸及⼤跨结构来说,设计中必须考虑风荷载的作⽤。

计算⾼层、⼤跨、悬索桥以及塔架结构的动⼒风振相应的⼀个有效⽅法是Monte Carlo法。

即根据某些既定的统计参数产⽣⼀系列的时程样本,再对每个样本函数进⾏线性或⾮线性的结构分析。

通过对结构不同单元在样本函数下的时程响应的统计分析,计算整个结构是否安全。

基于线性滤波法的脉动风速模拟

基于线性滤波法的脉动风速模拟
和科学研究很有必要。
收稿 日期 : 06一 2 1 20 1 一 6
线 归滤波器法。 性回 研究表明‘ , 〔 对大型工程 ] s ,
结构而言, 其自由度是非常大的。特别是大型空 间结构, 对风荷载的三维分布都比较敏感, 必须精 确模拟各点的风谱。C w 法与 w W AS A A法计算 量巨大, 所产生的风速过程不能考虑时间相关性; or Sa 提出的线性回归滤波器法很容易求出模型 l 参数, 但模型精度受风谱变化的影响, 风谱的 差异 越大, 精度越低; a i w a It 提出的线性回归滤波器 n 法具有较好的普适性, 但模型参数一般采用迭代、 递推的方法求解, 容易产生并累积误差, 导致模型
1 引

目 国内外对风速时程的模拟方法主要是 前, C W ( osn A pt ew v ue otn A S Cnat mf d a t i u esp印 so ) i i 法、 A A W e whw it ml d) W W ( a s i eh dA pt e法及 v t ge i u
}() () :t}=[ 」ut} C {() 1 式中,ut} { )为互不相关的高斯过程;创为互相 ( 仁 关矩阵, 可以由后面的公式求得。 因而, 在某一时刻t 、 高度: 风速 侧: 可 处, , ) t 以看作高度 : 处的平均风速 ::与脉动风速 u () (, 之和。 2t )
的精度不够。
万方数据
S c r E g er V l 3 N . t t a ni e o 2 ,o4 u r ul n s .
Er qae n n e s ne ahuk adwi t dR st c ia
2 风的基本特性
风对结构的作用可以看成由平均风作用和脉 动风作用两部分组成, 其中平均风在一定的时间 间隔内, 风的大小和方向不随时间变化; 经过实测 风时程记录可知, 平均风剖面沿结构高度往往按 指数或者对数规律变化; 而脉动风荷载是随机荷 载, 是风力中的动力部分, 它使结构产生随机振

基于Matlab的大型兆瓦级风电机脉动风速时程数值模拟

基于Matlab的大型兆瓦级风电机脉动风速时程数值模拟
风 速时 程数值 模 拟也 是这项 基本 工作 的首 要 突破 。 采 用人 工方 法建 立风 场模 型得 到与 实 际风 速 变化 性 质 相 似 的时 程 数 据 , 其 模 型建 立 方 法 主要 有 有 线性 滤 波方 法 ( A R、 A R M A法 等 , ) , 其 特点 为将 均值 为 零 的 白噪声 随机 系列 通 过滤 波器 使 其输 出 为具 有 指定 谱特 征 的随 机过程 , 计算 工作 量小 , 运行 速 廖 陕但计算 精 度较 差 ; 三 角 级数 谐 波 叠加 法 , 数 学基 础 严 密, 计算 效率较 低 , 需要 相对 线性 滤 波法 较 长 的计 算 时 间 , 但计 算 精 度 较 高¨J 。本 文基 于大 型 兆 瓦 级 水 平轴 风力 发 电机组 的结 构和运 动特 征 , 结 合具 体 工程 实例 , 采 用模 拟 精度 较 高 的谐 波 叠加 方 法 合成 风 速 谱, 进而 , 生成 适用 于风 机动力 学 分析 时所 需要 的脉 动风速 时程 数据 。阐述 基 于 m a t l a b软件 二 次 开发 的
第 4期
曹玉 生等
基于 M a t l a b的大型兆瓦级风电机 脉动风 速时程数值模拟
2 79
作 用在 结构 上 的 自然风 可分 为顺 风 向风 力 、 横 风 向风力 和 垂直 向风 力 , 而在 三 者 中顺 风 向风 力 又起 了决
定性作用 , 垂直 向与横风 向风力对于高耸结构实际影响可忽略不计。对顺风向风力 , 其可分解为周期在 1 0 m i n以上 的长周 期 部分 , 即平 均 风 ; 还 有周 期在 几秒 至几 十 秒 区间 内的短周 期 部分 , 即脉 动风 。在 进行
型风 电机得 到 了大规 模 的应 用 。 因此 , 在 内陆 地 区普 及 大 型 兆 瓦 级 风 电 机组 是 风 能发 展 的必 然 趋 势 。 由于对大 型风 电机组 进行 实地 的数 据测 量及 周边环 境 分析工 作 的开展 是 极其 困难 的 , 另外 , 已有 强风 作

matlab单自由度的时程分析程序

matlab单自由度的时程分析程序

clear;clc;% 结构模型初始参数---------------------------------------------------------- m=3e3; %质量(单位:kg)k=1e6; %刚度((单位:N/m))kesai=0.05; %阻尼比取0.05c=2*kesai*sqrt(k*m); %阻尼系数% 读取地震波数据------------------------------------------------------------ acc=textread('D:\处理后的smc文件\51WCW_90_chnua370295.smc_090501.a','%f','headerlines',56); PGA_Max=max(abs(acc)) %最大地面加速度绝对值% Newmark-beta法的基本参数--------------------------------------------------beta=1/6; gama=0.5; %按线性加速度法计算更接近真实结果,故取此组参数dt=0.02; %地震加速度时程波记录时间间隔b1=1/(beta*dt^2); b2=1/(beta*dt); b3=1-1/(2*beta); %计算参数b4=gama/(beta*dt); b5=gama/beta-1; b6=(1-gama/(2*beta)) *dt;ke=k+m*b1+c*b4; %等效刚度% 设定结构初始状态为零,生成向量空间存储计算值---------------------------------u=zeros(100/dt,1); v=zeros(100/dt,1); a=zeros(100/dt,1);% Newmark-beta法的主计算程序------------------------------------------------for n=2:100/dtfe=-m*acc(n)+[b1*u(n-1)+b2*v(n-1)-b3*a(n-1)]*m+[b4*u(n-1) +b5*v(n-1)-b6*a(n-1)]*c; %等效荷载u(n)=fe/ke;a(n)=b1*[u(n)-u(n-1)]-b2*v(n-1)+b3*a(n-1);v(n)=b4*[u(n)-u(n-1)]-b5*v(n-1)+b6*a(n-1);end% 绘制结构在地震作用下的位移、速度、加速度时程曲线-----------------------------subplot(3,1,1)t=(0:length(a)-1)*dt;plot(t,a) %加速度时程曲线Acc_Max=max(abs(a))title('Earthquake Response Curve Of Station 51WCW-90','fontsize',15) ylabel('Acc(cm/s^2)','fontsize',12)subplot(3,1,2)plot(t,v) %速度时程曲线Vel_Max=max(abs(v))ylabel('Vel(cm/s)','fontsize',12)subplot(3,1,3)plot(t,u) %位移时程曲线Dis_Max=max(abs(u))xlabel('Time/s','fontsize',12)ylabel('Dis/cm','fontsize',12)% End---程序结束-------------小弟初次发贴,恳请达人们帮分析一下,不胜感激!其中的循环部分是根据结构动力学书上的写的,感觉问题就出在那部分了,请高人们指点一下线性加速度法是直接数值积分法求解地震反应的方法之一,本文所采用的线性加速度法参考大崎顺彦的《地震动的谱分析入门》第二版。

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根据风的记录,脉动风可作为高斯平稳过程来考虑。

观察n 个具有零均值的平稳高斯过程,其谱密度函数矩阵为:
⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡=)(...)()(............)(...)()()(...)()()(2122221
11211ωωωωωωωωωωnn n n n n s s s s s s s s s S (9)
将)(ωS 进行Cholesky 分解,得有效方法。

T H H S )()()(*ωωω⋅= (10)
其中,
⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡=)(...)()(............0...)()(0
...0)()(212221
11ωωωωωωωnn n n H H H H H H H (11) T H )(*ω为)(ωH 的共轭转置。

根据文献[8],对于功率谱密度函数矩阵为)(ωS 的多维随机过程向量,模拟风速具有如下形式:
[]
∑∑==++⋅∆⋅=j m N l ml l jm l l jm j t H t v 11)(cos 2)()(θωψ
ωωω n j ...,3,2,1= (12)
其中,风谱在频率范围内划分成N 个相同部分,N ωω=∆为频率增量,)(l jm H ω为上述下三角矩阵的模,)(l jm ωψ为两个不同作用点之间的相位角,ml θ为介于0和π2之间均匀分布的随机数,ωω∆⋅=l l 是频域的递增变量。

文中模拟开孔处的来流风,因而只作单点模拟。

即式(4)可简化为:
[]∑=+⋅∆⋅=N
l l l l t H t v 1
cos 2)()(θωωω (13)
本文采用Davenport 水平脉动风速谱:
3/422
210
)1(4)(x n kx v n S v += (14) 式中,--)(n S v 脉动风速功率谱;
--n 脉动风频率(Hz);
--k 地面粗糙度系数;
;120010v n x
--10v 标准高度为10m 处的风速(m/s)。

Matlab 程序:
N=10;
d=0.001;
n=d:d:N;%%频率区间(0.01~10)
v10=16;
k=0.005;
x=1200*n/v10;
s1=4*k*v10^2*x.^2./n./(1+x.^2).^(4/3);%%Davenport 谱
subplot(2,2,1)
loglog(n,s1)%%画谱图
axis([-100 15 -100 1000])
xlabel('freq');
ylabel('S');
for i=1:1:N/d
H(i)=chol(s1(i));%%Cholesky 分解
end
thta=2*pi*rand(N/d,1000);%%介于0和2pi 之间均匀分布的随机数
t=1:1:1000;%%时间区间(0.1~100s )
for j=1:1:1000
a=abs(H);
b=cos((n*j/10)+thta(:,j)');
c=sum(a.*b);
v(j)=(2*d).^(1/2)*c;%%风荷载模拟
end
subplot(2,2,2)
plot(t/10,v)%%显示风荷载
xlabel('t(s)');
ylabel('v(t)');
Y=fft(v);%%对数值解作傅立叶变换
Y(1)=[];%%去掉零频量
m=length(Y)/2;%%计算频率个数;
power=abs(Y(1:m)).^2/(length(Y).^2);%%计算功率谱
freq=10*(1:m)/length(Y);%%计算频率,因为步长为0.1,而不是1,故乘以10
subplot(2,2,3)
loglog(freq,power,'r',n,s1,'b')%%比较
axis([-100 15 -100 1000])
xlabel('freq');
ylabel('S');
10
10
100
102freq S 050100
-20-10010
20
t(s)v (t )
10-210
0100
freq S
对源程序的修改:
z=xcorr(v);
Y=fft(z);%%对数值解作傅立叶变换
Y(1)=[];%%去掉零频量
m=length(Y)/2;%%计算频率个数;
power=abs(Y(1:m)).^2/(length(Y).^2);%%计算功率谱
freq=10*(1:m)/length(Y);%%计算频率,因为步长为0.1,而不是1,故乘以10
subplot(2,2,3)
loglog(freq,power,'r',n,s1,'b')%%比较
axis([-100 15 -100 1000])
xlabel('freq');
ylabel('S');
楼主的修改使模拟得到的功率谱与源谱的数量级对上了,但是吻合不是太好。

但是好像这样做是不对的。

求信号x(t)的功率谱有两种方法,一是对X(t)做傅立叶变换,再平方
S=abs(fft(x))^2
一是先对X(t)求相关系数,再进行傅立叶变换:
S=fft(xcorr(X))
楼主的方法好像是这两个方法的混合。

欢迎大家拍砖^_^。

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