模板支撑体系验算
模板支撑体系验算
模板支撑体系验算
模板支撑体系是一种结构，用来设计或建造桥梁、基础及建筑类结构
物时必须使用的组件。
模板支撑体系结构包括框架、梁、型钢支撑和系统
固定装置，其功能是将结构模板与施工支撑相连，以便于不改变结构参数
的情况下实施施工支撑体系。
模板支撑体系的主要部件主要包括支撑架支
撑梁、型钢支撑、支撑模板，以及支撑模板固定装置。
1、计算框架及梁端部的受力：首先，根据结构图确定整个支撑体系
的框架、梁及型钢结构，并计算框架及梁端部的受力，保障支撑体系安全
可靠。
2、计算型钢结构的受力：其次，根据型钢结构的计算，对其施加的
压应力、拉应力及弯矩等受力计算，以保证型钢结构的受力分布的合理性。
3、计算支撑模板的受力：同时，根据支撑模板所施加的压应力、拉
应力及弯矩等受力计算，以保证支撑模板的受力分布的合理性。
4、计算支撑模板固定装置的受力：此外，需根据支撑模板固定装置
的计算，计算支撑模板固定装置的受力，以保证其安全可靠性。
模板支撑验算
模板支撑验算一、计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103 《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012《钢结构设计规范》GB 50017-2003二、荷载设计1、模板体系设计设计简图如下：面板验算取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：强度验算满足要求。
挠度验算满足要求。
支座反力计算设计值（承载能力极限状态）标准值（正常使用极限状态）小梁验算为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：抗弯验算满足要求抗剪验算满足要求挠度验算满足要求支座反力计算梁头处（即梁底支撑主梁悬挑段根部）承载能力极限状态同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=R4=3.167KN，R2=R3=4.296KN正常使用极限状态同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=R4=2.827KN,R2=R3=3.363KN主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：抗弯验算满足要求抗剪验算满足要求挠度验算满足要求支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.545KN,R2=13.826KN,R3=0.545KN可调托座验算可调托座最大受力N=MAX(R1,R2,R3)=13.836KN≤（N）=30KN 满足要求立柱验算长细比验算风荷载计算稳定性计算根据（建筑施工模板安全技术规范）JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同；1）面板验算32）小梁验算同上四-六计算过程，可得：R1=0.517KN，R2=12.82KN,R3=0.517KN满足要求立柱地基基础计算立柱底垫板的地面平均压力P=N/(MfA)=14.296/（0.19x0.15）=105.895kp≤fak=140pka满足要求300x1200梁侧模板计算书梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度1200mm，两侧楼板厚度120mm。
模板面板采用普通胶合板。
模板支撑体系计算书
模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性风荷载参数:荷载系数参数表:设计简图如下:模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
W = bh2/6=1000x13x13/6 = 28166.667mm3, I = bh3/12=1000x13x13x13/12 = 183083.333mm4承载能力极限状态% = 丫。
”1.35'5 +(G2k+G3k)xh)+1.4x/x(Q1k + Q2k)]xb=1x[1.35x(0.1+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x1=16.839kN/m正常使用极限状态q=(Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb =(1x(0.1+(24+1.1)x0.4))x1 =10.14kN/m计算简图如下：W? TV?瞥HIP"」闻,,1、强度验算M max=q1l2/8 = 16.839x0.252/8 = 0.132kN-mo=M /W=0.132x106/28166.667 = 4.671N/mm2S[f] = 15N/mm2 max满足要求！2、挠度验算v max=5ql4/(384EI)=5x10.14x2504/(384x10000x183083.333)=0.282mmv=0.282mm<[v] = L/400=250/400 = 0.625mm满足要求！五、小梁验算q1 = 丫。
>1.'。
+(5+%9)+1.4*限9比+Q2k)]xb=1x[1.35x(0.3+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x0.25=4.277kN/m因此，q1静=Y0x1.35x(G1k +(G2k+G3k)xh)xb=1x1.35x(0.3+(24+1.1)x0.4)x0.25 = 3.49kN/m q1活=Y0x1.4xW c x(Q1k + Q2k)xb=1x 1.4x0.9x2.5x0.25 = 0.787kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1= 0.125q1静L2+0.125q1 活L2=0.125x3.49x0.92+0.125x0.787x0.92=0.433kN-mM2 = q1L12/2=4.277x0.32/2 = 0.192kN-mM max=max[M], M2] =max[0.433, 0.192] = 0.433kN-m gM max/W=0.433x106/42667=10.15N/mm2<[f]=15.444N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V1= 0.625q1静L+0.625q1活L=0.625x3.49x0.9+0.625x0.787x0.9 = 2.406kNV2=q1L[=4.277x0.3 = 1.283kNV max=max[V], V2]=max[2.406, 1.283] =2.406kNT max=3V max/(2bh0)=3x2.406x1000/(2x40x80) = 1.128N/mm2<[T]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算q=(Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb=(1x(0.3+(24+1.1)x0.4))x0.25 = 2.585kN/m挠度,跨中v max=0.521qL4/(100EI)=0.521x2.585x9004/(100x9350x170.667x104) = O.554mm<[v]=L/400=900/400=2.25mm；悬臂端v max= ql14/(8EI)=2.585x3004/(8x9350x170.667x104) = 0.164mm<[v]=2xl1/400 = 2x300/400= 1.5mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1 = Y0x[L35x(G ik +(G2k+G3k)xh)+1.4x%x(Q ik +Q2k)]xb=1x[1.35x(0.5+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x0.25=4.345kN/mq1 静=Y0x1.35x(G1k +(G2k+G3k)xh)xb = 1x1.35x(0.5+(24+1.1)x0.4)x0.25 = 3.557kN/mq1活=丫/1.4*限91k + Q2k)xb =1x1.4x0.9x2.5x0.25 = 0.787kN/mq2= (Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb=(1x(0.5+(24+1.1)x0.4))x0.25 = 2.635kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max=1.25q1L=1.25x4.345x0.9=4.888kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1= (0.375%静+0.437q1活)L +q1l1= (0.375x3.557+0.437x0.787)x0.9+4.345x0.3 = 2.814kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R=max[R max，RJx0.6 = 2.933kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max = 1.25q2L= 1.25x2.635x0.9 = 2.964kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1= 0.375q2L +qj = 0.375x2.635x0.9+2.635x0.3 =1.68kNR'=max[R'max，R'Jx0.6 = 1.779kN;计算简图如下：2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN主梁计算简图一2、抗弯验算gM max/W=0.865x106/4490=192.748N/mm2s[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)T max=2V max/A=2x6.664x1000/424 = 31.436N/mm2<[i]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算跨中v max=0.974mms[v]=900/400=2.25mm悬挑段v max=0.332mmS[v]=2x150/400=0.75mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.001kN，R2=11.064kN，R3=11.064kN，R4=8.001kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=11.064/0.6=18.44kNS[N] = 30kN 满足要求！八、立杆验算1、长细比验算l o=k|i(h+2a)=1x1.1x(1500+2x250)=2200mmX=l o/i=2200/15.9=138.365<[X]=230 满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载：l0=k|i(h+2a)=1.155x1.1x(1500+2x250)=2541mm九=l0/i=2541.000/15.9=159.811查表得，叼=0.277M wd=Y0xw w Y Q M wk二Y0xw w Y Q(C2w k l a h2/10)=1x0.9x1.4x(1x0.024x0.9x1.52/10)=0.006kN-m N d=Max[R1,R2,R3，R4]/0.6+1xy G xqxH=Max[8.001,11.064,11.064,8.001]/0.6+1x1.35x0.15x4=19.25kNf d=N d/(91A)+M wd/W =19.25x103/(0.277x424)+0.006x106/4490=165.266N/mm2<[o]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条：支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4/4=1<3满足要求！十、架体抗倾覆验算风荷栽fl制示甘国支撑脚手架风线荷载标准值:4.=1/、=0.9*0.111=0.1四加：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= 1a xH m X Wmk=0.9x 1.5x0.163=0.22kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M卜：okM ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5x42x0.1+4x0.22=1.679kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B21a(g k1+8卜/冯占应以g k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk一支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB21a(g k1+ g k2)+2SG jk b j =B21a[qH/(1a x1b)+G1k H2xG jk xB/2=42x0.9x[0.15x4/(0.9x0.9)+0.5]+2x1x4/2=21.867kN. m>3y0M ok =3x1x1.679=5.038kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：P h=1，f t=0.992N/mm2，”=1，h0=h-20=380mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mm F=(0.7Pf +0.25oh t pc)nu m h0=(0.7x1x0.992+0.25x0)x1x2120x380/1000=559.409kNNF1=19.25kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=11.078N/mm2，氏=1，P i=(A b/A l)i/2=[(a+2b)x(b+2b)/(ab)]i/2=[(400)x(300)/(200x100)]i/2=2.449A =ab=20000mm2inF=1.35P c P l f c A ln=1.35x1x2.449x11.078x20000/1000=732.657kN>F1=19.25kN 满足要求！。
结构支撑体系验算计算书
模板支撑计算书1、华夫板结构支撑体系验算1.1楼板支撑体系计算书以L10华夫板为例。
L30华夫板支撑体系同L10层。
1.1.1设计资料华夫板楼板厚度为700mm厚、550mm厚两种，净高按6.0m考虑。
1.1.2结构布置模板：采用1830×915×18胶合板，松木散板25厚。
立柱(支撑):采用φ48钢顶柱。
方木楞：大木楞100×150，小木楞100×50。
底模下方木横楞＠360，钢管（钢支撑）横向＠1000，纵向＠1000，扫地杆和水平拉结杆设置同梁支摸，另外须设剪刀撑增强刚度。
支撑顶部用重力顶升器调节顶紧。
+1.1.3板底模板计算其传力系统为：现浇砼及施工等荷载→板底模板→水平方木→水平钢管→钢管支柱→承接层。
1.1.4荷载：(1)恒载标准值：L10楼板面积31574.94m2,SMC板孔60624个,SMC孔直径0.35m，L10层板厚700mmL30楼板面积31574.94m2,SMC板孔81453个,SMC孔直径0.35m，L30层板厚550mm侧L10层700mm厚砼：24kN/m3×（31574.94m2×0.7m-60624个×π×0.352/4×0.7m）/31574.94=13.70kN/m2钢筋：1.7kN/m3×0.70=1.19kN/m2模板：0.30kN/m2所以，恒载标准值gk=15.19kN/m2；(2)活载标准值：人员及设备均布荷载：2.5kN/m2所以，活载标准值qk=2.5kN/m2(3)荷载承载力设计值q1=1.2gk+1.4qk=18.216+3.5=21.728kN/m2；荷载（刚度）设计值q2=1.2gk=18.228N/m2；取每米板宽计算：q1=21.728kN/mq2=18.228N/m1、模板设计设楞木间距360mm，则单块模板按五跨梁计算因为在实际砼浇注中，采用斜面分层工艺，在跨距较小时，可近似认为活荷载为均布且同时作用于各跨，即：不必考虑最不利荷载分布。
墙柱模板及支撑验算
**墙柱模板及支撑验算一、荷载计算①模板及其支架自重按查表得木模板及木楞0.3KN/m2②新浇筑钢筋砼自重25KN/m3③施工人员及设备荷载标准值（1）均布荷载取2.5 KN/m2（集中荷载2.5KN）（2）大楞计算时，均布荷载取1.3 KN/m2（3）支架立柱均布荷载取1.0 KN/m2④振捣砼时产生的荷载标准值对水平模板采用2.0 KN/m2⑤泵送砼对模板最大冲击荷载为泵送速度Q=55m3/h=0.015m3/s 输送管12.5cm 倾落高度1m⑥对模板最大冲击荷载为Fmax=Q(Q/D2+2 h )×10=0.015×(0.015/(0.125)2+2 1)×104=444N 二、柱木楞计算①小木楞60×90间距@233 振捣砼时产生的荷载4KN/m静荷载15.59KN/m活荷载 4 KN/m×1.4×0.233=1.3 KN/mq=15.59+1.3=16.89需要截面抵抗矩W≥M/fm=[（0.1×15.59×0.52）+（0.177×1.3×0.52）]×106/13=0.588×106/13=34.4×103截面抵抗矩W=1/6bh2=1/6×60×902=81×103满足要求挠度ωA=Kwql4/100EI≤[W]=233/400=0.58mm=0.99×16.89×2334/100×9.5×103×(1/12)×60×903=0.014mm满足要求。
三、柱箍计算：（设100×50×20×3mm槽钢楞柱箍）W=20.06×103mm3，I=100.28×104mm。
钢楞间距500mm，Φ16mm对拉螺栓，q=（51.1×1.2+4×1.4）×0.5=33.46KN/m。
大体积混凝土模板和支架验算
大体积混凝土模板和支架验算
大体积混凝土模板和支架的验算主要是为了保证工程的安全和质量。
为了防止大体积混凝土工程中模板和支架系统出现倒塌或倾覆现象，确保人员安全，避免重大经济损失，规定了大体积混凝土模板和支架系统在设计时需开展承载力、刚度和稳定性验算。
具体来说，承载力的计算集中荷载p = 1.4×0.600=0.840 kN；最大弯距M = Pl/4 + ql2/8 = 0.840×1.000 /4 + 1.284×1.0002/8 = 0.371 kN.m。
此外，一般在大体积混凝土施工中，模板主要采用钢模、木模或胶合板，支架主要采用钢支撑体系。
在进行验算的同时，还需要根据大体积混凝土采用的养护方法进行保温构造设计。
例如，采用钢模时对保温不利，应根据保温养护的需要再增加保温措施。
这样既可以保证混凝土的养护质量，也可以防止由于温度变化引起的混凝土裂缝。
模板支撑验算
模板支撑验算1.荷载计算：○1新浇筑混凝土对模板产生的侧压力，柱一次浇注最大高度4.25m。
侧压力为F1=0.22r c t0β1β2v1/2F2=Hr cr c=24KN/m3t0为新浇筑混凝土初凝时间，t0=200/T+15=200/10+15=8hv取5m/hH=5.8mβ1=1.2（按掺外加剂考虑），β1=1.15（混凝土按泵送考虑）F1=0.22×24×8×1.2×1.15×51/2=130.34KN/m2F2=4.25×24=102 KN/m2取最小值为102KN/m2②倾倒混凝土时对模板产生水平荷载取4.0KN/m2由○1○2得q1=1.2×○1+1.4×○2（验算强度）q2=○1（验算刚度）q1=1.2×102+1.4×4=128KN/m2q2=102KN/m22．内背楞间距验算模板厚15mm, E=104N/mm2，Ф48×3.5钢管截面特性：W=4.49×103mm3，i=15.94mm，A=424mm2。
在截面中部设置一道高度方向设置M12对拉螺栓@500。
内钢管背楞间距按150计算。
模板计算宽度取1000，W=3.75×104mm3模板承受均布荷载（强度验算）q= q1×1=128 KN/m模板承受均布荷载（刚度验算）q= q2×1=102KN/mM=0.1ql2=0.1×128×0.152=0.288KN.mσ=M/W=0.288×106/3.75×104=7.68N/mm3﹤10 N/mm3强度满足要求按模板刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1/250W=0.677×qL4/（100EI）≤L/250q—作用在模板上的均布荷载（N·mm）E—模板的弹性模量（N/mm2）I—板的截面惯性矩（mm4）I=1000×153/12=2.81×105mm4L≤[（100EI）/（0.667×250q）]1/3=[（100×2.81×105×104）/（0.667×102×250）]1/3=257mm内楞间距150满足刚度要求。
模板专项施工验算方案
一、编制依据1. 施工组织设计；2. 项目工程设计图纸；3. 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015；4. 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；5. 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；6. 《建筑施工安全检查规范》JGJ59-2019。
二、工程概况1. 工程名称：某住宅楼工程；2. 工程地点：某市某区；3. 工程规模：地上15层，地下1层，总建筑面积约1.5万平方米；4. 建筑结构形式：钢筋混凝土框架结构。
三、模板专项施工验算1. 模板面板强度验算（1）计算模板面板承受的最大弯矩和剪力；（2）根据计算结果，选择合适的模板面板材料；（3）验算模板面板的强度，确保其满足设计要求。
2. 模板支撑体系强度验算（1）计算模板支撑体系承受的最大弯矩和剪力；（2）根据计算结果，选择合适的支撑材料；（3）验算模板支撑体系的强度，确保其满足设计要求。
3. 模板变形验算（1）计算模板在荷载作用下的最大挠度；（2）根据计算结果，选择合适的模板材料；（3）验算模板的变形，确保其满足设计要求。
4. 活荷载验算（1）根据工程实际情况，确定活荷载的最不利布置；（2）计算活荷载作用下的最大弯矩和剪力；（3）验算模板及支撑体系在活荷载作用下的安全性。
5. 高大模板验算（1）计算高大模板在荷载作用下的最大弯矩和剪力；（2）根据计算结果，选择合适的模板材料；（3）验算高大模板的强度和稳定性，确保其满足设计要求。
四、验算结果及结论1. 模板面板强度满足设计要求；2. 模板支撑体系强度满足设计要求；3. 模板变形满足设计要求；4. 活荷载作用下，模板及支撑体系安全性满足设计要求；5. 高大模板强度和稳定性满足设计要求。
五、施工注意事项1. 模板施工前，应进行详细的施工方案编制，明确施工流程、材料选用、人员安排等；2. 模板施工过程中，应严格按照施工方案执行，确保施工质量；3. 施工过程中，应加强安全管理，确保施工人员的人身安全；4. 施工完成后，应进行模板拆除，并做好清理工作。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
1.模板支撑体系验算根据本工程施工图纸平面布置结合平面规划布置，本计算依据结合设计图纸梁截面荷载统计，取最大的梁和板分别进行复核验算，并且满足施工现场施工操作要求。
1.1 A类梁（200×1100）梁盘扣式钢管模板支撑计算书1.1.1计算参数结构楼板厚150mm，梁宽b=200mm，梁高h=1100mm，层高6.50m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离1.20m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2;采用两根盘扣式钢管支撑,横向间距900mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.65m;钢管直径48mm，壁厚3.2mm，截面积4.50cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0479kN/m。
钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2,Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm2。
1.1.2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重0.3 kN/m2 ×(0.20 + 1.90 ) ×1.2 = 0.76 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.20 × 1.10 × 1.2 = 6.34 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.20 × 1.10 × 1.2 = 0.40 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.20 × 1.4 = 0.56 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 8.05 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 6.24 kN/m （2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=250mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=200mm。
W=bh2/6=200×182/6=10800mm3,I=bh3/12=200×183/12=97200mm4。
1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×8.05×2502=-52828N·mmσ=Mmax/W=52828/10800=4.89N/mm2梁底模抗弯强度σ=4.89N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×8.05×250=1220Nτ=3Vmax/(2bh)=3×1220/(2×200×18)=0.51N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.51N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644,q2=6.24kN/m;υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×6.24×2504/(100×6000×97200)=0.27mm [υ]=L/250=250/250=1.00mm梁底模挠度υmax=0.27mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。
（3）第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距L=900mm ，C=200、γ=200/900=0.22,第一层龙骨(次楞)采用木枋b=50mm,h=100mm；W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3；I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4。
1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=8.05×250/200=10.06kN/mMq=qcL(2-γ)/8=10.06×200/1000×900/1000×(2-0.22)/8=0.40kN·mb 、板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.15×25+0.30)+1.4×2.50=8.36kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=(600+175)/1000×250/1000×8.36=1.62kNa=0.5×(L-c)=0.5×(900-200)=350mm=0.4m，Mp=Pa=1.62×0.35=0.57kN·m Mmax=Mq＋Mp=(0.40+0.57)×106=970000N·mm=0.97kN·mσ=Mmax/W=970000/83333=11.64N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=11.64N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×10.06×200/1000+1.62=2.63kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2.63×1000/(2×50×100)=0.79N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.79N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算q=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=6.24×250/200=7.80N/mmυq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)=7.80×200×9003×(8-4×0.222+0.223)/(384×9000×4166667)=0.62mm υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)=1.62×1000×350×9002×(3-4×0.392)/(24×9000×4166667)=1.22mm υmax=υq＋υp=0.62+1.22=1.84mm[υ]=L/250=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度υmax=1.84mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管横向间距L=1200mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，Φ48×3.5W=10160.00mm3，I=243800.00mm4 ；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.500,P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×10.06×200/1000+1.62=2626N=2.63kNMmax=KmPL=0.500×2.63×1000×1200=1578000N·mm=1.58kN·mσ=Mmax/W=1578000/10160=155.31N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=155.31N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算剪力系数KV=2.821,Vmax=KVP=2.821×2.63=7.42kNτ=3Vmax/(2bh)=3×7.42×1000 /(2×2×481.00)=11.38N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=11.38N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。
3）挠度强度验算挠度系数Kυ=3.299,P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×7.80×200/1000+1.62=2.40kNυmax=KυPL3/(100EI)=3.299×2.40×1000×12003/(100×206000×243800)=2.72mm [υ]=L/250=1200/250=4.80mm第二层龙骨(主楞)挠度υmax=2.72mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：1.1.3支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=14213N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.4×0.90×1.20×1000=1512N每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2=14213+1512=15725N钢管重量0.0479kN/m,立杆重量=0.0479×5.4×1000=259N水平拉杆5层,拉杆重量=5×2.10×47.90=503N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=259+503=762N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×762+15725=16639N(2)钢管立杆长细比验算LO1=ηh=1.44×1.20=1.73m,LO2=h＇+2ka=1.20+ 2×0.7×0.65=2.11mLO=LO2=2.11m=2110mm,i=15.90mm,λ=LO/i=2110/15.90=132.70钢管立杆长细比132.70＜150,满足要求。
(3)钢管立杆稳定性验算=0.288,P=N/(A)=16639/(0.288×450.00)=128.39N/mm2钢管立杆稳定性计算128.39N/mm2＜300.00N/mm2,满足要求。
1.1.4支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=16.64kN=16639N（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=100-15=85mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+85)+2×(100+85)=940mm,βh=1.00(0.7βh ft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.25×0)×1.00×940×85]/1000=50.90k N钢管支承面受冲切承载力50.90kN＞16.64kN,满足要求。
(2) 支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN支承面局部受压承载力F=183.60kN＞16.64kN,满足要求。