地下连续墙设计计算书

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地下连续墙方案设计计算书

***广场基坑方案：地下连续墙方案设计计算书设计依据：《上海市标准—基坑工程技术规范(DG/TJ08-61-2010)》(采用同济启明星基坑软件计算)1 工程概况该基坑设计总深16.8m，按二级基坑、选用《上海市标准—基坑工程技术规范(DG/TJ08-61-2010)》进行设计计算，计算断面编号：1。

1.1 土层参数续表地下水位埋深：1.00m。

地面超载：20.0kPa2 开挖方案基坑支护方案如图：XX基坑工程基坑支护方案图2.1 挡墙设计·挡墙类型：地下连续墙；·嵌入深度：11.200m；·露出长度：0.000m；·厚度：600mm；·混凝土等级：C30；2.2 坑内加固设计第1层，加固深度：16.800m；加固厚度：3.500m；加固范围：全面积加固。

加固土的物理指标：c=25.00kPa；φ=25.00°；γ=19.0kN/m3； m=5.0MN/m4； Kmax=0.0MN/m3；2.3 支撑(锚)结构设计本方案设置5道支撑(锚)，各层数据如下：第1道支撑(锚)为平面内支撑，距墙顶深度0.500m，工作面超过深度0.300m，预加轴力55.00kN/m，对挡墙的水平约束刚度取100000.0kN/m/m。

该道平面内支撑具体数据如下：·支撑材料：钢支撑；·支撑长度：20.000m；·支撑间距：5.000m；·与围檩之间的夹角：90.000°；·不动点调整系数：0.500；·型钢型号：@609*16；·根数：1；·松弛系数：1.000。

计算点位置系数：0.000。

第2道支撑(锚)为平面内支撑，距墙顶深度3.800m，工作面超过深度0.300m，预加轴力190.00kN/m，对挡墙的水平约束刚度取100000.0kN/m/m。

该道平面内支撑具体数据如下：·支撑材料：钢筋混凝土撑；·支撑长度：30.000m；·支撑间距：5.000m；·与围檩之间的夹角：90.000°；·不动点调整系数：0.500；·混凝土等级：C30；·截面高：800mm；·截面宽：600mm。

地下连续墙设计计算

6667设计计算已知条件：（1）土压力系数计算主动土压力系数：22 =0.84/2）=tan=0.70 （45°—10°K=tan）（45°—φ/2a1a1122=0.72=0.52 45°—18°/2K=tan）（45°—φ/2）=tan（a22a222=0.71°—19.2°/2K=tan）（45°—φ/2）=tan=0.64 （45a33a322=0.70—18.9/2）=tan （45°—φ/2）=tan=0.52 （45°K a4a4422=0.72=0.41 φ/2）=tan （45°—19.2/2K=tan）（45°—a5a55被动土压力系数：22=1.40 ）=tan （45°＋19.2°/2）=1.98 K=tan （45°＋φ/2p1p15（2）水平荷载和水平抗力的计算水平荷载计算：=20×0.59－2×10×0.84=－5kPa e=qk－2C a1a0c=（20+18×2.5）×0.59－+2－2×10×0.84=21.55kPah）Kqe=（1a10ab1a1上c=（20+18×2.5）×0.36－K－22×19×0.6=0.6kPa（e=q）+h2a20ab1a2下c=＋（20+18×2.5＋19.9×1.1）×0.36=e（q+－h）hK－22×19×2a2aca2012上0.6=8.48kPac =（20+18×2.5＋19.9×1.1）×h）K－20.64－2×44q=（e×+h0.8=＋3a321aca30下14.79kPa－c）×）＋+qh＋hh×1.418.81.119.92.520+18=－K2（×＋×＋（=e3a321a3ad03－2×44×0.8=2.05kPa上0.64c =（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4）×e=（q+h－＋h＋h）K24a402a41ad3下0.34－2×21×0.59=13.71kPac （20+18×2.5＋19.9×1.1h＋）K－2＋18.8×1.4q=e（h+h＋h＋=4a42aea44031上＋19.9×0.5）×0.34－2×21×0.59=17.09kPac （20+18×2.5＋19.9×－K）＋＋＋+（=eqhhhh21.1＋18.8×1.4=5a5a5ae43210下＋19.9×0.5）×0.41－2×20×0.64=24.9kPac （20+18×2.5＋19.9×h）K－21.1=e（q＋+h＋h18.8＋h＋h=＋5a524a51af5301.4＋19.9×0.5＋19.9×0.96）×0.41－2×20×0.64=32.73kPa上×水平抗力计算：c=2×20×e=21.57=58.8kPa5p1p上地面超载q=20kpaa素填土0.34m0.6kpa22.95kpa b粘性土h=6.460m c8.48kpa粘性13.71kp2.05kp粉24.90kp17.09kp基坑底粘性32.73kp62.8kp粘性147.98kp46.93kpa?E（3）墙后净土压力?E=×22.95×2.16+×（0.6+8.48）×1.1＋×2.05×1.4＋×（13.71+17.09）×0.5＋×（24.90+32.73）×0.96＋×0.8×62.8=91.70kPa?E作用点离地面的距离）4（．121121222221.4?2.05????1.1??+?8.48??22.95?2.161.1??0.63223232?h??222167.?00.0.?5?294.10.?5+??091?3.971?13.7?2322?a91.70112191.70122??0.96?(32.73?24.90)32?=0.6m91.70?hk?2ck?1.74?19.9?2.46?2=e?20?1.57?147.9815p1p上p1?hk?2ck?18.5?1.74?1.5=e1?2?43?1.23?154.392ppp1下2565?hk?2ck?18.5?（h?1.74)?1.51?2?43?1.23?27.935h=e?57.17d26d6pp2上???E=62.8?1.74?(?1.74?hh?1.74)?(147.98?62.8)?1.74h1.2E??p211dpaap220112??(27.94h?57.17?154.39)7154.394)?(h??(1.74)?1.74?h1.?+ddd231112??1.2?1.0?[?22.95?2.16?(?2.16?h?5.7)?0.6?1.1?1.74)h?(?dd3321111(?1.1?4.6?h)??(8.48?0.6)?1.1?(?1.1?4.6?h)??1.4?2.05dd2232111?(?1.4?h?3.2)?13.71?0.5?(?0.5?h?2.7)?(17.09?13.71)?0.5dd322111?(?0.5?2.7?h)?24.9?0.96?(?0.96?1.74?h)??(32.73?24.9)dd32211?0.96?(?0.96?1.74?h)?32.73?1.74?(?1.74?h?1.74)?46.93?dd3212?1.74)]?(hd232h?3h?2.25h?36.11?0=ddd解得h=2.72m 取2.8md??E?E有pa1?(62.8?48.554h?62.8)?h?66.58?32.73h0002解得h=1.15m0．=254.82－53.94=200.88kN·m所以最大弯矩M= h－h pamax8102?M????0.025s22?fbh14.3?600?96501c?=0.9873查表得s=A2mm700??所以S?965?300h?f0.98738M102?0ys2)mm?7633?18(A选用S2?163?18地下连续墙的稳定性分析（1）墙体内部稳定性验算土层的按土层厚度的加权平均值：γ=m=19.13KN/=C k=17.87kPaφ=k=20.39°采用圆弧滑动简单条分法进行验算，经试算确定最危险滑裂面的半径为r=20m，取土条宽度b=0.1r=2m.计算稳定安全系数如下：在excel中?????tanqb?lc?)cos(223.09?1628.99iki0iiii?1.73?1.3?K=???1069.285)sinq(b?ii0i满足整体稳定性要求。

地下连续墙设计计算

4.3排桩、地下连续墙设计计算-1

等值梁法计算弯矩过大，实际使用时可以取经验折减
系数（0.6～0.8）之间。
6.求板桩截面性状尺寸。 7.Ra=(1.35
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～
1.4)RA计算。
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§4.3.2
四、规范法
单层支点支护结构的计算
1、基坑底面以下支护结构设定弯矩零点位置至基坑底面的距离hc1可按下式确定：
ealk=eplk
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1 2
§4.3.2
单层支点支护结构的计算
5.计算板桩最小入土深度t1：x可根据P0和墙前净土压力对板桩底端e点力矩相等求得：
P 0x x
K p Ka x
x x 2 3
6P 0 , t1 t0 x K p Ka
t (1.1 ~ 1.2)t1
力之和；
ha——合力∑Eai作用点至桩、墙底距离； γ0——建筑基坑侧壁重要性系数，按安全等级，一级γ0=1.1；二级γ0=1.0，三级γ0 = 0.9。
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§4.3.1
悬臂式支护结构的设计
4.求最大弯矩 Mmax作用
点：该点处结构内剪力为零，
列方程求解或试算。 5.求最大弯矩 Mmax。 6.桩身配筋：按照桩身最大弯矩Mmax配筋。
（或拉锚）。
（3）多支撑结构：当基坑开挖深度较深时，可设置多道支撑，以控制挡墙的位移。
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支护结构的破坏形式
(1)支锚结构系统破坏；(2)桩墙底部向基坑内侧移动；
(3)桩墙弯曲破坏；(4)整体圆弧滑动；(5)隆起、管涌。
锚拉系统破坏
底部内移
板桩弯曲
整体滑动
管涌、隆起

地下连续墙计算书——优化计算

地下连续墙计算书一、工程概况1、工程名称：2、工程地点：3、周围建筑物情况：周边20米范围内无其他建筑物。

4、本工程±0.000相当于绝对标高＋5.700m，自然地面标高即设计时地面标高－0.700m，即＋5.000m。

基坑底标高－10.000m～-10.500m。

二、设计思路为减少土方开挖量，保证地下连续墙施工垂直度，同时也可增加取水箱涵的水量，我单位设计思路如下：1、采用理正深基坑7.0进行设计计算。

2、设计时按最不利情况考虑，设计基坑深度-10.500m。

3、基坑上部1.80m按1:1放坡，进行喷护施工；与地下连续墙冠梁顶预留1.00m的工作面。

4、基坑下部8.0m采用地下连续墙进行基坑支护（墙宽1.00m）。

5、地下连续墙首先采取单元计算，故第一道内支撑在计算书中显示为锚索。

6、地下连续墙嵌固深度：土方开挖时嵌固深度10.00m；土方回填箱涵内没有注入水时嵌固深度12.80m。

综上，按最不利情况设计，地下连续墙嵌固深度12.80m。

则地下连续墙整体深度为20.80m（加冠梁1.00m），有效长度为19.80m。

5、地下连续墙内侧、外侧主筋均为Φ32@150，混凝土强度为C30。

---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]地下连续墙开挖时工况---------------------------------------------------------------------- 连续墙支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 冠梁选筋结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]----------------------------------------------------------------------钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500---------------------------------------------------------------------- [ 锚杆计算 ]----------------------------------------------------------------------[ 锚杆自由段长度计算简图 ]----------------------------------------------------------------------[ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 2.350圆弧半径(m) R = 17.068圆心坐标X(m) X = -2.634圆心坐标Y(m) Y = 6.677----------------------------------------------------------------------[ 抗倾覆稳定性验算 ]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:p, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。

地下连续墙+一道钢筋砼内支撑基坑支护计算书

项目基坑支护设计说明一、工程概况拟建场地位于，东面靠近。

本场地地貌属于珠江三角洲冲积平原地貌单元，后经人工填土，建房再拆除，现地形平坦，相对标高为7.26～7.38m，相对高差为0.12m（本工程采用广州高程系，下同）。

拟建工程为一幢住宅楼，建筑层数为地上6层、地下1层，基础型式采用钻（冲）孔灌注桩。

地下室基坑总占地1065m2，基坑边周长约为140m，基坑开挖深度相对标高为-6.10m （局部-6.40m、-7.10mm），其中考虑地下室底板面标高为-5.70m（局部-6.00m、-6.70m），地下室底板厚度为0.30m，垫层厚度为0.10m。

本基坑形状近似呈长方形，本工程±0.00标高相当于广州高程7.60m，场地开挖前对场地适当平整到7.30m，因此基坑实际开挖深度为5.80m（局部6.10m、6.80m）；由于基坑东侧靠近中学两层高砖混结构的厕所和一座四层高框架结构的建筑，对变形要求严格，因而基坑东侧A区域支护安全等级为一级，侧壁重要性系数取1.10。

对于其它区域，基坑安全等级定为二级，侧壁重要性系数取1.00。

二、建筑场地周边环境建筑场地地处，东面靠近广州市荔湾区立贤学校。

周边环境条件如下：东面为，地下室边线距离用地红线最近约2.10m，距离两层高砖混结构厕所约3.10m，距离学校一座四层高框架结构建筑约4.2m，基础为天然基础。

南面为巷，地下室边线距离用地红线最近约10.20m，巷道建筑多为2～3层砖墙瓦顶结构或砖混结构的民居，距离最近约13.00m，基础为天然基础。

西面为空地，地下室边线距离用地红线约13.50m，距离西面9层高框架结构住宅楼约19.00m，基础为钻（冲）孔桩基础。

北面为，地下室边线距离用地红线约3.10m～5.00m，距离巷道对面一层砖混结构建筑约6.50m，基础为天然基础。

建筑场地周边管线情况：东侧：无管线。

南侧：下面铺设有给水管线，呈东西走向，地下室边线距离给水管线最近约11.50m，给水管线直径为100mm，材料为铸铁，管顶埋深约500mm。

地下连续墙设计计算书

目录一工程概况................................................................................................................................ - 1 - 二工程地质条件........................................................................................................................ - 1 - 三支护方案选型........................................................................................................................ - 1 - 四地下连续墙结构设计............................................................................................................ - 2 -1 确定荷载，计算土压力：............................................................................................ -2 -γ，平均粘聚力c，平均内摩檫角ϕ..... - 2 -1.1计算○1○2○3○4○5○6层土的平均重度1.2 计算地下连续墙嵌固深度................................................................................... - 2 -1.3 主动土压力与水土总压力计算........................................................................... - 3 -2 地下连续墙稳定性验算................................................................................................ - 5 -2.1 抗隆起稳定性验算............................................................................................... - 5 -2.2基坑的抗渗流稳定性验算.................................................................................... - 6 -3 地下连续墙静力计算.................................................................................................... - 7 -3.1 山肩邦男法........................................................................................................... - 7 -3.2开挖计算................................................................................................................ - 9 -4 地下连续墙配筋.......................................................................................................... - 11 -4.1 配筋计算............................................................................................................. - 11 -4.2 截面承载力计算................................................................................................ - 12 - 参考文献.................................................................................................................................... - 12 -一工程概况拟建的钦州市妇幼保健医院住院大楼,项目地址位于钦州市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧。

弹性地基梁法(“m”法)公式以及地下连续墙计算书

根据上海市标准《基坑工程设计规程》的规定，在施工临时工况下，地下连续墙的计算采用规范推荐的竖向弹性地基梁法(“m ”法)。

弹性地基梁法取单位宽度的挡土墙作为竖向放置的弹性地基梁，支撑简化为与截面积、弹性模量、计算长度有关的弹簧单元，如图1为弹性地基梁法典型的计算简图。

图1 竖向弹性地基梁法计算简图基坑开挖面或地面以下，水平弹簧支座的压缩弹簧刚度H K 可按下式计算：h b k K h H ..=z m k h .=式中，H K 为土弹簧压缩刚度(kN/m)；h k 为地基土水平向基床系数(kN/m 3)；m 为基床系数的比例系数；z 为距离开挖面的深度；b 、h 分别为弹簧的水平向和垂直向计算间距(m)。

基坑内支撑的刚度根据支撑体系的布置和支撑构件的材质与轴向刚度等条件有关，按下式计算：BL A E K ....2α= 式中：K ——内支撑的刚度系数(kN/m/m)；α——与支撑松弛有关的折减系数，一般取0.5～1.0；混凝土支撑或钢支撑施加预压力时，取1.0；E ——支撑构件材料的弹性模量(kN/m 2)；A ——支撑构件的截面积(m 2)；L ——支撑的计算长度(m)；S ——支撑的水平间距(m)。

（2）水土压力计算模式作用在弹性地基梁上的水土压力与土层分布以及地下水位有关系。

水土压力计算采用水土分算，利用土体的有效重度和c 、ϕ强度指标计算土压力，然后叠加水压力即得主动侧的水土压力。

土的c 、ϕ值均采用勘察报告提供的固结快剪指标，地下连续墙变形、内力计算和各项稳定验算均采用水土分算原则，计算中地面超载原则上取为20kPa 。

基坑周边地下连续墙配筋计算时分项系数取1.25。

①土压力计算：墙后主动土压力计算采用朗肯土压力计算理论，主动土压力强度（kPa ）计算公式如下： a a i i a K c K h r q p 2)(-+=∑其中，i r 为计算点以上各土层的重度，地下水位以上取天然重度，地下水位以下取水下重度；i h 为各土层的厚度；a K 为计算点处的主动土压力系数，)245(tan 2φ-= a K ； φ,c 为计算点处土的总应力抗剪强度指标。

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目录一工程概况................................................................................................................................ - 1 - 二工程地质条件........................................................................................................................ - 1 - 三支护方案选型........................................................................................................................ - 1 - 四地下连续墙结构设计............................................................................................................ - 2 -1 确定荷载，计算土压力：............................................................................................ -2 -γ，平均粘聚力c，平均摩檫角ϕ......... - 2 -1.1计算○1○2○3○4○5○6层土的平均重度1.2 计算地下连续墙嵌固深度................................................................................... - 2 -1.3 主动土压力与水土总压力计算........................................................................... - 3 -2 地下连续墙稳定性验算................................................................................................ - 5 -2.1 抗隆起稳定性验算............................................................................................... - 5 -2.2基坑的抗渗流稳定性验算.................................................................................... - 6 -3 地下连续墙静力计算.................................................................................................... - 7 -3.1 山肩邦男法........................................................................................................... - 7 -3.2开挖计算................................................................................................................ - 9 -4 地下连续墙配筋.......................................................................................................... - 11 -4.1 配筋计算............................................................................................................. - 11 -4.2 截面承载力计算................................................................................................ - 12 - 参考文献.................................................................................................................................... - 12 -一工程概况拟建的市妇幼保健医院住院大楼,项目地址位于市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧。

整个项目总用地净面积12702.98ｍ2，使用面积11411.73ｍ2，地上总建筑面积49273.94ｍ2，地下总建筑面积7857.64ｍ2，总建筑基底面积3815.92ｍ2。

该项目为1栋楼高22～23F的住院大楼，下设两层地下室，详细尺寸及布局见“总平面图”和“建筑物和勘探点平面位置图”。

未进入设计条件，拟建建筑的荷载、上部结构及室整平标高均未知、基础类型待定。

受业主委托，由本院对拟建场地进行岩土工程详细勘察工作。

二工程地质条件拟建工程场地位于市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧，其北临南珠东大街，西侧为安州大道，南面为已建的9F妇幼保健医院门诊、办公楼。

拟建场地几年前经过填土整平，场地原有较多旧建筑物，部分已经拆除，现况场地总体地形平坦，相对高差不大，约1.21m。

场地地貌上属于低丘缓坡地貌。

）洪冲积粘地地基土在钻探深度围揭露的地层有：素填土①，第四系（Q3土②、粗砂③、粉砂④；下伏基岩为侏罗系中统（J）的强风化砂岩⑤和中风化2砂岩⑥，各层土的物理力学性质如下：各种土的力学参数表三支护方案选型拟建工程场地位于市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧，其北临南珠东大街，西侧为安州大道，南面为已建的9F妇幼保健医院门诊、办公楼。

拟建场地几年前经过填土整平，场地原有较多旧建筑物，部分已经拆除，现况场地总体地形平坦，相对高差不大，约1.21m。

场地地貌上属于低丘缓坡地貌。

必须控制好施工对周围引起的振动和沉降考虑该工程开挖深度10米，较深，要保持深基坑支护结构万无一失的话，要求进入强分化岩。

综上所述，最佳支护方案是选择支撑的地下连续墙围护。

地下连续墙工艺具有如下优点：1）墙体刚度大、整体性好，因而结构和地基变形都较小，既可用于超深围护结构，也可用于主体结构；2）试用各种地质条件。

对砂卵石地层或要求进入风化岩层时，钢板桩就难以施工，但却可采用合适的成槽机械施工的地下连续墙结构；3）可减少工程施工时对环境的影响。

施工时振动少，噪声低；对周围相邻的工程结构和地下管线的影响较低，对沉降及变位较易控制；4）可进行逆筑法施工，有利于加快施工进度，降低造价。

四地下连续墙结构设计1 确定荷载，计算土压力：地表超载210/q KN M =，地下水距地面3.3米，用水土分算法计算主动土压力和水压力：1.1计算○1○2○3○4○5○6层土的平均重度γ，平均粘聚力c ，平均摩檫角ϕ321 2.419.6 1.0219.5 4.0519 1.5821 6.67239.91547.3921.367.47 1.58 6.679.9125.63kN m γ⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯===⋅+++5 2.4 5.8 1.0230 4.0525 1.58178.923.812.4 1.024.05 1.5846.97ψ⨯+⨯+⨯+⨯===+++35 2.444.3 1.024 1.58135.5127.12.4 1.58 1.025ac kp ⨯+⨯+⨯===++1.2 计算地下连续墙嵌固深度由经验公式法计算嵌固深度，公式为：254.004.0])(tan 051.0'00134.033.2)(08.0[1--⋅-⋅++=ϕγγδc H H D 式中 D －墙体嵌固深度（m ）；H －基坑开挖深度，γqH H ++'][δ－容许变形量；根据《建筑基坑工程技术规》有100/1.0][H =δ10'1010.4721.836H m =+=10[]0.10.01100m δ=⨯=0.040.5420.0400.542[0.08() 2.330.00134'0.051(tan )]10[0.080.01 2.330.0013421.3610.470.05121.3627.1(tan 3.8)]4.39HD H c mδγγϕ----=++⋅-⋅=⨯++⨯⨯-⨯⨯⨯=为了方便施工取11.5米则地下连续墙底到自然地面总埋深为10+4.5=14.5米。

1.3 主动土压力与水土总压力计算)2/45tan(2)2/45(tan )'(221ϕϕγγ-︒⋅--︒++=c h h q p a2h p w w γ= w a p p p +=式中p －水土总压力(2/m kN )；a p －土压力(2/m kN )；wp －水压力(2/m kN )；1h －计算深度在地下水位上距地面的距离(m)，当计算深度在水位下时m h 0.41=；2h －地下的计算深度距地下水位的距离(m)；'γ－土的浮容重(m)。

则利用上面公式可计算各深度的土压力为0()z m =2000210tan (45 3.8/2)227tan(45 3.8/2)41.9/a p kN m =⨯--⨯⨯︒-=-2.3()z m =200002(1021.36 2.3)tan (45 3.8/2)227tan(45 3.8/2) 1.3/a p kN m =+⨯--⨯⨯-=可认为0=a p3.3()z m =200002(1021.36 3.3)tan (45 3.8/2)227tan(45 3.8/2)20/a p kN m =+⨯--⨯⨯-=7()z m =200002(1021.36 3.311.36 3.7)tan (45 3.8/2)227tan(45 3.8/2)57/a p kN m =+⨯+⨯--⨯⨯-= 2210 3.737/w w p h kN m γ==⨯= 294/a w p p p kN m =+=10()z m =200002(1021.36 3.311.36 6.7)tan (45 3.8/2)227tan(45 3.8/2)87/a p kN m =+⨯+⨯--⨯⨯-=2210 6.767/w w p h kN m γ==⨯=2154/a w p p p kN m =+=14()z m =200002(1021.36 3.311.3611.2)tan (45 3.8/2)227tan(45 3.8/2)132/a p kN m =+⨯+⨯--⨯⨯-=221011.2112/w w p h kN m γ==⨯=2244/a w p p p kN m =+=2图1 土压力分布图2 地下连续墙稳定性验算 2.1 抗隆起稳定性验算q图2 同时考虑c 、ϕ的抗隆起计算示意图同时考虑ϕ,c 的抗隆起，并按普朗特尔(Prandtl)地基承载力公式进行验算。