土力学中的e_a和E_s
土力学公式
一：粒径不均匀系数1010u d C d =曲线的曲率系数6010230d d d C c =土的相对密度wsw s s m m d ρρ==土的天然含水量%100⨯=s w m m ω 土的天然密度V m=ρ 孔隙比svV V e = 孔隙率%100⨯=V V n v 饱和度%100⨯=vw r V VS 土的干密度Vm sd =ρ 土的饱和密度VV m wv s sat ρρ+=浮密度w s a t wv s VV m ρρρρ-=+=' 相对密度)()(D m i n m a x m i n m a xm i n m a x m a x γγγγγγ--=--=e e e e r 1 0.67 0.33塑性指数P L P w w I -= 17 10 3稠度指数PL L c w w w w I --=1活动度mI A P =灵敏度1q q S t =二：毛细水柱上举力θσπθπcos 2cos 2F r r s == 上升高度wd h γσ直径4max =雷诺数粘滞系数管径流速圆管s d v e =R粘滞系数水力半径流速明渠s v e R R =23s18)1(d R s gd s v we -==ρρ粘滞系数砂粒粒径流速水夹带泥沙在土隙中svd m ki ki ki v s vd m 50e 5.010e 0.23n 75.01R ))5.01(200)5((R +===或者一般）（ 达西定律qA=v =ki三：自重应力σcz =γz σcz = γi h i n i=1 中心荷载p =F+G A偏心荷载p min max =F+G A±M W=F+G A1±6e ℓ其中p max =2（F+G)3b （ℓ2 −e ）布森涅斯克解σz =αF z 其中α=32π1z 2+1 52变形模量Rv v πθρσ2cos ',z =四：变形量1121211s h e e e h h i +-=-=压缩系数a =e 1−e 2p 1−p 2压缩指数C c =e 1−e 2lgp 2−lgp 1=e 1−e 2lg p 2p 1压缩模量E s =1+e 1a4 20 E 0=ω 1−μ2p 1b s 1p 1：载荷试验p-s 曲线的直线段末尾对应的荷载；s 1：与所取定的比例界限荷载p 1相对应的沉降；b ：承压板的边长或者直径；μ：地基土的泊松比ω：沉降影响系数，刚性方形承压板取0.88，圆形取0.79 一般土σznσczn ≤0.2软土σznσczn ≤0.1五：有效应力c+='1t a n )u -ϕστ（莫尔圆222)2()2(xyyx yx τσστσσσ+-=++-判断破坏ϕϕσσσσs i n c o t2=++-c y x yx六：bb c d cr γϕπϕγϕγπ=+-++=2cot )25.0cot (p 普朗特—赖斯纳qc u qN cN p +=魏西克r q c u bN qN cN p γ21++=饱和粘土时d c p u γ+=14.5粘土饱和条形d l d l b c p u γ+++=)2.01)(2.01(5太沙基r q c u bN qN cN p γ21++=不发生整体剪切破坏''2132r q c u bN qN cN p γ++=)t a n 32a r c t a n (ϕϕ=长方形基础r q c u bN qN cN p γ4.02.1++=圆形基础rq c u N b qN cN p 直径γ3.02.1++=七：αϕγγαϕt a n t a n t a n t a n K s a t s ，侵==瑞典粉分条法sii i i sfii K N l c K T ϕτtan +==其中∑∑+=ii ii s h h b cL K θγθϕγsin b cos tan 弧长毕晓普∑∑-+=iii i s Wbu W b c m K iθϕθsin ]tan )([1',自重孔隙水应力自重其中sii K m i θϕθθsin t an co s '+=八：静止γz K P 00=ϕsin 10-=K2021H K E s γ=兰金主动zp a γϕ)245(tan 2-︒=被动zp a γϕ)245(tan 2+︒=粘性土a a a K c z K p 2-=γ 而γγ22225.0c K cH KH E a +-=被动p p P K c z K p 2+=γ KcH KH E a 25.02+=γ库伦。
土力学三相图公式总结
∆
=
1 11
= δ0
∆ =
=
0 1
1 0
=
ρd1 ρd0 ρd1
=
土颗粒质量（ms）不变
2
试样加水 孔隙比（e）不变 体积不
变
计算沉降∆ = 1 ， 1 =
11
11 1
=1
1
1
=
1
=
1 1=
mw
=m 1 w1
(w2
w1 )
= 1 1 （ 1）
3 黏土搅拌泥浆
4
地震密实
土颗粒质量不变 饱和状态
土颗粒质量不变 水土总质量不变
ᇫ = 1
=1
1
1
=1Leabharlann =1 1=1 1 1=1 m1=m2=m 水+m 土
第2页共2页
= = 1 ， = （ ） ， =
1
=
=1
=1
ρd = 1 Gs ρw = 1
，
sat
=
Gs e 1 e
w，解方程
= ρd 1 ω
ᇫ =
，泥浆为饱和状态，饱和黄土 Sr=85%
ρ'
=
Gs1 1
ρw，1
=1
1
=
1 1
，
'=
Sr
=
Vw Vv
=
mw/ρw e
=
mw ρw e
=
ω
Gs ρw
ρw e
=
ω
Gs e
1 1
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三相换算的应用
序号
情形
a、填方压实 b、无填料振冲 1 c、大面积固结
沉降 d、冻土融沉
原理
土力学 地基沉降量计算
轴向荷载N=1250kN，有关地基勘察资料与基础剖面详见下
图。试用《规范》法计算基础中点最终沉降量。
解：
按《建筑地基基础设计规范》计算，采用下式，计算结果 详见下表。
例题4-2 计算表格
z (m)
L/B
z/B
Esi (kPa)
0
0
0.250 0
0
1.0
0.8
0.234 6
0.234 6
0.2346
（亦称初始沉降）；
Sc--固结沉降（亦称主
固结沉降）；
Ss--次固ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ沉降（亦
称蠕变沉降）。
瞬时沉降是指加载后地基瞬时发生的沉降。由于基础 加载面积为有限尺寸，加载后地基中会有剪应变产生， 剪应变会引起侧向变形而造成瞬时沉降。
固结沉降是指饱和与接近饱和的粘性土在基础荷载作 用下，随着超静孔隙水压力的消散，土骨架产生变形所 造成的沉降（固结压密）。固结沉降速率取决于孔隙水 的排出速率。
（三）地基受压层计算深度的确定
计算深度zn可按下述方法确定：
1）存在相邻荷载影响的情况下，应满足下式要求：
式中：△Sn′--在深度 zn处，向上取计算厚 度为△z的计算变形值； △z查P92表5-4；
△Si′--在深度zn范围 内，第i层土的计算变
形量。
2）对无相邻荷载的独立基础，可按下列简化的经验公式
次固结沉降是指主固结过程（超静孔隙水压力消散过 程）结束后，在有效应力不变的情况下，土的骨架仍随 时间继续发生变形。这种变形的速率取决于土骨架本身 的蠕变性质。
（一）瞬时沉降计算 瞬时沉降没有体积变形，可认为是弹性变形，因此一
般按弹性理论计算，按式（4-17）求解。
式中：ω--沉降系数； p0--基底附加应力； μ--泊松比，这时是在不排水条件下没有体积变形所产 生的变形量，所以应取μ=0.5； Eu--不排水变形模量(弹性模量)，常根据不排水抗剪强 度Cu和Eu的经验关系式（4-18）求得。
2012土力学名词解释
2012⼟⼒学名词解释《⼟⼒学》名词解释09级考试，名词解释：1.液性指数 2.压缩模量 3.达西定律 4.最优含⽔率 5.被动⼟压⼒6.超固结⽐7.固结度8.不均匀系数9.砂⼟相对密实度 10.临塑荷载马亢班⼩测，名词解释：1.管涌 2.先期固结压⼒ 3.塑性指数 4.灵敏度 5.超固结⽐ 6.压缩系数 7.不均匀系数 8.相对密实度 9。
渗透系数第⼀章⼟的组成（王志磊）1. d60—⼩于某粒径的⼟粒质量占⼟总质量60％的粒径，称为限定粒径（限制粒径）；d10—⼩于某粒径的⼟粒质量占⼟总质量10％的粒径，称为有效粒径；2.不均匀系数C u : ⼩于某粒径的⼟粒质量占⼟总质量60％的粒径与⼩于某粒径的⼟粒质量占⼟总质量10％的粒径的⽐值。
即C u =d 60/d 10.3.曲率系数C c ：C c =d 230/(d 60*d 10).4.⽑细⽔：受到⽔与空⽓交界⾯处表⾯张⼒的作⽤、存在于地下⽔位以上的透⽔层中⾃由⽔5.结合⽔－指受电分⼦吸引⼒作⽤吸附于⼟粒表⾯的⼟中⽔。
这种电分⼦吸引⼒⾼达⼏千到⼏万个⼤⽓压，使⽔分⼦和⼟粒表⾯牢固地粘结在⼀起。
结合⽔分为强结合⽔和弱结合⽔两种。
6.强结合⽔：紧靠⼟粒表⾯的结合⽔，其性质接近于固体，不能传递静⽔压⼒，具有巨⼤的粘滞性、弹性和抗剪强度，冰点为-78度，粘⼟只含强结合⽔时，成固体状态，磨碎后成粉末状态。
7.弱结合⽔:强结合⽔外围的结合⽔膜。
8.⼟的结构:指⼟粒单元的⼤⼩、形状、相互排列及其联结关系等因素形成的综合特征。
⼟的结构和构造对⼟的性质有很⼤影响。
9.⼟的构造:物质成分和颗粒⼤⼩等都相近的同⼀⼟层及其各⼟层之间的相互关系的特征称之。
第⼆章⼟的物理性质及分类（杨少鹏，李顺时）1.⼟的含⽔量：⼟中⽔的质量与⼟粒质量之⽐(⽤百分数表⽰)。
2⼟粒相对密度（⽐重）：⼟的固体颗粒质量与同体积4℃时纯⽔的质量之⽐。
3.⼟的密度：⼟单位体积的质量称为⼟的（湿）密度。
土力学真题整理
⼟⼒学真题整理⼀、名词解释1.临界荷载：指允许地基产⽣⼀定范围塑性变形区所对应的荷载。
（02、07、09、11、13）2.临塑荷载：是指基础边缘地基中刚要出现塑性变形时基底单位⾯积上所承受的荷载，是相当于地基⼟中应⼒状态从压密阶段过度到剪切阶段的界限荷载。
（03、04、05、06、08、10）3.最佳含⽔量：在⼀定击实功作⽤下，⼟被击实⾄最⼤⼲重度，达到最⼤压实效果时⼟样的含⽔量。
（02-13）4.临界⽔头梯度：⼟开始发⽣流沙现象时的⽔⼒梯度。
（02、03、04、06、08、10、11）i cr=5.砂流现象：⼟体在向上渗流⼒的作⽤下，颗粒间有效应⼒为零，颗粒发⽣悬浮移动的现象。
（05、07、09、13）6.灵敏度：以原状⼟的⽆侧限抗压强度与同⼀⼟经过重塑后（完全扰动，含⽔量不变）的⽆侧限抗压强度之⽐。
（02）S t=7.地基⼟的容许承载⼒：保证地基稳定的条件下，建筑物基础或者⼟⼯建筑物路基的沉降量不超过允许值（考虑⼀定安全储备后的）的地基承载⼒。
（03）8.主动⼟压⼒：当挡⼟墙向离开⼟体⽅向偏移⾄⼟体达到极限平衡状态时，作⽤在墙上的⼟压⼒。
（04、10）9.有效应⼒原理：1 ⼟的有效应⼒ζ′总是等于总应⼒ζ减去孔隙⽔压⼒U2 ⼟的有效应⼒控制了⼟的变形及强度性质。
（05-13）10.先期固结压⼒：⼟层历史上曾经承受的最⼤固结压⼒，也就是⼟体在固结过程中所承受的最⼤有效应⼒。
（03）11.正常固结⼟：⼟的⾃重应⼒（P0）等于⼟层先期固结压⼒(Pc)。
也就是说，⼟⾃重应⼒就是该⼟层历史上受过的最⼤有效应⼒。
（ORC=1）（04、07、09、11、13）12.超固结⼟：⼟的⾃重应⼒⼩于先期固结压⼒。
也就是说，该⼟层历史上受过的最⼤有效应⼒⼤于⼟⾃重应⼒。
(ORC>1)（05、08）13.⽋固结⼟：⼟层的先期固结压⼒⼩于⼟层的⾃重应⼒。
也就是说该⼟层在⾃重作⽤下的固结尚未完成。
(ORC<1)（02、06、10）14.⼟层的固结度：在某⼀深度z处，有效应⼒ζzt’与总应⼒p的⽐值，也即超静空隙⽔压⼒的消散部分与起始超空隙⽔压⼒的⽐值。
04第三章土的力学性质
单位：吉林大学建设工程学院
1
第三章 土的力学性质
土的力学性质是指土在外力作用下所表现的性 质。 主要包括：
– 在压应力作用下体积缩小的压缩性－－－变形 – 在剪应力作用下抵抗剪切破坏的抗剪性－－－强度 – 在动荷载作用下所表现的一些性质。
土的力学性质对建筑物的安全、造价和正常使用影响最大。 土的物理性质对工程建筑物的影响，通过力学性质的变化反 映出来。所以土的力学性质是土的工程地质性质中最主要的
15
利用压缩系数对土的分类
通常用压力间隔由p1 100 k Pa到p2 200 k Pa时的 压缩系数a1 2来作为判断土的压缩性的标准： 低压缩性土 高压缩性土 a1-2 0.1MPa-1 a1-2 ≥0.5 MPa
-1
中等压缩性土 0.1MPa-1 ≤a1-2 0.5MPa-1
3
– 对于饱和土来说，
孔隙中充满着水，土的压缩主要是由于孔隙中的水被挤出，孔隙体 积减小所引起的。也就是说，饱水土的压缩过程是孔隙水压力的消 散过程。饱水土在一定荷载作用下的渗透压密过程，称为渗透固结。
– 饱和砂土的孔隙较大，透水性强，在压力作用下孔隙中的水很快排出， 压缩很快完成，但砂土的孔隙总体积较小，其压缩量也较小。 – 饱和细粒土的孔隙小而多，透水性弱，在压力作用下孔隙中的水不可 能很快被挤出，土的压缩常需相当长的时间，但其压缩量较大。
24
– （2） Pc＞P0 ， R＞1，称超固结土 是指土 层历史上曾受过的固结压力大于现有土层的自 重压力。如土层在过去历史上曾有过相当厚的 沉积物，而后来由于侵蚀、冲刷、冰川等卸荷 作用，或者由于古老建筑物的拆毁、地下水位 的长期变化以及土的干缩等作用，使土层原有 的密度超过现有土的自重压力相对应的密度， 而形成超压密状态。
土力学第七章：土压力理论
滑裂面
三种土压力之间的关系
E
- +△ △
静止：无摩阻力，仅重力 作用，故居中。
(0.01~0.1)
hEp
(0.001~0.00
5)h Ea
o
Eo
-
△
△
a
△
p
+△
规律：
Ea <Eo <<Ep △p >>△a
§7.2 静止土压力计算
作用在挡土结构背面的静止土压力可视为天然土层自重应 力的水平分量
静止土压力强度
【解】 （１）主动土压力计算
主动土压力系数为：
K atan2(45o 2)tan2(45o32 0o)0.33
土压力零点位置为：
z02c Ka 192 100.33=1.83m
沿墙高各点土压力为： sazKa2c Ka
主动土压力合力为：
Ea1 2H2Ka2cHKa2c2
(1 1 9 6 2 0 .3 3 2 1 0 6 0 .3 3 2 1 0 2 )k N /m
【解】 根据δ＝２０°，α＝１０°，β ＝３０°， φ＝３０°，由式得到库仑主动土压力系数：
K acos2cos() c 1 o s2( cso i n s( ( ) ))s cio n s(( )) 21.051
同时，由式计算主动土压力：
E a H 2 K a /2 = 1 8 4 2 1 . 0 5 1 /2 = 1 5 1 . 3 k N /m 3
45o＋/2
pa K0z
z
pp s
sa
主动极限 水平方向均匀伸展 土体处于水平方向均匀压缩 被动极限
平衡状态
弹性平衡
平衡状态
状态
二谈土力学中的e、a和Es
找 到 。如 文 献 ［ ］ １５的 （ ２ Ｐ１ ４—２ 式 ， 献 ［ ｐ７ ） 文 ６］ ５
的 ｆ ． 式 ４ ２、
ｈ ０一ｈＩ
］
ｅ ＋
＝ ＋ △ ＝ 一 ｏ
０
ｐ ｐ △ｐ ＋
话 欠 妥 ， 得 质 疑 。 一 句 是 ： 到 目前 为 止 ， 还 没 值 “ 我 有发 现 （ ） 表 达 正 确 的 土 力 学 教 科 书 ” 另一 句 ３式 。 是 ： 本 文的 （ ３ 式 和 所 有 土 力 学 教 科 书 都 不 同” “ １） 。 前 句 尚可 狡辩 ， 过 一 劫 ， 句 则 应 把 “ 有 ” 为 逃 后 所 改 “ 多数 ” 以防 万 一 ， 一 １０本 书 中有 ５本 以 上 相 ， 万 ０ 同就 超 出允许 的误 差范 围了 。
ｐ＝ ２ ｐ＋Ａｐ 。相 关 的物理 量 见表 １ 。
表 ｌ 物理 量的对应关系
压 力Ｐ
Ｐ ｏ＝０ Ｐｌ＝Ｐ
Ｐ＝ ０时 的 长 ，； Ｐ＝ 的 长 （ 适 用 于 单 调 加 ｈ为 Ｐ时 仅 载） 。将 （ ） （ ） 代 入 （ ） 得 。 ４ 、５ 式 ３式
ａ ｓ １ ０ Ｅ ＝（ ＋ｅ） （） ６
ｅ ＝ ＝（ ＋ｅ）ｏ — ｌ ・ ｅ １ 。鱼 ｈ
ｅ… ｚ △ｅ－（ １ ） 一ｌ （ ４）
得 ， 验 时水 压 强 最 大 约 为 ０ ２ ｋ ａ 可 近似 设 ／＝ 试 ．５ Ｐ ， ／ ， ０， 因此 ， 向压 力 Ｐ既 是 总 应 力 ， 是 有 效 应 力 。Ｐ 轴 也
Ｐ ２＝ｐ ＋ Ａｐ ｈ＋ Ａ ｈ ｅ＋ Ａｅ 占 ＋ △
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应变增量 代入 (8)式得
p 1 +e0 1 +e0 p =h0 Δ E s =Δ =(p2 - p1 ) = Δε Δ S e1 - e2 a 即 1 +e0 Es = a (13)
s2 ε 2 = h0 应变增量 s2 - s1 Δs Δε=ε = 2 - ε 1 = h0 h0 显然应变增量的分母应该是 h0 , 而不是 h1 。 对 于材料力学 , 由于变形非常小 , h0 和 h1 没有什么差 别 , 而土力学变形较大 , h 0 和 h 1 差别较大 , 所以不能 混淆 。 由于土的变形较大 , 用 (10)式表示的变形几 何方程是否需要改进 , 这是以后可以探论的问题 , 而 现在我们的依据只能是变形几何关系 (10)式 。 对 (7)式求 S 的增量 , 而 (7)式中只有 e 是变 量 ,有
其中 p为压应力 。 E s 为侧限条件下的压缩模量 , 有 Es = 1 +e a (3 )
(5)
即只要测得压缩量 S , 就可用 (5)式算出孔隙比 e, 作出 p - e曲线 , 令 p1 =100kP a, p2 =200kP a, 在 p - e 曲线上找到对应的 e1 、e2 值 , 即可求得压缩系数 e1 - e2 -1 a = ×1000 ( M Pa ) p2 - p1 在 (5)式中解出 S Vs A 下面求侧限压缩模量 E s , 按定义有 S =h 0 - (1 +e) (7) (6)
即求侧限 压缩模量 E s 时 , 分子中的孔隙比 是 e0 , 而不是 e1 。 当然由于有 (4)式 , 文献 [ 1] 中的 (3 17)式 e1 - e2 Δ h = 1 +e1 h1 (14)
不受影响 , (3 - 17) 式和本文的 (12 ) 式是等价 的 。 而本文的 (13) 式和所有土力学教科书都不同 , 它将影响到渗流固结方程的推导 。
16
Δ p Es = (8) Δε 其中 ε 为压应变 , 压缩模量即压应力增量和压 应变增量之比 。 压应力增量 Δ p =p2 - p1 当然没有问题 。 问题 出在压应变增量上 , 文 献 [ 1] 给出竖向应变 ( 压应变 )增量为 h1 - h2 Δ S Δ ε= = h1 h1 (9)
是错误的 , 这要追查 到应变的定义 , 可惜文 献 [ 1] 没有变形几何方程 , 我们只能借用文献 [ 2] 的 变形几何方程 ( 和弹性力学 、材料力学本质 上无差 别 , 只是正负号定义不同相差一负号 ) ε= - w z w =- sz h0 压应变 15 (10)
岩土工程界 第 8 卷 第 2 期
岩土论坛
土力学中的 e、a 和 E
陈津民
( 成都理工大学环工学院 )
s
土力学中有三个常用的物理量 e、a和 E s , 其中 e 为孔隙比 , 即 Vv e = Vs (1 )
Ah2 Vs = 1 +e2 即有 Vs h0 h1 h2 = = = A 1 +e0 1 +e1 1 +e2 有
参 考 文 献
[ 1] 陈希哲 . 土力学地基基础 . 清华大学出版社 , 1998, P64 ～ 68 . [ 2] 龚晓南 . 高等土力学 . 浙江大学出版社 , 1996, P120 .
关于举办 “勘察设计行业应用软件开发测试技术培训班 ”的预通知
全国优秀工程设计软件评优工作已进行了八届 , 总结 历届软件评优的工作 , 感到即使是评为金 、银 、铜质 奖的优 秀软件其专业水平很高 , 但 通常商品 化程 度较低 , 不 利于 推向市场或在行业内 推广 。 为了 使行业 内软 件开发 进一 步规范化 , 提高国产 化软件 质量 , 今后将 要求 各单位 参评 软件提供软件开发中 的有关测 试报告 。 为协 助各单 位培 养合格的测试人员 , 加之软 件测试产 业的 发展现 状 , 中国 勘察设计协会工程设计计算机 应用协会 拟于 3 月 19 ～ 23 日在京举办勘察设计行业应用软件开发测试技术培训 班 , 以在勘察设计行业更好的推广软件测试技术 , 促进软件开 发 、测试人员学习国 际先进 软件测试 技术 , 提 升行业 应用 软件整体质量 。 培训班由 中国软 件评测 中心 的测试 专家 授课 。 培训结束 , 理论 、实践双项考核成绩合格者 , 颁发中 国软件评测中心 《 软件测试工 程师证书 》 及 信息产 业部电 子教育中心 《 职业资格培训 证书 》 。 敬请有 关单位 安排人 员参加 , 相关事宜通知如下 : 1、 培训内容 : (1)软件测试基础 (2)软件测试过程及测试标准 (3)黑盒测试方法与技巧 (4) 性能测试技术 (5) 性能测试案例分析 (6) 白盒测试技术 (7) 测试实践 2、 培训时间 : 2005 年 3 月 19 日 - 23 日 ( 共五天 ); 报 到时间 : 2005 年 3 月 18 日 3、 培训对象 : 各单位软件开发及测试人员 4、 培训及报到 地点 : 北 京西城 区安 德路甲 67 号 (原 中石化北京设计院 ) 5、 培训联系人 : 杨荣坚 、魏之平 Te l: (010)62028822 - 83001 F ax: (010)62014932 或 (010)62382907 - 806 Fax: (010)82008768 E - ma il: y angrong jian@ se . i com. cn 6、 培训 费 : 非 会员 单 位 3800 元 / 人 , 会 员单 位 3000 元 / 人( 含教材 、实 习费 用 、午餐 、学 习用 具等 ), 外地 来 京 培训人员住宿统一安排 , 培训期间食宿自理 。 7、 注意事项 : 请在 2005 年 3 月 14日之 前将培训班回 执填好传真至协会 。 协会将给 回执单 位发 有关此 培训 的 正式通知 , 其中 包括 培训 具体 地 点 , 汇款 方 式 , 课程 安 排 等。
到目前为止 , 我还没有发现 (3) 式表达正确的 土力学教科书 。 下面以文献 [ 1] 为例进行讨论 :
图 1 土的侧限压缩示意图
图 1 为土的侧限压缩示意图 , 图 1a 为零应力状 态 , 即 p = 0, 其高度为 h 0 , 孔隙比 e0 , 即初始状态 ; 图 1b 为中间状态 , 即 p =p1 , 对应的高度为 h 1 、 孔隙 比为 e1 ; 图 1c 为末状态 , 即 p =p2 , 对应的高度为 h2 、 孔隙比为 e2 。 设压缩量为 S , 其中初 、 中、 末状态的 压缩量分别为 S 0 =h0 - h0 =0、S 1 =h 0 - h 1 、S 2 = h0 - h 2 , 按孔隙比的定义有 VV 0 Aho - V s e0 = = Vs Vs 其中 A 为不变的截面积 , 由上式求得土骨架体 积 Ah0 Vs = 1 +e0 若 h0 分别用 h1 、h 2 代替 , 可得 Ah1 Vs = 1 +e1
其中 Vv 为孔隙体积 , Vs 为土骨架体积 , 两者合 起来就是土的体积 V 。 a 为侧限条件下的压缩系数 , 有 a = e1 - e2 - Δe = Δ p p2 - p1 (2 )
(4)
如果压应力为任意值 p, 压缩量为 S =h 0 - h , 则 Ah - V s A (ho - S ) - Vs e = = Vs Vs 1 +e0 = (h0 - S ) - 1 h0
假定 ห้องสมุดไป่ตู้ 坐标垂直向上 , 且位移呈线性分布 , 有
岩土论坛 w s = z h0 Δs Δε= h0 或者 ε 1 = s1 h0
GEO TECHN ICAL ENG INE ER ING WO RLD VOL . 8 N o . 2
ε=-
Δ S =- Δe
Vs Vs h0 =(e1 - e2 ) =(e1 - e2 ) A A 1 +e0 (12)