水库大坝除险加固防渗设计处理
东方红水库除险加固工程混凝土防渗墙缺陷处理设计
ｍ左右岩芯变为灰 绿色 ，呈 弱风化片状。１ 槽段根据钻机 ３
钻进 情 况 判 断各 主孔 在 ３ ． ６５～３ ． ８５ｉ 弱 风 化 面 ，但 安 全 ｎ到 鉴定 阶段 １ 槽 段 中 的 Ｚ ３ 揭 露 弱 风 化 面 在 ４ ｌ 右 ， ３ Ｋ 孔 ４ｎ左 其后 进行 钻孔 检 查 ，确 认 １ 、 ｌ 、 １ 槽 段 防 渗 墙 未 进 １ ２ ５
水泥 ，要求超细水 泥颗粒 最大 粒径在 ３ ５ 以下 ，平 均粒
径 约 ４ｔｎ ｄ ， 为 ００５１＇ 比表 面积 ８００ｃ ２ｇ ａ ．２ １ ， ／１ １ ／ ０ ｍ ／，计 算 町
地层 中 １％ 的 颗 粒 小 于 该 粒 径 （ ｍ） ｄ ５ ｍ ； 为 灌 注 材 料 【 ｝ 】 ８ ％的 颗 粒 小 于 该 粒 径 （ ｎ） ５ ・ 。 ｎ
・
２ ・ ０
水 利 水 电５２ 设 计 ［程
Ｄ ＨＥ ・２ １ ＷＲ ００年 第 ２ ９卷 第 ４期
东方红水库除险加固工程 混凝 土 防渗 墙 缺 陷 处理 设 计
朱 晓玲
摘 要
陈 皓
姜
君
东 方红水库 大坝 原设 计为粘土 心墙 坝，除险加 固设计采用 混凝土 防渗墙进行 防渗除 险加 固处理 ，施工过程
入 弱 风化 基 岩 。
第排幕 浆ｌ线 ｏ ３ 灌 Ｒ 帷 】 ．
１ ｝ 帷幕灌浆 Ｉ 线 Ｉ Ｊ
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图 １ 帷幕灌浆子 位平面布置 图 Ｌ
砂 卵石地基灌浆 可以用下式评 价其 可灌性 ：
水库大坝除险加固的设计要点
水库大坝除险加固的设计要点我国境内虽然河流众多，但是在水资源的利用上存在着明显的季节和地域差异性。
所以，我国兴建了很多不同规模的水库大坝，以满足不同时间、不同地区人们的生活用水、农业灌溉、水力发电等需求。
但是随着使用年限的增加，很多大坝都出现了一些安全隐患，妨碍了水库大坝发挥它的功能。
因此，采取合理的措施，加强水库大坝除险加固设计，解决病险水库和河道的防洪安全问题刻不容缓。
1 水库大坝工程存在的主要病险问题1.1 水库大坝渗漏现象比较严重渗漏主要表现为水库大坝存在渗漏、管涌、散浸、流土，甚至是坝脚呈现沼泽化；浆砌石坝下游坝面及坝内的廊道漏水等现象。
出现渗漏的主要原因有以下几个方面：1）水库大坝的土质防渗体渗透性没有满足规范要求；2）水库大坝的坝基、坝肩清理不彻底；3）水库大坝的下游没有设排水棱体或者是已经失效了；4）水库大坝的坝下涵管管壁与坝体接触的部位发生了冲刷，存在接触冲刷问题；5）浆砌石坝砌体不密实，上游防渗面板混凝土产生裂缝，遭到破坏等等。
1.2 抗震标准不够抗震标准不够主要表现为水库大坝的抗震安全性较低，安全系数没有满足规范要求。
如果遇到地震等情况，坝体就会出现裂缝、沉陷、变形和滑塌等现象。
出现这些现象的主要原因有：1）水库大坝中的细砂或黏性土有可能液化了，降低了坝坡抗滑稳定性；2）建设水库大坝时，没有考虑到地震设防安全措施，或是地震设防标准低，没有满足现行规范要求。
1.3 结构稳定性不满足要求水库大坝结构的稳定性不满足要求主要表现为溢流坝闸墩结构产生裂缝、变形，下游的冲刷破坏较严重，涵管出现漏水、裂缝甚至断裂等现象。
产生这些现象的主要原因有：1）溢流坝闸墩结构单薄，混凝土的强度又低；2）输水隧洞衬砌结构施工质量差，强度低或设计不完善；3）涵管基础差，易产生不均匀变形等。
1.4 设备老化，锈蚀严重容易老化的设备主要有闸门，启闭机等，表现为闸门高度不满足挡水要求，引起变形，启闭机不能正常启闭。
大坝防渗技术在某水库除险加固工程中的应用
高时 。 得改变浆液浓度 ； 不 当某 一 比 级 的浆 液 注入 量 已达 ３ ｎ 而 灌 浆 ０ｍｉ、 压力 和 注入 率无 显 著改 变 时 ． 换 浓 应
一
二、 防渗 工 程 设 计
主 坝 桩 号 ０ １ ６３ ０ ２ ５５坝 段 ＋ ０ ．～ ＋ ６ ．
级浆 液灌 注 。
云 南 省 曲靖 市 麒 麟 区 某 水 库 位 于南 盘江 右岸 一 级支 流 白石 江 上 ， 控 制 流域 面积 １．ｋ ．水库 总库 容 ４ １ ８ ｍ ３ ０
万 ｍ３ 利 库 容 ３ ７万 ｍ ， 一 座 以 灌 ， 兴 ５ 是
② 钻 孔 孔 位 最 大 偏 差 值 不 得 大
副 坝 以 坝 轴 线 为 防 渗 轴 线 进 行
坝 基 、 肩 基 岩 帷 幕 灌 浆 。 体 进 行 坝 坝 充 填灌 浆 ， 浆 线 总长 ３４ｎ， 灌 ４ ｌ单排 布
１ ２月通 过 了验收 。 实践 证 明防渗效 果 显 著。
孔 ， 距 ２ｉ， 孔 ｎ 分三 序 施 工 ， Ｉ序 孔 ４ ４
遇洪 水设计 ，０ ３ ０年一遇洪水 校核 。正 常水位 １ ４ ． ｍ，死水位 １ ２ ． ｍ． １３ ９ ２ １３ ９ ７ 设 计 洪 水位 １９ １７ 校 核 洪 水位 ４ ．７ｍ，
１９ ２５ ， 限 水 位 １ ３ ．３ｍ。 ４ ．７ｍ 汛 ９２ ９
（ 压力 为 灌浆 压 力 的 ８ ％） 坝土 采 用 ０ ， 注 水试验 。
１ ４ ．７ｍ，底 部 插 入基 岩 内 ２ｍ： １ ９ ７ 防 渗墙厚 ０ ｌ采用低 弹性模量 混凝 土， ． ， ４ｎ 设计抗 压强 度 Ｒ２ ＝ ～ ２ＭＰ ． ８ ７ １ ａ 设计 抗 渗标号 Ｓ ，渗透 系数 Ｋ￣４ ｌ ｃ ／． ６ ＜ ｘＯ ｍｓ 设计 弹性模 量 Ｅ＝ ２ ０ ～ ００ ０ＭＰ 。 １ ０ ２ ａ ０ ０
例析小型病险水库除险加固与防渗处理措施
例析小型病险水库除险加固与防渗处理措施一、小型病险水库存在的问题（一）大坝的渗漏情况严重大坝渗漏一般分为三种类型：坝基渗漏、坝体渗漏、绕坝渗漏。
1、坝基渗漏。
坝基渗漏的主要原因是由岩土缝隙松散、夹层破碎、岩溶洞穴、断层软弱造成的。
2、坝体渗漏。
在重力和其它原因影响下，坝体会出现裂缝，开辟水流渗漏道路，而且坝体结构面的维修不到位也会发生大面积渗漏情况[1]。
3、绕坝渗漏。
水流绕过坝体在基岩和坝肩结合处发生渗漏，同样在坝体的破碎带和风化层都有可能发生渗漏，降低了坝体安全质量，危害到下游人们安全。
（二）抗洪、抗震性能差小型水库建设由于受到当时施工技术的限制，在设计时防洪标准低，致使水库的抗洪能力差，小型病险水库大都不符合国家的防洪标准[2]。
地震、泥石流等自然因素会造成水库的坍塌变形，埋下安全隐患，在水库修建时采用的抗震标准按照现在的地震烈度分析，大部分都低于抗震标准。
（三）大坝安全稳定性差因为缺乏大坝检测仪，大坝管理和质量评估只能依靠运行人员的经验和肉眼进行观察分析，在日常的维护中很难发现大坝内部的断面问题，长期积累下去，就会造成坝体坝坡出现裂缝，稳定性下降的问题。
加之天长日久的水流冲刷、虫害、沼泽化迫害，致使大坝的安全稳定性差[3]。
（四）机电设备老化水库中的机电设备和金属结构经过长时间的运行，已经超出了使用年限，出现腐蚀、老化、绝缘现象，大量的设备已经停止生产，难以实行维护检修。
二、小型病险水库除险加固防渗的必要性第一，除险加固防渗是工程安全运行的需要。
渗漏问题无论是从水量还是危害都是从小发展到大的，由于长期渗漏大坝会产生渗透变形，一旦水库溃坝失事，将给下游人民生命财产带来较大的灾难，造成巨大经济损失。
第二，除险加固防渗是使用水源的需要。
我县的许多小型水库由于渗漏严重无法正常蓄水，下游农业生产用水无法保证，洪水季节起不到调洪的作用，大坝自身的安全也让人担心。
第三，水库除险加固防渗能开辟多种经营道路。
水库大坝除险加固技术及防渗措施分析
２ ． ２ 护 坡
为防止崩塌 ， 可在坡面修筑护 坡工程进行加 固， 这 比削坡节 省投工 ， 速度快 。常见的护坡工程有 ： 干砌 片石和混凝土砌块护 坡、 浆砌片石和混凝土护坡、 格状框条护坡 、 喷浆ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ混凝 土护坡、
生命财产的安全或不能充分发挥其兴利效益 ， 急 需加 固除险。 因此 ， 病险水库的加 固， 实属 当务之 急。
关键词 ： 水库 ； 大坝 ； 除险 ； 加 固； 防渗
引 言
凝土六 方预制块 厚度取 ｌ Ｏ ｃ ｍ￣ 坝高 大于 ２ ０ ｍ 时， 预制块 厚度取
２ ｃ ｍ。下游采用草皮护坡。 水库是水利产业的重要设施。兴建水库可 以调节利用水资 １
量 的资 金 和 科 技 人 员 ， 进 行 除 险加 固 ， 但任 务还 比较 大 。
案 。对于破坏不严重 的溢洪道 ， 可采取局部修整 的措施 。
２ 水 库 大 坝 除 险加 固措 施
２ ． １ 大 坝坝体 结构 稳定 问题
２ ． ６ 滑 坡处 理
对于影 响大坝 、 涵（ 隧） 洞 及 溢 洪 道 安全 的 山 体 滑 坡 应 作 处
水利建设
【 文章编号 】 １ ６ ７ ２ — １ ６ ７ ５ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ９ — ０ ３ １ ２ — ０ ２
建材发展导向 ２ ０ １ ３ 年 ５月
水库大坝除险加固技术及防渗措施分析
‘
吴 秀余
云南 盐津 ６ ５ ７ ５ ０ ０ ）
（ 云南省昭通 市盐津县水务局水利水 电勘测设计 队
摘
要： 我 国的水库为数众 多， 据截至 ２ ０ ０ ０年年底 资料 统计表 明大约有 ８ ． ５万余座 ， 总库容达到 ５ １ ８ ０余亿 。 它们分
水库除险加固施工组织设计方案
7.1 施工条件第一阶段除险加固工程包括土坝地防渗加固,非常溢洪道段坝体加高加宽及溢洪闸地改建工程,上述工程项目地施工组织计划仍按总体施工组织设计地计划实施。
总体施工组织内容如下：7.1.1 工程条件南山水库位于河南省洛阳市西渚镇,距张渚镇7km,距洛阳市35km 。
坝址距洛南二级公路 4.2km,距104 国道20km,距戴(埠)张(渚)普通公路4.8km,陆路交通较为便利。
施工机械设备及材料可通过陆路运输至工地。
水库大坝由主坝、东副坝和西副坝(包括原非常溢洪道)组成,坝顶设防浪墙。
大坝主要建造物有溢洪闸、两条塔式取水口、输水涵洞、东、西水电站和溢洪河道等。
这次除险加固工程主要工程量有土石方开挖9.68 万m3,土石方填筑15.88 万m3,混凝土浇筑6.59 万m3,钢筋安装0.15 万t。
分项工程量见概算部份。
大坝坝后坡为南山村庄和耕地,水库现对张渚镇供水,并规划对洛阳市供水,水质为二类水,施工场地地布置必须考虑环保要求和尽量减少征地。
西副坝上游侧下西庄坝处有一较高地开阔地,可利用布置拌和系统、预制场和辅助工厂；东副坝下游保温厂与灯具厂之间为一平地,初期可利用布置拌和系统、预制场,后期用于弃渣；施工弃渣还可利用西副坝下游侧凹地。
工程所需地防渗土料和砾石土料可在东副坝坝端1~2km 处和距坝址3.5km 摆布地冯家村附近开采,均有简易公路可达；坝址附近无合适地混凝土天然骨料料源,需外购,粗骨料可从芙蓉茶场采石场采购；干砌、浆砌块石料可从善卷洞采石场采购；细骨料从安徽广德采购。
本工程所需钢材、木材由洛阳市当地材料市场供应,水泥拟就近采用省内水泥厂生产地符合现行国家标准规定地水泥。
7.1.2 自然条件7.1.2.1 地形地质库周属宜黑山脉太华低山丘陵区,库区地形地势由南向北倾斜,丘顶高程30~40m,山顶高程105~203m。
大坝下游为广阔地漫滩及冲积平原, 地势较平整,地面高程18m 摆布。
东副坝地段为古河道及阶地,沉积了厚约15m 地砂卵砾石层与土层, 原始地势平整,地面高程普通25~26m,在溢洪闸地段地小丘边存在一基本对称地“V”形洼地,洼地底部高程约为17~18m；主坝位于开阔地“U”型河道上,砂卵砾石层与土层厚3~6m,原始地形沿坝轴线起伏不大,地面高程约15~19m；西副坝地段由一系列孤山小丘组成,地面起伏不平,地面高程26~42m。
水库土坝渗漏原因分析及防渗加固设计
水库土坝渗漏原因分析及防渗加固设计摘要：渗漏作为水库土坝坝体及坝基常见的病害之一，是影响水库功能发挥及质量安全的重要因素。
本文结合工程应用实例，分析了土坝坝体渗漏产生的原因，着重围绕水库土坝基础防渗及坝身防渗设计工作进行探讨，并阐述了防渗加固处理方法，以供实践参考。
关键词：水库土坝；渗漏问题；复合土工膜；防渗设计水库是城市水利基础设施建设的重要组成部分，担负着城乡供水、发电、防洪、灌溉和养殖等重任，在促进城乡的经济发展、改善生态环境和提高人民生活水平等方面发挥着至关重要的作用。
目前我国许多水库为均质土坝，由于受到地质条件、人为活动和环境破坏等因素的影响，加上大坝填筑质量普遍较差、坝基处理不彻底等情况，水库工程建成后土坝坝体时常会出现渗漏的现象，若不及时进行有效的处理，不仅会影响到水库整体的质量安全及功能的发挥，严重情况下还可能造成人员的伤亡及财产的损失。
因此，水库管理人员必须重视土坝的防渗加固工作设计工作，采取必须的防渗处理方法，以确保水库的安全。
1 工程概况广东梅州市睦贤水库自建成蓄水以来，一直存在坝基和坝体渗漏的问题。
本次工程设计的目的是对坝身和坝基进行防渗堵漏及加高大坝，除险加固后，坝顶高程为46.2m，坝顶宽4.8m。
2 渗漏原因分析坝体填筑土为黄褐色碎石粘土，碎石含量15%～25%，钻探发现坝体在坝轴线的浸润线高程为98.5m，土的状态在浸润线以上为坚硬～硬塑状，占55%，以下呈可塑土，占45%。
土的干容重为13.57kn/m3，孔隙比为0.998，渗透系数为1.695×10-5cm/s，土的密实差，这是造成坝身渗漏的主要原因。
填筑土以下为第四系残坡积层，成份以粘土为主，局部含碎石及铁锰结核，上部为耕植土，系坝基清基所残留，厚度0.5～4.5m，硬塑土占43%，可塑～软塑土占57%，土的干容重为13.66kn/m3，孔隙比为1.01，渗透系数为2.16×10-5cm/s。
水库大坝除险加固设计要点
水库大坝除险加固设计要点摘要：作为各种类型水库除险加固施工的主体工程，大坝在保障水库雨季运行安全的过程中发挥着至关重要的作用。
基于此，本文以龙潭江水库作为研究对象，分析水库大坝存在的主要问题，并做出相应的加固设计。
希望能为水库大坝除险加固设计提供一定的参考。
关键词：水库大坝；除险加固；设计要点引言水库工程不仅可以有效降低洪涝和干旱等自然灾害对人们生活的影响，也是管护当地社会经济发展的重要基础设施之一。
现阶段，在水库运行的过程中，还存在诸多安全隐患，给周围居住的人们带来了巨大的生命和财产威胁。
因此，分析研究水库大坝除险加固设计具有重要的现实意义。
1.工程概况龙潭江水库位于辰水一级支流空石溪上，坝址控制集雨面积30km2，干流长度10.5km，干流坡降10.6‰。
校核洪水位121.18m，相应库容87.2万m3，设计洪水位120.49m，相应库容75.8万m3，正常蓄水位118.90m，相应库容52.00万m3，死水位110.00m，死库容0.5万m3。
大坝为砌石重力坝，最大坝高14.4m，非溢流坝坝顶高程122.40m，溢流坝位于大坝中间，堰顶高程118.90m，坝轴长49.9m，坝顶宽5.3m，溢流坝堰顶宽6m。
底涵位于溢流坝左侧下部，全长约16m，涵管为三合泥砌城门形，尺寸为0.5x0.5m，进口底板高程110.0m，出口底板高程109.2m，设计最大流量0.45m³/s。
2.水库大坝存在的主要问题该水库大坝曾多次修建，1949年以前的几百年里，是一座碾米的低矮碾子坝，1949年后首次修建于1960年代，再次修建于1970年，第三次修建于1984年，建成现在的规模。
该水库原来左岸坝后建有一个电站，第三次修建时废除了电站，在原电站位置修建泵房。
由于受限于当时的技术、经济和施工条件，加之施工质量缺少监管把关不严，导致该工程质量本身先天不足。
经过多年的运行，一年又一年洪水的冲击，大坝现出现诸多问题。
水库大坝渗漏原因及处理方案分析
水库大坝渗漏原因及处理方案分析[摘要] 本文介绍某水库基本情况，对其渗漏险情及成因进行分析，最后提出了渗漏处理方法措施。
[关键词] 水库大坝渗漏治理措施1.工程概况本水库大坝坝顶高程为307.5 m，水库正常水位304.5 m，正常库容115.0 万m3，总库容143.0 万m3。
水库位于山区，大坝为土坝，最大坝高16.82 m。
根据《防洪标准》（GB 50201-94）规定，该工程为四等工程，小（I）型水库,其主要水工建筑物为四级，次要建筑物为五级。
2.渗漏险情及成因分析2.1 渗漏险情该工程1962 年 4 月开始蓄水投入运行，当年蓄水后，左坝脚出现30 m2散浸，1966 年7 月，洪水急剧上涨，坝涵出水口有明显土粒溢出，坝内坡严重变形，1975 年6月，洪水水位离坝顶 1.0 m 时，右坝脚出现约8 L/s 渗流量，在300.734 m 高程处，外坡发生沉陷，形成 6 个塌坑，最大塌坑直径2.5 m；1984 年汛期，洪水位离坝顶0.8 m，坝涵渗漏量加大为14 L/s，在坝内坡299.867 m 高程处，内坡出现沉陷，大坝出现险情；1998 年7 月，洪水上升较猛，而因库内输水隧洞阻塞，坝涵的放水卧管早已毁坏，坝涵侧墙断裂，在坝内坡298.00m 高程处出现漩涡水，当时采用抛石、棉被临时堵塞，坝外坡冲淘变形较大，其冲沟长20 m，宽1.5 m，右坝顶土料往下跨塌，严重危及大坝安全。
2.2 病险成因分析该大坝为均质土坝。
因周边均为白垩系下统洞下场组（K1d）紫红色泥质粉砂岩、粉砂岩，粉砂质泥岩及细砂岩风化而成的泥质红砂壤土，没有粘土，泥质红砂壤土土料质量差，而大坝填筑土料基本上均是红砂壤土。
根据原施工记载，当时上大坝群众每天约300 多人，是“大兵团”作战，质量难保证。
土层填筑厚度达1 m 多厚，每次夯压次数，土料填筑层，都未按设计要求操作，少压、漏夯严重。
又因大坝在1977 年10 月加高 4.5m 时，未作接缝处理，从而造成大坝土质不均匀，加高所用的土料基本上杂乱土石，土料杂物多，孔隙率较大。
水库大坝施工方案
塞，并控制贮浆桶内贮浆量，以防浆液供应不足而断桩。贮浆桶内的水
泥浆应经常搅动以防沉淀引起的不均匀。
2）泵送水泥浆前，管路应保持湿润，以利输浆。输送管路应清洗
干净，严防水泥浆结块，每日完工后需彻底清洗一次。喷浆搅拌施工过
程中，如果发生事故停机超过半小时，宜先拆卸管路，排除灰浆，妥为
清洗。 3）泵送灰浆前，管路应保持潮湿，以利输浆。 4）搅拌桶出口高度应高于灰浆泵进口，灰浆拌制机应高于集料浆
进行探测清理，以保证施工顺利进行。 2、 测量放线 根据甲方提供坐标基准点、总平面布置图、大坝防渗工程施工图。
按图放出桩位控制线，设立临时控制桩，做好大坝心墙轴线及搅拌桩桩 位点测量复核单，提请甲方及监理验收。
3、 搅拌桩施工 （1）由当班班长统一指挥桩机就位，桩机下铺设钢板，移动前看 清上、下、左、右各方面的情况，发现有障碍物应及时清除，移动结束 后检查定位情况并及时纠正；桩机应平稳、平正，并用经纬仪或线锤进 行观测以确保钻机的垂直度。 （2）就位对中：移动深层搅拌机到达指定桩位、对中，对中误差 不大于2cm，搅拌轴达到设计深度后，再将深层搅拌机边搅拌边提升， 垂直度偏差不大于0.5%/L。 （3）预搅下沉：启动深层搅拌机，使深层搅拌机沿导向架搅拌下 沉，下沉速度由电气控制装置的电流监测表控制，工作电流不大于额定 电流，如果下沉速度太慢，可从输浆系统补给清水以利钻进。 （4）制备水泥浆：a、深层搅拌机预搅下沉的同时，后台按设计确 定配合比拌制水泥浆液，搅拌桩采用P.o32.5 级矿渣水泥，水泥掺入比 不小于12%，水灰比为1：0.7，每次投料后拌合时间不得少于3min，待 注浆前将浆液倒入集料斗中。且浆液进行二次搅拌，防止浆液沉淀。 b、制备水泥浆液及浆液注入 在施工现场搭建拌浆施工平台，平台附近搭建水泥库，在开机前按 要求进行水泥浆液的搅制。将配制好的水泥浆送入贮浆桶内备用。 水泥浆配制好后，停滞时间不得超过2小时，搭接施工的相邻搅拌
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水库大坝除险加固防渗设计处理
摘要：目前，我国的水利工程建设处于快速发展的时期，对于水库大坝的使
用也不断增多。
而在水库大坝工程中，做好防渗加固工作十分重要，对此必须重
视水库大坝的除险加固设计，以有效的保障水库和河道的防洪安全。
关键词：水库大坝；除险加固；防渗设计处理
引言：
水利工程的开展建设利国利民，水库大坝作为水利工程中最常见的建筑，针
对水库大坝除险加固防渗设计的重要性，要对以往修建的水库大坝进行定期的维
护和检修，已建的水库大坝当出现渗流时，要进行加固防渗的设计，并进行加固、防渗处理，真正地将我国的水库大坝建设管理质量提升。
一、水库大坝除险加固的防渗设计具体处理方式
1.加强大坝其他建设项目的结构维护
要想稳定大坝结构，还需要加强护坡工作，做好涵洞危险灾情处理、排水棱
体处理，从而提高泄洪道排水的能力，实现大坝改造除险加固的目的。
滑坡对于
水库大坝有着直接的影响，因此需要结合滑坡作用特点、自身性质、形成原因、
滑坡范围、规模、滑坡的边界条件等，做好力学参考工作，从而实现滑坡有效处理，保证其安全稳定性。
2.混凝土防渗设计
一般在对水库大坝进除险加固防渗施工的时候使用的施工材料大多为混凝土，并且在坝基的竖直面设置相应的防渗墙，这样能够加强水库大坝的除险加固防渗
性能。
结合云浮市新兴县天堂镇五二水库除险加固设计施工经验和茂名化州市长
湾河水库除险加固工程设计情况分析，在进行混凝土防渗设计的时候，首先要结
合实际的施工情况而选择相应的施工设备，当坝基出现渗流现象时能够对该位置
进行造槽作业，在此之后就可以进行清孔换浆作业，将之前设置好的槽孔按照顺序进行连接，最后在进行混凝土浇筑，防渗墙的设置施工也就完成了。
特别需要注意的就是，在对槽孔进行设置的时候要严格按照相关的设计方案进行，而且孔内的泥浆面不能够低于导墙最顶端30cm，也不能高于导墙最顶端50cm，槽孔位置的偏差不能高于3cm，经过清孔后孔内的泥浆厚度不能超过10cm，在确定工作完成之后的4个小时内进行混凝土浇筑。
不过这种除险加固防渗设计还是存在一定的缺陷，对施工设备太过依赖，而且防渗墙与地基的连接处也不太稳固。
二、坝体加固渗漏技术的处理案例
大坝的加固是提升整个坝坡结构坚固性的基础，坚固的坝坡内部结构才能提升整个工程的抗剪强度，高压旋喷造防渗墙设计、高压旋喷墙质量检查、并且还可以利用开挖回填、放缓坝坡、增设防滑体的方式进行相对应的防滑设施增添，并将土料进行掺和。
从而确保坝体加固渗漏技术的有效性，全面保障整个水库大坝的质量稳定性。
例如：海南某水库大坝坝址以上集雨面积0.85km2，最大坝高13.2m，水库总库容为20.7万m3。
水库大坝于1959年11月动工兴建，1963年12月大坝工程完工并蓄水运行。
大坝为均质土坝，最大坝高13.2m，坝顶高程900.0m，坝底开挖高程886.8m，坝体平均建基面高程886.8m，坝顶长54.1m，坝顶厚度4.4m。
上游坝坡采用块石砌护，单坡，坡比为1：2.2，下游坝坡种草，高程893.4m设置马道，马道下坡比为1：2.27，上坡比为1：1.65，坝趾处设置堆石棱体式防渗措施，棱体顶宽为2.9m，内坡为1：0.5，外坡为1：2.41。
根据土工颗粒分析成果，其粘粒含量为24.4%~47.1%，粘粒含量偏大，塑性指数7.2~13.5，总体土料质量一般。
本次对坝身填土采用土样室内分析结合野外现场注水试验方法，素填土土样室内试验渗透系数范围值KV20＝6.3E-06-4.0E-05（cm/s），平均值为2.45E-05（cm/s）；Kh20＝6.9E-06～4.8E-05（cm/s），平均值为2.22E-05（cm/s）。
钻孔现场注水试验渗透系数K＝5.85E-05～4.60E-04（cm/s），平均值为1.98E-04（cm/s），属弱-中透水性，坝体填筑土以残坡积（粉质粘土）混凝灰岩风化砂土挖方回填为主，物质成分不均一，坝体填筑料差，施工质量差，大坝土体实验最大干密度为1.66g/cm3，实际干密度平均值
1.37g/cm3，压实度平均值8
2.5%，达不到现行设计参考标准要求的96%（针对3
级以下中坝，规范未对4～5级大坝作出规定）。
分析造成大坝渗流的主要原因有：1.坝身填筑质量差，导致坝体内部存在渗流通道。
2.坝基、坝体与基础接触
部位没有进行防渗处理。
因此对坝体进行防渗高压喷浆，对坝基及接触段进行帷
幕灌浆，减少渗流量。
1.加固后渗流安全性态的分析与评价
计算断面和计算方法大坝为均质土坝，计算断面选用大坝最大断面进行计算，大坝渗流计算采用河海大学编写的“水工结构有限元分析系统（AutoBANK
V6.1）”软件进行分析，该软件为加入边界条件后应用有限元进行分析。
计算工
况a.上游库水位为正常蓄水位897.8m，下游无水时渗流稳定分析；b.上游库水
位为设计洪水位898.59m，下游无水时渗流稳定分析；c.上游库水位为校核洪水
位899.07m，下游无水时渗流稳定分析；d.上游库水位为校核洪水位899.07m，
骤降至溢洪道堰顶高程897.0m，下游无水时渗流稳定分析。
1.1计算成果
a.工况1正常蓄水位情况：上游水位为正常蓄水位897.80m，下游无水时，
坝体单宽总渗流量q=9.0cm3/s·m，最大水力坡降0.12，出现在大坝上游面
897.8m高程渗流入口处。
b.工况2设计洪水位情况：上游水位为设计洪水位
898.59m，下游无水时，坝体单宽总渗流量q=11.0cm3/s·m，最大水力坡降0.13，出现在大坝上游面898.59m高程渗流入口处。
c.工况3校核洪水位情况：上游水
位为校核洪水位899.07m，下游无水时，坝体单宽总渗流量q=11.6cm3/s·m，最
大水力坡降0.14，出现在大坝上游面899.07m高程渗流入口处。
d.工况4水位骤
降情况：上游水位为校核洪水位899.07m骤降至溢洪道堰顶高程897.0m，下游无
水时，坝体单宽总渗流量q=11.8cm3/s·m，最大水力坡降0.20，出现在大坝上
游面899.07m高程渗流入口处。
1.2成果分析
根据大坝填土颗粒分析试验成果，判定大坝填土渗透变形类型为流土。
参照
太沙基公式JB=（G-1）×（1-n），计算得流土临界坡降为JB=0.88，允许坡降
为［JB］=0.59。
由上计算可知，各工况下渗透坡降均小于［JB］，大坝渗流性态安全。
结语：
水库大坝的除险加固防渗设计要从具体的施工项目上进行设计和施工，在更加具体的施工问题上进行相对应的施工技术的改进，提高大坝水库的实际使用能力和抗震能力，整个的工程施工和建设才具有科学性可言，水库大坝作为水利工程的一部分，为了能够让其进行正常的运作，相关部门就要对其进行除险加固防渗设计处理，进一步提高水库大坝防渗加固性能。
参考文献：
［1］李霞.水库大坝除险加固防渗设计处理分析［J］.城市建设理论研究（电子版）,2017（08）：66-67.
［2］王堂振，王堂钊.浅析中小型水库大坝除险加固防渗设计的处理措施［J］.科技经济市场,2017（4）:27-28.。