套管偏梯形螺纹加工与上扣情况的分析和研究
油套管螺纹加工质量缺陷的分析与研究
油套管螺纹加工质量缺陷的分析与研究摘要：在石油企业勘探开发过程中，油套管螺纹的加工质量直接与勘探开发效益有着紧密的联系。
这主要是因为螺纹属于连接部位，所以其是最为薄弱的环节所在，因而往往是事故高发的区域，在油套管螺纹加工过程中，往往存在这样或那样的质量缺陷。
本文正是基于这一背景，结合自身工作实践，对油套管螺纹加工质量缺陷进行分析，并提出了强化油套管螺纹加工的几点浅见。
希望通过本文的探究，不断的提高油套管螺纹加工质量，切实提高石油企业的勘探开发效益。
关键词：油田企业；油套管螺纹；加工质量缺陷油田企业在石油资源勘探开发过程中，为了预防油套管螺纹加工质量缺陷对勘探效益带来的影响，我们必须对其缺陷的类型进行分析，并采取有效的措施，例如控制原料的直度，确保工件能将中心卡紧，并对机床定位的误差进行控制，同时强化车丝程序坐标点的调整等。
这些措施的应用，能有效的促进加工质量缺陷的控制。
1、油套管螺纹加工中常见的质量缺陷分析油套管螺纹加工中，常见的质量缺陷主要有以下几种：一是黑皮扣；二是波纹；三是紧密距；四是齿高、锥度、螺距等。
就黑皮扣而言，主要是丝扣局部在加工量方面严重不足，导致其出现光洁度较差的情况，其主要和钢管自身的直径以及管壁的厚度、椭圆度和精度以及管端的平直度之间存在关联。
当管体存在黑皮扣时，主要是由于管体外径较小，加上管端的平直度不够，以及椭圆度较大而导致。
而且随着螺纹出现黑皮扣之后，还会出现丝扣偏壁缺陷，主要是对钢管进行车丝处理后，一边较薄而另外一边则壁厚不均。
之所以丝扣会偏壁，其形成的原因和螺纹形成黑皮扣的原因相同，均是由于钢管管端的壁厚不均匀以及椭圆度较大和弯曲所导致，加上螺纹加工存在偏壁，以及加工量没有得到合理的控制，导致丝底壁厚超负差。
所以二者均是螺纹加工的质量缺陷所在。
而紧密距、齿高、锥度和螺距等则属于螺纹参数，往往由于其参数超标而导致其连接性与密封性较差。
其中，紧密距又是整个螺纹中诸多单项参数的综合波动值，所以当任何一个单项参数不合格时，均会对其紧密距带来影响，因而其不仅与钢管材质有关，而且与加工的方式以及加工的机床类型和平稳性与机床自身的精密性等有着紧密的关联[1]。
浅析偏梯形螺纹套管基本手紧上扣位置检验的重要性
时，才能保证基本机紧上扣位置在范围内而且扭矩不
会）标准的 YB/T 和 GB3303 系列标准生产油井管，此
至于超出很大范围，是接头螺纹连接强度得到保证的
后 API 标准成了石油行业的主要引用标准，如采用
最后屏障。
API SPEC 5B（全称：API SPEC 5B 套管、油管和管线
API 偏 梯 形 螺 纹 ( 英 文 简 写 BC) 为 5 牙/in（螺 距
接箍端面到三角形标记底边的距离：
螺纹消失点处机紧上扣位置：H1=A1-L4
基本手紧上扣位置：H2=A1-L4+A
由图 1 得下列公式：
基本手紧上扣位置——接箍端面与三角形标记的
第一接触平面距离:
规格≤4-1/2″者为 0.400in（10.16mm）；
式中：
A1──管端至三角形标记长度，in；
规格 5″~13-3/8″者为 0.500in（12.7mm）；
规格≥16″者为 0.575in（14.605mm）。
基本手紧上扣位置——接箍端面与三角形标记顶
点接触平面距离:
规格≤4-1/2″者为 0.775in（19.685mm）；
规格 5″~13-3/8″者为 0.875in（22.225mm）；
规格≥16″者为 0.750in（19.05mm）。
考虑塞规对接箍端面或内螺纹端面的紧密距 A 的
察和测量管端手紧平面、管端机紧平面，只要观察和测
规 格 ≤13- 3/8″ 者 为 0.575~0.675in （14.605~
规 格 ≥16″ 者 为 0.475~0.575in
1
工厂端拧扣机高速档上扣、有的井队在井场地面
管架用链钳、管钳手工接双根，钻井平台下套管作业套
梯形螺纹加工工艺分析
OCCUPATION2011 5104梯形螺纹加工工艺分析文/赵 静梯形螺纹的广泛应用和质量要求对加工人员提出了更高的要求。
那么怎样能够高质量、高效率地完成梯形螺纹的加工呢？除了对加工人员有一定的知识能力和技术要求外，还要求在加工梯形螺纹中掌握一定的技巧。
梯形螺纹的加工难点是牙型深、导程大，在加工时容易出现三个刀刃同时吃刀的情况，使切削力切削热同时增大，刀具受损严重，甚至还会产生扎刀现象。
梯形螺纹加工工艺具体分析如下：一、参数计算标准牙型角：我国标准规定３０°。
螺距：由螺纹标准规定。
牙顶宽：ｆ＝ｆ′＝０．３６６Ｐ。
牙槽底宽：ｗ＝ｗ′＝０．３６６Ｐ－０．５３６αｃ内螺纹：大径，Ｄ４＝ｄ＋２αｃ；中径，Ｄ２＝ｄ２；小径，Ｄ１＝ｄ－ｐ；牙高：Ｈ４＝ｈ３外螺纹：大径，公称直径 ；中径，ｄ２＝ｄ－０．５Ｐ 小径，ｄ３＝ｄ－２ｈ３ 。
牙高：ｈ３＝０．５Ｐ＋αｃ 。
二、刀具准备１．硬质合金梯形螺纹粗车刀为了提高生产效率，可使用硬质合金螺纹刀进行粗车。
要求刀头宽度小于牙槽底宽。
２．高速钢梯形螺纹精车刀该刀能车削出较高精度和较小表面粗糙度的螺纹。
三、加工方法用高速钢车刀低速车削梯形螺纹分如下几种方法：１．左右切入法 这种方法可以防止三个切削刃同时参加切削，因切削力过大而产生振动或扎刀现象。
在梯形螺纹的加工中，常采用左右切削法。
车削过程中，在每次往复行程后，除了作横向进刀外，同时利用把车刀向左或向右作微量进给，这样重复几次行程，直至把螺纹车好。
左右切削法可以实现左右或左中右的切削，可以实现单刀刃或双刀刃切削，避免了三个刀刃同时参加切削的弊端，加工效果良好。
２．车直槽法粗车时先用矩形螺纹车刀车出直槽，然后用梯形螺纹车刀车削两侧，并留出精车余量。
３．车台阶槽法用车直槽法车到接近中径处，然后再用刀头宽度等于牙槽底宽的矩形螺纹车刀把槽深车到螺纹牙高，最后用梯形螺纹车刀车两侧并留出精车余量。
４．分层切削法粗车较大螺距的梯形螺纹时，由于牙槽深，需要切削的面积大，为了减少切削力，可以将牙槽分层切削。
梯形螺纹的加工及问题处理
浅谈梯形螺纹加工及问题处理内容摘要：主要阐述梯形螺纹车刀刃磨、加工方法、切削用量的选择、出现的问题及解决方法等。
关键词：梯形螺纹车削方法问题处理在机器制造业中，由于梯形螺纹可用来传递动力，几乎所有的设备都有梯形螺纹，因此应用十分广泛。
例如车床上的长丝杠和中、小滑板的丝杆等都是梯形螺纹，它们的工作长度较长，使用精度要求较高，因此车削时比普通三角形螺纹困难。
随着科学技术的不断发展，虽然广泛采用滚丝、扎丝、搓丝等一系列先进工艺，但在一般的机械加工厂中，通常还是采用车削的方法来加工，因此学习梯形螺纹的车削是技工学校学习车削加工课程必修的一个实习课题。
一、理论知识的准备是进行梯形螺纹车削的基础（1）梯形螺纹牙型梯形螺纹的米制和英制两种，我国采用米制（30 °）梯形螺纹，其牙型如下图。
图1梯形螺纹的牙型（2）梯形螺纹尺寸计算（见下表）(3)梯形螺纹标记梯形螺纹标记由梯形螺纹代号，公差带代号和旋合长度代号组成。
梯形螺纹代号为Tr，单线螺纹用“公称直径x螺距”，多线螺纹用“公称直径x导程(螺距)”表示，左旋时加注LH。
公差带代号只标注中径公差带代号。
当旋长度为N组时，不标注旋合长度代号；当旋合长度为L组时，标注L，并用“-”隔开。
例如：Tr40x7-7H表示公称直径为40mm螺距为7mm中径公差为7H中等旋合长度的右旋梯形内螺纹。
又如：Tr40x14(p7) LH-7e-L表示公称直径为40mm导程为14 mm螺距为7mm中径公差为7e、长旋合长度的左旋梯形外螺纹。
再如：Tr40x7-7e-140表示公称直径为40mm螺距为7mm中径公差为7e、旋合长度为140mm的右旋梯形外螺纹。
二、梯形螺纹车刀的准备是进行梯形螺纹车削的前提梯形螺纹车刀的材料的工作一般包括车刀材料的选择和刀具刃磨等几个 方面的内容，在进行车刀准备时我们应注意以下几个方面的问题：（一）梯形螺纹车刀的材料的选择。
车刀材料的选择是否合理，对车削效率和加工质量有较大的影响。
梯形螺纹数控加工及问题处理
梯形罗纹数控加工及问题处理梯形罗纹是一种常见的机械零件，广泛应用于各种机械设备中。
在数控加工领域，梯形罗纹的加工是一项重要的任务。
本文将详细介绍梯形罗纹数控加工的标准格式，以及常见问题的处理方法。
一、梯形罗纹数控加工的标准格式1. 加工设备和刀具选择梯形罗纹数控加工通常使用数控车床进行加工。
在选择数控车床时，需要考虑其加工能力、精度要求和加工效率等因素。
刀具的选择应根据工件材料和加工要求进行合理选择，常用的刀具有内罗纹刀、外罗纹刀和切槽刀等。
2. 加工工艺梯形罗纹数控加工的工艺包括以下几个步骤：（1）确定加工工序：根据工件的形状和要求，确定加工工序，包括粗加工、精加工和修整等。
（2）确定切削参数：根据工件材料和刀具的特性，确定切削速度、进给速度和切削深度等参数。
（3）编写加工程序：根据工艺要求，编写数控加工程序，包括刀具路径、切削参数和加工顺序等。
（4）装夹工件：将工件装夹在数控车床上，保证工件的位置和夹紧力合理。
（5）加工过程控制：启动数控车床，按照编写的加工程序进行加工，同时进行加工过程的监控和控制。
3. 加工质量检验梯形罗纹数控加工完成后，需要对加工质量进行检验。
常用的检验方法包括外观检查、尺寸测量和罗纹检测等。
检验结果应符合相关标准和要求。
二、常见问题的处理方法1. 加工精度不达标如果梯形罗纹的加工精度不达标，可能会导致工件无法正常使用。
处理方法如下：（1）检查数控车床的精度：检查数控车床的定位精度、回转精度和切削精度等，确保设备的正常运行。
（2）检查刀具的磨损情况：如果刀具磨损严重，应及时更换或者修磨刀具，确保切削效果和加工精度。
（3）调整切削参数：根据实际情况，适当调整切削速度、进给速度和切削深度等参数，提高加工精度。
2. 刀具寿命过短刀具寿命过短会增加生产成本和加工周期。
处理方法如下：（1）选择合适的刀具材料：根据工件材料和加工要求，选择合适的刀具材料，提高刀具的硬度和耐磨性。
（2）优化切削参数：通过调整切削速度、进给速度和切削深度等参数，减少刀具的磨损和热变形，延长刀具的使用寿命。
偏梯形螺纹套管紧密距检验粘扣原因分析及上卸扣试验研究
Ｅ］ 孙 宝 全 ． ３ 多相 混 输 泵 叶 轮 叶 片 强 度 有 限 元 分 析 Ｅ］ 石 Ｊ．
油 矿 场 机 械 ，０ ８ ３ （ ） ３—８ ２ ０ ， ７ ７ ： ４３ ．
作者简介 ： 吕拴 录 （９ ７）男 ， 西 宝 鸡 人 ， 授 级 高 级 工 程 师 ， 国 机 械 工 程 学 会 失 效 分 析 分 会 失 效 分 析 专 家 ，９ ３年 １ ５一 ， 陕 教 中 １８
３ 试 验表 明第 ４代 多 相 泵 的设 计 是 成 功 的 ， ） 将 在此 基础 上 ， 一 步 研 发适 用 于 海 上 油 田输 送 原 进
油 的多 相泵 。
第 ４代 和 第 ３代泵 的试 验地 点 相 同 ， 间虽 不 时
同 ， 工况 大致 相 同（ 但 含气 率 相 同 ， 是第 ４代 泵 试 只 验时 气液 总流量 略大 ） 故具 有 可 比性 。 ， 由图 １ ～ ｌ 可 以看 出 ， ４代 多相泵 的增 压能 ０ １ 第
参考文献 ：
力明显优 于第 ３代 泵 。 ａ 第 ４代 多相 泵 在 ４４ ０ｒｍｉ 增 压 已 达 ） ４ ／ ｎ时
０ ５ ａ第 ３代 多 相 泵 在 ４ ５０ ｒｒｉ 增 压 是 ． ６ＭＰ ０ ／ ｎ时 ａ ０ ３ ａ在 ５７ ０ｒｍｉ ． ０ＭＰ ， ０ ／ ｎ时增 压 也 仅 是 ０ ３ ａ ． ５ＭＰ 。
ＳＰＥ８ ４３， Ｏｃ ｏｂ ｒ２０ ． ８６ ｔ ｅ ０４
ｂ 第 ３ 多 相泵 的增 压 曲线 曲率 小 ， 别 是 ） 代 特 在高 转速处 ， 明再 提 高 转 速对 泵 的增 压 能力 已没 说
有帮 助 ； ４代 多相泵 的增 压 曲线 的曲率较 大 ， 明 第 说 随着 转速 的进一 步提 高 ，第 ４ 多 相泵增 压能 力还 代
梯形螺纹的加工工艺与分析
南京信息职业技术学院毕业设计论文作者武克利学号21314D40 系部机电学院专业机电一体化题目梯形螺纹的加工工艺与分析指导教师苏根发评阅教师完成时间：2016年5月10日毕业设计（论文）中文摘要毕业设计(论文)外文摘要目录引言------------------------------------------------------------1 1普通车床的概述-------------------------------------------------2 1.1普通车床的组成--------------------------------------------2 1.2普通车床的种类----------------------------------------------41.3普通车床的操作规程------------------------------------------41.3.1开车前的检查-------------------------------------------5 1.3.2操作程序-----------------------------------------------51.3.3停车操作-----------------------------------------------61.3.4运行中的注意事项---------------------------------------61.4 普通车床的主要特点----------------------------------------6 2梯形螺纹加工工艺分析-------------------------------------------72.1梯形螺纹的作用及种类--------------------------------------72.2刀具准备---------------------------------------------------82.3加工方法---------------------------------------------------82.3.1左右切入法---------------------------------------------82.3.2 车直槽法-----------------------------------------------92.3.3 车台阶槽法---------------------------------------------92.3.4 分层切削法---------------------------------------------92.4 加工梯形螺纹的操作步骤 -----------------------------------92.5 梯形螺纹的测量方法 ---------------------------------------92.5.1梯形螺纹塞规测量法------------------------------------102.5.2 单针测量法 ------------------------------------------102.5.3三针测量法 ------------------------------------------102.6 容易产生的问题 ------------------------------------------102.6.1安装螺纹车刀时应注意的问题----------------------------102.6.2车梯形螺纹时应注意的问题----------------------------103 应用实例分析---------------------------------------------------10 结论------------------------------------------------------------11 致------------------------------------------------------------11 参考文献---------------------------------------------------------12引言本课题主要是螺纹配合的设计与加工，是根据仔细查阅相关资料文献和查阅网上资料设计。
油套管特殊螺纹接头加工技术研究
油套管特殊螺纹接头加工技术研究作者：高国兴来源：《科学与财富》2015年第18期摘要：本文对油套管特殊螺纹接头的发展概况进行查询及研究，针对本公司开发的JIP特殊螺纹接头，研究配套的加工设备、刀具及加工工艺。
通过以上研究，获得气密封套管螺纹接头的配套加工工艺，并加工了合格特殊螺纹接头样品，进行了现场上卸扣试验，初步验证了特殊螺纹接头结构及参数设计的合理性。
关键词：油套管；特殊螺纹；密封结构；加工工艺；样品1 前言随着深井、超深井、高压油气井、稠油热采井、重腐蚀井、定向井等的开采，对油套管提出了越来越苛刻的技术要求。
API圆螺纹和偏梯形螺纹接头在气密封性、连接强度和耐腐蚀性方面都不能够满足开采环境条件恶劣的油气井的需求[1]。
特殊螺纹接头与API接头截然不同，狭义的特殊螺纹接头是指高密封性能的螺纹接头，尤其是指带金属对金属密封面的螺纹接头。
我国的特殊螺纹油套管的产量和使用量均未达到国际一般水平，这主要是因为国内企业在特殊螺纹接头开发方面投入和技术积累还不够，即使已具备加工特殊螺纹接头的设备条件，但特殊螺纹加工技术滞后，造成不能实现批量生产。
特殊螺纹接头的基本结构设计和主要参数的范围确定，只是特殊螺纹接头研发工作的一部分，还需要通过研究配套的加工设备与工艺，保证特殊螺纹接头的设计要求，最终形成批量生产的能力。
2 特殊螺纹接头设计思路特殊螺纹接头在气密封、连接强度、抗粘扣、耐应力腐蚀、抗热冲击等方面的使用性能都优于API 螺纹接头，这主要是由于特殊螺纹接头在结构设计上与API 螺纹有着根本的不同，除了连接螺纹外还增加了密封结构和扭矩台肩。
2.1螺纹设计由于增加了密封结构，螺纹不再起主要密封作用，特殊螺纹接头普遍采用连接效率高的偏梯形螺纹，如改变承载面和导向面角度，以提高接头抗复合载荷的能力，同时兼顾上扣操作的方便性，目的是减少螺纹干涉量，改善接头应力分布，降低峰值应力，提高接头的连接强度和耐应力腐蚀能力。
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套管偏梯形螺纹加工与上扣情况的分析研究
摘要API偏梯形螺纹套管内外螺纹机紧连接时采用控制接箍端面与管体上三角形上扣标记之间相对位置的方式进行上扣。
长时间以来，我油田对偏梯形套管外螺纹的加工和对偏梯形螺纹套管上接箍，一直没有一个相对的标准，一直处于一种模糊状态，本文通过对相关标准和资料分析研究，对这两方面的疑点进行了简单的阐述。
为以后偏梯形扣的加工和偏梯形螺纹套管上接箍提供一些依据。
1 引言
API偏梯形螺纹套管机紧连接方式不同于API油管及圆螺纹套管，相关标准没有推荐每一种规格的最小、最佳及最大扭矩值，上扣时主要是以在套管管体上距管端距离为A1处所作的等边三角形钢印标记为参照物，通过控制接箍端面与三角形标记之间的相对位置来间接控制机紧扭矩。
2 偏梯形螺纹套管特点
2.1 结构特点
偏梯形螺纹套管是API标准油管系列中的成熟产品，较圆螺纹套管而言，最大的优点就是连接强度显著提高。
偏梯形螺纹套管接箍内螺纹从端面起始无镗孔段，管子外螺纹尾部自然消失无退刀锥角，上扣后全部与接箍内螺纹啮合，参与连接直到螺纹消失点，不削弱连接处的管子壁厚。
其连接强度比同规格长圆螺纹套管高出20%，甚至更多。
2.2 上扣特点
偏梯形螺纹套管机紧上扣时相关标准没有推荐扭矩值,要求控制接箍端面与三角形上扣标记之间的相对位置来保证有足够的机紧扭矩;而圆螺纹套管每种规格则有推荐的最小、最佳及最大扭矩值，机紧时主要将扭矩值控制在最小与最大值之间。
3 偏梯形套管外螺纹的加工和套管上接箍情况提出
套管偏梯形螺纹的加工和套管上接箍，我们油田采用的是“美国石油学会标准套管、油管和管线管螺纹的加工、测量和检验规范API SPEC 5B”标准，但是在实际生产加工偏梯形套管外螺纹中，对加工后的螺纹紧密距检测却不是很清楚，虽然在相关标准里有说明，但实际操作起来却比较困难；套管柱在不同井深位置要长时间承受拉伸、压缩、弯曲、内压、外压和热循环等复合应力的作用，而螺纹作为最薄弱的连接部位，失效事故80%以上发生在螺纹连接处。
因此，确保螺纹加工质量和上扣扭矩是非常重要和关键的。
而如何正确加工和检测螺纹又是合格与否的关键步骤之一。
4 分析研究
4.1 相关标准
API偏梯形螺纹套管是美国钢铁公司早期开发的专利产品，以后被列入APISTD 5B标准，也就是现在的API SPEC STD 5B标准。
4.2 分析研究
目前，我油田采用API SPEC STD 5B（GB/T9253.2-1999与其等同）标准进行偏梯形螺纹加工和检测。
在偏梯形套管外螺纹（我油田主要是对短套管和联顶节等外螺纹的加工）的实际加工中，其紧密距检测采用的是专门的螺纹规检验（检测时的紧密距标准为：P1或P（+2.54，0）；(S1-S)+A 或A(0，-2.54)），但在套管外螺纹端没有打三角标记，同时，螺纹的加工也没有按照标准要求做到自然消失至锥角，这样就会使上接箍的操作人员没有了一个工作依据，工作起来很不方便。
API偏梯形螺纹套管的上扣。
API偏梯形螺纹套管的上扣扭矩在相关标
准中没有推荐不同规格的最小、最佳及最大扭矩值，上扣主要是以在套管管体上距管端一定距离处所作的三角形钢印为参照。
我们曾经和套管生产厂家（天钢）的技术人员进行过咨询，他们在给套管工厂端上接箍时，没有一个标准的扭矩值，也是按照偏梯形螺纹套管的形位公差来执行的。
由于偏梯形螺纹套管的上扣会受到套管螺纹密封脂（是否过期、变干或是使用了不同规格的套管密封脂等都会影响）和现场环境等诸多因素的影响，套管在上接箍时没有一个标准的扭矩值，生产厂家也没有给出一个标准的推荐值。
因此，我们在井队下套管（7"偏梯形螺纹套管）作业中，会在每次的下套管作业时，先对前10根按照形位公差值（三角标记）来进行一一察看对照，看它的扭矩值是在一个怎样的范围内波动，然后在之后的套管上扣中将这10根的平均值设定为报警扭矩值（我油田下套管队是以厂家给的经验推荐值里的最佳值做为报警值设定的）进行作业。
我们曾经做过试验，试验选用的是正规厂生产的API偏梯形螺纹套管（具体型号为φ177.8 N80×9.19），试验设备是辽宁葫芦岛制造的套管拧扣机。
（当接箍面上至三角形标记底边外侧一个螺距时为最小机紧位置，上至三角形标记顶点时为最大机紧位置，上至三角形底边处为最佳扭矩）。
实验的结果与厂家给的经验推荐值有较大差距。
下面是一组不同来源的数据对照表供参考：
通过以上的分析研究发现，在实际加工和上接箍过程中主要存在有以下几个问题：
1、偏梯形套管外螺纹的加工没有按照螺纹自然消失至锥角的要求加工（这样可能会影响到套管接箍的上扣，严重可能会出现爆扣，前面说过关于BCSG结构特点：内螺纹从端面起始无镗孔段），加工后的套管工厂端无“∆”标识；
2、在上接箍时，没有一个上扣依据（套管偏梯形扣主要是以“∆”符号为上扣依据的，前面数据表里的值都是以“∆”为依据得来的）。
下图为51/2"偏梯形螺纹套管内外螺纹的工作规现场检测图片。
5 结束语
我们在近期曾经检测过一个生产厂家出的51/2偏梯扣型的隔热套管，检测结果为不合格。
检测中出现的一个问题就是：管体上没有明显三角形标识（也没有白色漆带识别位置标识，除非订单另有要求，否则：在5B 标准中，三角形上扣标记的位置提示有相应规定：三角形标记底边相对应的在轴向用一条3/8in宽、3in长的周向白漆带标记说明，）。
因此，建议在购入此类型套管时要严格按照API SPEC STD 5B（GB/T9253.2-1999与其等同）标准验收。
（1）API偏梯形螺纹机紧上扣时，当接箍端面上至三角形标记底边外
侧一个螺距处为最小机紧位置，上至三角形标记顶点处为最大机紧位置；
（2）如果没有三角形标记或是三角形标记位置有误（超出A1±0.79mm），应为拒收的依据；
（3）测量管子端面距接箍端面的距离，如果测量距离超出（N- A1）
+5.08/
(N为接箍长度测量值，A1为三角形底边距管端轴向距离)应成为拒_9.52
收依据。
（4）偏梯形套管外螺纹的加工必须严格按照5B标准检验执行，这也可以作为螺纹加工后检验认定不合格的条件之一。
图1 APT 5B标准中关于偏梯形螺纹尺寸检测数据要求表
图2 使用环规对公扣端进行检测时的尺寸要求
图3
参考资料
[1] API SPEC 5B 套管、油管和管线管螺纹的加工、测量和检验规范。
[2] ST/T6194-2003 石油天然气工业——油气井套管或油管用钢管。
[3] GB/T18052-2000 套管、油管和管线管螺纹的测量和检验方法。
[4] 钻采工具手册科学出版社
[5] 钻井工具手册石油工业出版社。