液氯储罐 课程设计

西南科技大学城市学院课程设计说明书

设计题目：压力容器课程设计

（40m3）液氯储罐的设计

学院、系：机电工程系

专业班级：过控0901

学号：200940258

学生姓名：秦勇

指导教师：王忠

成绩：

2011年10月15日

目录

第一章．《过程设备课程设计》指导书 (2)

一．课程设计的性质、目的与任务 (2)

二．程设计的主要内容与要求 (2)

三、课程设计教学的基本要求 (2)

四、课程设计进度与时间安排 (3)

五、课程设计考核 (4)

第二章、课程设计任务书 (5)

第三章、设计计算说明书正文 (6)

3.1. 储存物料性质 (6)

3.1.1物料的物理及化学特性 (6)

3.1.2 物料储存方式 (6)

3.2. 压力容器类别的确定 (6)

3.3.液氯储罐构形的设计计算 (6)

3.3.1储罐筒体公称直径和筒体长度的设计 (6)

3.3.2封头结构型式尺寸的确定 (7)

3.3.3 物料进出口管及人孔等各种管口的布置 (7)

3.4.壳体厚度设计及其校核 (8)

3.4.1 设计温度T和设计压力P的确定 (8)

3.4.2 壳体材料的选择 (8)

3.4.3壳体A/B类焊接接头的设计 (8)

3.4.4壳体厚度设计及其校核 (8)

3.4.5封头厚度设计及其校核 (9)

3.4.6 压力试验种类和试验压力的确定 (9)

3.4.7 压力试验校核 (10)

3.4.8 卧式容器的应力校核 (10)

3.4.8.1液氯储罐的质量计算 (10)

3.4.8.2正常操作和液压试验时跨中截面处的弯矩 (12)

3.4.8.3液氯储罐的应力校核 (12)

3.5零部件设计 (13)

3.5.1 支座的设计 (13)

3.5.2 人孔的设计及补强圈的计算 (14)

3.5.2.1人孔设计 (14)

3.5.2.2补强圈计算 (14)

3.5.3接口管的设计 (16)

3.5.4. 液位计的设计 (17)

3.5.4.1 液位计选型 (17)

3.5.4.2 液位计接口设计 (17)

3.5.5法兰选择 (18)

3.5.5. C/D类焊接接头设计 (19)

第四章、参考文献 (20)

第五章、结束语 (21)

第一章．《过程设备课程设计》指导书

适用专业：过程装备与控制工程

教学周数：2周

分数：2分

一．课程设计的性质、目的与任务

按过程装备与控制工程专业教学计划要求，在学完专业核心课《过程设备设计》后，进行《过程设备课程设计》教学环节，其主要目的是使学生在学习过程设备设计的基础上，进行一次工程设计训练，培养学生解决工程实际问题的能力。

本课程设计的先修课程为：《过程装备力学基础》，《过程装备制造技术》，《工程材料》

二．程设计的主要内容与要求

本课程设计以化工生产中的单元过程设备为主，包括：塔、换热器、反应器、储罐等设备的设计。设计条件由工艺人员提供工艺条件、设备的初步选型及轮廓尺寸。

1.课程设计的主要内容

1.1设备的机械设计

1.1.1设备的结构设计

1.1.2设备的强度计算

1.2.技术条件的编制

1.2.1 总装配图技术条件

1.2.2 零部件技术条件

1.3绘制设备总装配图及零部件图

1.4编制设计说明书

2.课程设计要求

学生应交出的设计文件

2.1设计说明书一份

2.2总装配图一张（1号图纸）

三、课程设计教学的基本要求

（一）教学的基本要求

1．课程设计是一次综合应用所学知识的实际训练环节，要求学生独立完成2．课程设计实行指导教师负责制，指导教师根据本教学大纲制定课程设计

任务书、指导书；准备设计所需要的有关设计资料；安排设计进度及其答疑时间；指导学生完成设计任务。学生在教师指导下应独立、按时完成课程设计任务书所规定的全部内容和工作量；

（二）课程设计的能力培养要求

1．巩固、灵活运用本课程基础理论知识

2．通过课程设计，培养学生

(1) 国家、专业标准及规范熟悉、使用能力；

(2) 分析、综合解决实际工程问题能力；

(3) 计算机综合应用能力；

(4) 对过程装备工程概念的理解能力；

(5) 综合素质、创新意识及创新能力。

（三）课程设计的规范性要求

课程设计报告由设计说明书和设计图纸组成。

1．设计图纸应遵循国家机械制图标准和化工设备图样技术要求有关规定，图面布置要合理，结构表达要清楚、正确，图面要整洁，文字书写采用仿宋体、内容要详尽，图纸采用计算机绘制。

2．设计说明书内容完整，言简意赅，书面整洁，字迹工整。

设计计算说明书文体包括：课程设计任务书、目录、摘要、正文、参考文献、附录等

说明书一般以前言开始，以下为正文，正文要分章、节。每一章要另起一页。章用1位数表示，节用2位数表示，小节用3位数，序数可用加括弧或半括弧的数字，也可用外文字母表示，两位以上的节号数字间要加点号，章节居中，序数后退2格开始。

四、课程设计进度与时间安排

五、课程设计考核

（一）每个学生交一份课程设计报告，内容包括：设计图纸（折合A1图纸）1张、设计说明书一份。

（二）对学生设计内容质疑。质疑时间，每人10分钟左右。

（三）成绩评定，依据学生在课程设计阶段的基本能力、工作能力、工作态度、设计进度；完成设计任务的独立性、创新性；设计说明书与图纸（论文）的质量及答辩情况。其中平时表现（出勤率、工作态度、完成设计任务的独立性）占10%、设计说明书占30%、图纸占40%、质疑成绩占20%四部分组成。课程设计成绩按优、良、中、及格、不及格五级划分。

（四）学生应严格遵守纪律，设计期间一般不准请假，确因特殊情况，必须请假；凡随机抽查三次不到，评定成绩降低一级；累计缺勤时间达到或超过全过程的1/5者，取消质疑资格，按“不及格”处理，不记该实践环节的学分。

第二章、课程设计任务书题目：40 3

m液氯储罐设计

第三章、设计计算说明书正文

3.1. 储存物料性质

3.1.1物料的物理及化学特性

液氯的主要组成是2Cl ，在主要温度下，其液化气饱和蒸汽压和饱和密

度见表3-1：

3.1.2 物料储存方式

本储罐的使用条件在室外，介质在储存过程中对温度没有严格要求，故本次设计可选用液氯的常温常压的储存形式。

3.2. 压力容器类别的确定

液氯是有毒液体，属于高度危害介质，结合后面，其工作压力为1.303MPa ，故液氯储罐属中压容器，根据《压力容器安全技术监察规程》，该液氯储罐为第三类容器。

3.3.液氯储罐构形的设计计算

3.3.1储罐筒体公称直径和筒体长度的设计

由设计要求知公称容积g V ＝403m ， 假使筒体公称直径与筒体长之比为i

D L

＝3.则由4π2i D L ＝40计算得

=2571mm. 可向上圆整i D 至=2600mm.

查表3-1，可知封头的公称直径为DN=2600mm,此时封头体积为1V ＝2×2.5131＝5.02623m

则筒体所占容积为2V ＝

=?L 2i D 4

π

40-5.0262=34.97383m

计算得L=6591mm, 可取L=6600mm

则储罐实际体积为V ＝21V V +＝2×2.5131+4

π×26.2×6.6=40.049763

m

误差分析40

40

04976.40-×100％﹦0.13％

所以可确定筒体公称直径为DN ＝2600 mm ，筒体长度为L=6600mm ；

3.3.2封头结构型式尺寸的确定

由上边计算知筒体公称直径DN ＝2600 mm ，而封头的公称直径必须与筒体的公称直径相一致，且中低压容器经常采用的封头型式是标准椭圆形封头。故根据JB ／T4746－2002，可选用标准椭圆封头的公称直径DN ＝2600mm ，总深度H ＝690mm ，内表面积＝7.65452mm ，容积V ＝2.51313m ，结合后面的计算。

其标记为：EHA 2600×14—Q345 JB/T4746—2002

图3-1椭圆形封头

3.3.3 物料进出口管及人孔等各种管口的布置

结合设计要求知

所需管口有：液氯进口管、液氯出口管、安全阀接口、液位计接口2个、空气进口管、空气出口管、人孔。

根据实际，除液位计接口外可将管口布置在筒体上方，从左到右依次为：液氯进口管、液氯出口管、安全阀接口、压力表接管口、空气进口管、空气出口管；液位计接口设在左侧 封头上

3.4.壳体厚度设计及其校核

3.4.1 设计温度T 和设计压力P 的确定

设计温度不得低于远近金属在工作状态可能达到的最高温度，由于液氯储

罐常置于室外，罐内液氯温度和压力直接受大气温度的影响，通过查阅绵阳地区一些气象资料知，该地区夏季最高气温不超过45℃，冬天最低气温一般不超过-10℃，则取其工作温度为-10~50℃

压力为w P =1.303MPa,考虑到有安全故取储罐设计温度为50℃，在50℃下，液氯的饱和蒸汽压为*P =1.303MPa,所以其工作阀，取安全阀开启压力

0.P =1.1w P =1.1×1.303=1.433MPa.设计压力P 不低于安全阀的开启压力，故取设计压力为P=1.5MPa

3.4.2 壳体材料的选择

由于纯液氯的腐蚀性小，壳体材料可选用一般钢材，但由于压力较大，使用温度又在50℃以下.根据《过程装备基础》中附录2钢板许用应力表的使用条件，应可以考虑Q245、Q345这两种钢种，如果纯粹从技术角度看，建议选用Q245的低碳钢板，Q345的钢材价格虽比Q245贵，但在制造方面，可以显著减小设备重量、降低制造成本，同时给设备的运输和安装也有很大的方便，两者相比，Q345钢板较为经济，所以在此选择Q345钢板作为制造筒体和封头材料。

3.4.3壳体A/B 类焊接接头的设计

封头与圆筒连接属A 类焊缝，采用双面对接焊焊接接头形式。接头坡

口设计形式为X 形，100％无损检测。

3.4.4壳体厚度设计及其校核

计算压力c p 包括设计压力和液柱静压力，但对于卧式容器，液柱静压力一般小于5%设计压力，故可不予考虑液柱静压力，可取计算压力c p ＝P ＝1.5MPa 。

假设筒体设计选用6～16 mm 厚度的Q345。

查《过程装备基础》附录2知，在50℃下其许用应力 ][t ＝170 MPa 。

计算厚度 []c

t

i

c p -2D p σδ=

式中， c p ――计算压力，MPa ；

i D ――圆筒内直径，mm ；

t ][σ――壳体材料在设计温度下的许用应力，MPa ；

φ――圆筒的焊接接头系数，φ＝1.0。

故设计壳体的计算厚度 δ＝

5

.117022600

5.1-??=11.52mm,上述假设成立

根据GB3531，负偏差1C ＝0.3mm,腐蚀裕量2C ＝1.5mm,厚度附加量21C C C +=＝1.8mm ，

故名义厚度 n δ取14mm ，有效厚度 e δ＝C -n δ＝12.2mm 3.4.5封头厚度设计及其校核

本设计选用标准椭圆形封头，其计算厚度公式为

封δ[]c

t

i

c 0.5p -2D p σ=

式中， c p ――计算压力，MPa ；

i D ――封头公称直径，mm ；

t ][σ――封头材料在设计温度下的许用应力，MPa ；

φ――封头的焊接接头系数，φ＝1.0。

故设计封头的计算厚度 封δ＝

5

.15.017022600

5.1?-??=11.50mm,上述假设成立

根据GB3531，负偏差1C ＝0.3mm,腐蚀裕量2C ＝1.5mm,厚度附加量21C C C +=＝1.8mm ，

故名义厚度 n δ取16mm ，有效厚度 e δ＝C -n δ＝14.2mm 3.4.6 压力试验种类和试验压力的确定

由于液氯属于高度危害介质，对储罐的密封性有严格要求，故压力试验除

了采用以水为试验介质的液压试验外，还要进行气压实验。取试验温度为20 ℃。

水压试验压力为t T ][]

[1.25p p σσ＝

气压试验压力为t T ]

[]

[1.15p p σσ＝

式中，][σ——壳体材料在试验温度下的许用应力，MPa ； t ][σ――壳体材料在设计温度下的许用应力，MPa 。

故本次水压试验压力 ＝T p 1.25×1.5×

170170

=1.875MPa 'T P =1.15×1.5×170

170

=1.725 MPa

3.4.7 压力试验校核

压力试验前，校核圆筒应力 [1]

s e

e i T T 0.92)(D p φσδδσ≤+=

式中 T σ――试验压力下圆筒的应力，MPa ； i D ――圆筒内直径，mm ； e δ――圆筒的有效厚度，mm ；

s σ――圆筒材料在试验温度下的屈服点，MPa ； φ――圆筒的焊接接头系数。 所以T σ=

7

.142)

7.142600(875.1?+?=166.75MPa

要求。,

T σ=7

.142)7.142600(725.1?+?=153.41 MPa

核符合要求。

3.4.8 卧式容器的应力校核

3.4.8.1液氯储罐的质量计算

筒体质量：筒体m =()(

)[]2i 2n i D -D 0.042-L 4

δπ

ρ+??

钢=7850×4

π×（6.68-2

×0.04）[2)014.06.2(+-26.2]=2969kg

封头质量：封头m = 钢ρδ???n A 2＝2×7.6547×0.014×7850=1682.5kg 充液氯的质量液氯m =液氯ρ×V ×0.9＝1528×40×0.9=55008kg 充水的质量 水m =V ?水ρ×0.9=1000×40×0.9=36000kg 结合后面的计算知， 支座质量：

由《课程设计指导书》表3-2知本次设计支座的总质量为支座m =2×

298=596 kg

接管质量：

液氯进口管的质量：1m =1.7×7850×（2057.0-2045.0）=12.835kg 液氯出口管的质量：2m =2.75×7.55=26.8kg 安全阀接管的质量：3m =0.17×7.55=1.3kg

压力表接管的质量：4m =0.17×7850×（2032.0-2025.0）=0.53kg 空气进口管的质量：5m =0.17×7.55=1.3kg 空气出口管的质量：6m =0.17×7.55=1.3kg

液位计接管的质量：7m =2×0.46×7850×（2025.0-2018.0）=2.2kg 接管总质量为接管m =1m +2m +3m +4m +5m +6m +7m =46.5kg 管法兰总质量：管法兰m =18.5kg

人孔质量：

由《回转盖带颈对焊法兰人孔尺寸表》本次设计人孔总质量为

人孔m =475kg

补强圈质量：

由《JB/T 4736—2002规定的补强圈尺寸系列表（部分）》知本次设计加强圈的总质量为加强圈m =55.1kg

液位计质量、预焊件、梯子平台等的质量 本次设计假设为m=50kg

故本次设计空容器的总质量为总m =5893kg ,经查太原地区的重力加速度

g=9.79m/2s

正常操作下储罐总重为F =(5893+55008) ×9.79=596221N 液压试验下储罐总重为'F =(5893+36000) ×9.79=410132.5N 3.4.8.2正常操作和液压试验时跨中截面处的弯矩

建立力学模型，把上述计算所得的质量产生的重力，简化为沿容器轴线

作用的均匀分布载荷，见图3-2

图3-2 沿容器轴线作用的均匀分布载荷

先求出A 、B 两点的支反力

2

F

F F B A ==

由次可画出对应的剪力图和弯矩图

图3-3剪力图和弯矩图

将容器重量简化为沿容器轴线作用的均布载荷，则力学模型为以受均布载荷作用的外伸梁。合理布置支座且考虑容器稳定性，取支座作用点距同侧梁端距离a=800mm 。梁总长L=6600mm 。

计算得max M =8)

4(a l F -

3.4.8.3液氯储罐的应力校核

A

在正常操作下，

其最大弯矩max M ＝253394m N ?

最大拉应力e

2

max e max 0.785D M 4pD δδσ+=

＝84MPa,强度条件max σ＜t

][σ＝170 MPa 最大压应力 min σe

2

max e 0.785D M 4pD

δδ+=＝76MPa B

在液压试验下

其最大弯矩T M =174306.3m N ? 最大拉应力e

2

e Tmax 0.785D M 4pD

δδσT +=

=102.6MPa

2

T

0.785D M δ-

=—2.69MPa 则在正常操作下和液压试验下的应力校核均满足要求。 C

储罐稳定性校核 系数A ＝

e

0R 0.094

δ＝0.000873。查《过程装备基础》图表14-4得， []110B cr ==σMPa 。

又稳定性条件max{ -min σ，-Tmin σ}[]cr σ≤， 故[]MPa MPa 11069.2cr min =≤=σσ符合稳定性条件。 综合上述知，本次设计的储罐应力校核合格。

3.5零部件设计

3.5.1 支座的设计

设计容器为卧式容器，采用鞍式支座。卧式容器一般采用双支座，一个固定式（F ），一个滑动式（S ）。

由上述计算知在正常操作下，每个支座承受载荷Q ＝2

221

.596=298kN<440 kN 。

故选取支座标记为 JB ／T 4712.1－2007，支座 A 2600－S

JB ／T 4712.1－2007，支座 A 2600－F

3.5.2 人孔的设计及补强圈的计算

3.5.2.1人孔设计

压力容器开设检查孔的目的是为了检查压力容器在使用过程中是否产生裂纹、变形、腐蚀等缺陷以及拆装设备内部零部件。一般当设备的公称直径超过900mm 时开设人孔。

由前面知，本次设计的储罐其最高工作压力为MPa 303.1，考虑到人孔盖的直径较大、较重，结合本次设计的具体实际，并且根据现行的人孔设计标准20052153521514/-～T HG 《钢制人孔和手孔》，本次设计采用回转盖带颈对焊法兰人孔,设计储罐人孔开设在筒体右侧。

由于本次设计的介质是高度危害的，所以密封面应选择垫片容易装正，而且紧固螺栓时也不会向外挤出，密封性能还要好的密封面。又考虑到榫槽密封面的结构较为复杂，加工较为困难，更换垫片时要从榫槽中取出旧垫片比较费时，密封面上

的榫头容易破坏，而且成本较高，所以本次设计采用凹凸法兰密封面（MFM ）.

为了防止法兰盖碰撞筒体，可选择B 型盖轴耳。

结合前面，可选择人孔公称压力PN=2.5MPa ，公称直径DN=600mm ，MFM 型密封面，Ⅲ型材料，其中等长双头螺柱采用35CrMoA,垫片材料采用缠绕式垫带内环型.

标记为：人孔 FMF Ⅲ s-35CM (W ·B —0222 ) B 600—2.5 HG/T21518--2005 其中垫片材料：金属带材料为0Cr18Ni9、非金属带材料为柔性石墨带、内环材料为0Cr18Ni9

标记为HG/T20610 缠绕垫 B 600—2.5 0222 3.5.2.2补强圈计算

人孔外径为480mm ，故需要补强。

由于人孔的筒节不是采用无缝钢管，故不能直接选用补强圈标准。本次设计所选用的人孔筒节的公称直径为480mm ，查《回转盖带颈对焊法兰人孔尺寸表》得S d s ?为53012?，1250H mm =。

1）圆通开孔所需的补强面积()A

由《钢板许用应力表》可知厚度为厚度mm 14的Q345在工作温度范围内的

[]MPa 170=σ。由《钢管许用应力表》可知厚度为厚度mm 12的Q345在工作温度

范围内的[]MPa 163=σ,代入强度消弱系数计算公式得9588.0170

163

==

τf 由钢管厚度负偏差mm C 3.01=腐蚀裕量厚度mm C 12= 代入接管有效厚度计算公式得mm C n et 7.103.112=-=-=δδ 根据开孔直径计算公式C S d d w 22+-=，计算得 mm d 6.606=

根据圆柱开孔所需补强面积计算公式：()τδδδf d A et -+=12 式中：开孔直径mm d 6.606= 圆筒计算厚度mm 52.11=δ 接管有效厚度mm et 7.10=δ 强度消弱系数9588.0=τf

()()22.69989588

.017.1052.11252.116.60612mm f d A et =-???+?=-+=τδδδ 2）有效补强范围内的补强面积()e A

有效补强范围的宽度B 应取d 2和()nt n d δδ++2二者中的较大值，其中

mm d 2.12132=、()mm d nt n 6.6582=++δδ，显然()nt n d d δδ++22＞，所以

mm d B 2.12132==。

有效补强范围的外侧高度1h 应取nt d δ和接管实际外伸高度二者中的较小值，其中

mm mm d nt 32.85126.606=?=δ，接管实际外伸高度为

mm H H 42321=+。

显然nt d δ小于接管实际外伸高度，所以mm d h nt 32.851==δ。

有效补强范围的内侧高度2h 应取nt d δ和接管实际内伸高度二者中的较小值，其中mm mm d nt 32.85126.606=?=δ，接管实际内伸高度本次设计为mm 0，显然接管实际内伸高度小于nt d δ，所以取2h 接管实际内伸高度即mm h 02=。

根据公式()()()()τδδδδδf d B A e et e -----=121 式中：有效补强范围内的宽度mm B 2.1213= 壳体有效厚度mm C n e 2.12=-=δδ 圆筒计算厚度mm 52.11=δ 接管有效厚度mm et 7.10=δ 强度消弱系数9588.0=τf

计算壳体有效厚度减去计算厚度之外的多余面积21412mm A = 根据公式()()τδδδf C h h A et t et ---=21222

式中：有效补强范围的外侧高度mm h 32.851=

有效补强范围的内侧高度mm h 02=

接管有效厚度mm et 7.10=δ 接管计算厚度[]mm p D p c

t

i

c t 77.25

.10.11632600

5.12=-???=

-Φ=

σδ

强度消弱系数9588.0=τf

计算接管有效厚度减去计算厚度之外的多余面积222.1353mm A =

由于本次设计的储罐是存放有毒介质的，可选用D 类接头形式进行焊接，对

应的mm K n 4123

1311=?==δ，所以焊缝金属面积211316221

mm K K A =??=。

根据公式321A A A A e ++=

计算有效补强范围内的补强面积22.1781mm A e = 3）补强圈的选取

因为A A e ＜，所以需要另加补强，其补强面积e A A A -=4，代入具体数据得

2452172.17812.6998mm A A A e =-=-=

由于本次设计的储罐是存放有毒介质的，所以选用D 类接头形式进行焊接，因而mm D D A c 1.15634

9805217

124=-==

-δ，查表《T JB / 20024736-规定的补强圈尺寸系列》应选用的补强圈厚度为mm 16，补强材料一般与壳材料相同,故补强材料选用Q345.

补强圈标记为： dN600×16-D-Q345 JB/T4736

3.5.3接口管的设计

本次设计的液氯储罐设有以下管接口。 1. 液氯进口管

采用无缝热轧钢管mm 657?φ（管壁加厚，具有补强作用,下同），为方便液氯进入，管的一端伸入罐中并切成。45，接管外伸高度为mm 170，内伸高度为

2500mm 。

2. 液氯出口管

采用无缝热轧钢管mm 657?φ，接管外伸长度750mm ，内伸高度为0mm 。 3. 安全阀接口

采用无缝热轧钢管mm 657?φ，接管外伸高度为mm 170，内伸高度为mm 0。 4. 压力表接口

采用无缝热轧钢管205mm ??，接管外伸高度为150mm ，内伸高度为mm 0。 5. 空气进口管

采用无缝热轧钢管mm 657?φ，接管外伸高度为mm 170，内伸高度为mm 0。 6. 空气出口管

采用无缝热轧钢管mm 657?φ，接管外伸高度为mm 170，内伸高度为mm 0。 7. 排污口

采用无缝热轧钢管mm 657?φ，接管外伸长为500mm ，内伸高度mm 0。 8. 温度计口

采用无缝热轧钢管205mm ??，接管外伸高度为150mm ，内伸高度250mm 。 9. 液位计口

采用无缝热轧钢管205mm ??，接管外伸高度为150mm ，内伸高度mm 0。 10. 各接管相邻开孔中心的间距为80mm

3.5.

4. 液位计的设计

3.5.

4.1 液位计选型

采用磁性液位计

标记为：HG ／T 21584－95 UZ 2.5M －2000－1.307 B H 321 B

磁性液位计的特点：1.适用范围广、安装形式多样，适合任何介质的液位、界面的测量；2.集现场指示、远传变送、报警控制开关于一体，功能齐全；3.被测介质与指示结构完全隔离，密封性能好，防泄露，不受高、低温度剧变的影响，不需多组液位计的组合，适应高压、高温、腐蚀条件下的液位测量，可靠性高；4.全过程测量无盲区，双色指示、连续直观、醒目、测量范围大，观察方向可任意改变；5.耐振动性能好，能适应液位波动大的情况下工作；6.结构简单，方便安装，维护费用低。 3.5.4.2 液位计接口设计

采用无缝热轧钢管mm 5.325?φ（管壁加厚，具有补强作用），接管外伸高度为mm 460，内伸高度为mm 0，由于储存的介质为高毒性介质，所以 法兰标记为：20592HG 法兰 5.220-WN MF mm S 5.3= 16Mn Ⅱ

表3-2 管子尺寸

3.5.5法兰选择

根据设计压力P N =1.5MPa ，查HG/T 20592-97《钢制管法兰》表4-4，选用P N 2.5MPa 带颈平焊法兰（SO ），由介质特性和使用工况，查密封面型式的选用，表3.0.2。选择密封面型式为突面（RF ），压力等级为1.0~4.0MPa ，接管法兰材料选用16MnR 。根据各接管公称通径，查表4-4得各法兰的尺寸。 法兰尺寸如表：

表4-1法兰尺寸

3.5.5. C/D类焊接接头设计

接管与壳体连接属D

C类焊缝，采用搭接焊焊接接头形式，100％无损检测，

进行磁粉检测