光伏抗倾覆抗拔计算书
抗风倾覆稳定性计算书（幕墙和广告牌立柱、地脚螺栓、地基等抗倾覆稳定性计算大全）
抗风倾覆稳定性计算书（幕墙和广告牌立柱、地脚螺栓、地基等抗倾覆稳定性计算大全）抗风倾覆稳定性计算书案例一：广告牌计算书SAP2000案例二：广告牌计算书PKPM-STS案例三：单柱或多柱广告塔主要结构造型计算附件一：螺栓强度核算表附件二：基础抗风稳定性简易计算附件三：广告牌地脚螺栓强度简易核算广告牌计算书SAP2000一、工程概况本工程为一广告牌，该广告牌为立体桁架组成的结构体系，桁架采用角钢连接。
二、设计所依据的规范1、户外广告设施钢结构技术规程(CECS148-2003)2、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）3、钢结构设计规范（GB50017-2003）4、钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程（JGJ82-91）三、荷载情况1、恒载：结构自重程序自动计入2、活载：0.35kN/m23、基本雪压：0.3kN/m24、基本风压:Wo=0.35kN/m，地面粗糙度:C类。
5、抗震设防烈度:8度，设计基本地震加速度:0.20g，设计地震分组:第三组6、水平地震影响系数最大值:0.167、建筑物场地类别:Ⅱ类，特征周期值:0.35s，结构阻尼比:0.058、抗震等级:三级。
四、总体结构布置形式1、喷绘图案广告位高度h＝4.68m2、广告牌高H=5m3、广告牌全长L=30m五、风荷载计算1、基本风压ω0＝0.35KN/m22、标准风压ω＝β×K×Kz×ω0＝0.77KN/m2其中：风振系数β=2.3；体型系数K=1.3；风压高度变化系数Kz=0.74六、计算过程1、SAP2000整体模型：2、SAP2000计算喷绘广告位每个柱脚迎风面一根（即轴2处，其他轴线处均等于或小于该轴线）方钢管最大弯矩、剪力、挠度：由分析可得：最大剪力为32.362KN；最大弯矩为M J=14.9655KN·M；最大挠度为7.86mm由于喷绘广告位每个柱脚背风面方钢管弯矩、剪力、挠度均小于每个柱脚迎风面方钢管弯矩、剪力、挠度，所以此处不再示明。
条形基础抗倾覆验算
A.设计资料1.项目附近风压点:浙江省嘉兴市海宁市；参照年限10年一遇，参照年限50年一遇；项目地基本风压W0=0.3KN/m2（10年一遇）；项目地基本风压W0=0. 5KN/m2（100年一遇）；有：25年基本风压=Xr=X10+（X100-X10）(lnr/ln10-1)= 0.38KN/m2；2.地面粗糙度类别B类，设计计算高度10m；3.参数组件长度：1.65m；组件宽度：0.992m；组件厚度35mm；组件重量：18.6Kg；组件安装角度：23度；单根主梁上的组件间距：20mm；光伏支架及配件自重：0.08 KN/m2；基础类型：条形基础；基础尺寸：支墩尺寸：1.9m长；0.22m宽；0.2m高；基础强度：C25 24.0Kg/m3；支架跨距：2 m；支墩重量Gk=2.006KN；受荷面积：36.0m²；支墩数量：10只；支墩总重量：20.06KN支架及组件总重量：7.2KN；B.光伏支架基础抗倾覆验算风压高度变化系数：μz=1.0；风载荷体型系数：μs=1.3；风载荷标准值=ω0βzμzμs=0.494 KN/m2；风荷载=17.784KN；抗倾覆力矩M k=20.06*0.95+7.2*1.117=27.099KN•m;倾覆力矩M q=17.784cos23°*1.117+17.784sin23°*0.66=22.853KN•m;M kM q=1.186<1.6 不满足要求；C.抗滑移验算G b=20.06KN；T k=9.161KN；E k=6.936KN；μ取为0.7；（G b−T k）μE k =(20.06−9.161)∗0.76.936=1.1<1.3不满足要求；D.抗拔稳定验算G b T k =20.069.161=2.19>1.6 满足要求。
板模板抗倾覆手工计算书
新浇混凝土板名称板新浇混凝土板宽度B (m)5新浇混凝土板厚度h(m)0.1新浇混凝土板长度L(m)100.10.30.50.75新浇混凝土自重标准值G 2K (KN/m 3)24钢筋自重标准值G 3K (KN/m 3)1.12.52.51.51基本风压ω00.3高度变化系数μz1体型系数μs0.0941模板支架高度H 总(m) 4.1小楞布置方向平行楼板短边立柱长向间距L c (mm) 1.05小楞间距(m) 0.35立柱短向间距L d (mm)0.8小楞和楼板短边距离(mm) 0.05水平拉杆步距h(mm) 2小楞两端各悬挑长度(mm) 0.15立柱布置在新浇混凝土板的形式中心对称主楞布置方向平行楼板长边立柱距楼板短边距离(mm) 0.15主楞间距(m) 0.8立柱距楼板长边距离(mm) 0.15面板计算单位宽度(m) 1面板类型覆面木胶合板面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)12.5面板厚度h(mm)12面板挠度允许值[υ](mm)0.875面板截面抵抗矩W(mm 3)24000面板弹性模量E(N/mm 2)4500面板截面惯性矩I(mm 4)144000=#NAME?KN/m =#NAME?KN/m =#NAME?KN =#NAME?KN/m=#NAME?KN•m 面板抗弯强度计算值：#NAME?#12.50N/mm 2面板跨中挠度计算值：#NAME?#0.875mm模板和支架自重标准值G 1K (KN/m 2)施工人员和设备荷载标准值Q 1K (KN/m 2)风荷载自重标准值ωK (KN/m 2)0.0282备注：备注：备注：胶合板抗弯强度和弹性模量宜乘修正系数0.7。
(4)面板挠度验算#NAME?#NAME?(3)面板抗弯验算面板最大弯矩设计值：#NAME?#NAME?#NAME?#NAME?q 自重=0.9x1.2xG 1k xb =0.9*1.2*0.1*1 P=0.9x1.4xQ1k =0.9*1.4*2.5面板静荷载标准值：q 标=[G 1k +(G 2k +G 3k )xh]xb =(0.1+(24+1.1)*0.1)*1面板均布荷载设计值：q 全部=max{0.9x[1.2x(G 1k +(G 2k +G 3k )xh)+1.4xQ 1k ]xb ，0.9x[1.35x(G 1k +(G 2k +G 3k )xh)+1.4x0.7xQ 1k ]xb}=max(0.9*(1.2*(0.1+(24+1.1)*0.1)+1.4*2.5)*1 ，0.9*(1.35*(0.1+(24+1.1)*0.1)+1.4*0.7*2.5)*1)=max(5.9688 ，5.3762)面板自重、集中荷载设计值：立柱验算的均布活荷载三、模板体系设计四、面板验算(1)面板材料要求(2)面板荷载布置按简支跨，面板计算简图：面板、小楞、主楞、立柱每立方米钢筋混凝土的混凝土自重每立方米钢筋混凝土的钢筋自重面板或小楞验算的集中活荷载(KN)面板或小楞验算的均布活荷载主楞验算的均布活荷载板模板(胶合板)安全计算书一、工程属性二、荷载设计面板面板、小楞面板、小楞、主楞备注：}{l l l P q M q M M 22max max 48，8自重集全部均+===EI384L 4q 5标=υ==jmaxj W M σ=小楞类型广西马尾松木方小楞抗弯强度设计值fm(N/mm 2)13小楞高度b(mm)80小楞抗剪强度设计值fv(N/mm 2) 1.4小楞宽度h(mm)40小楞跨中挠度允许值[υ中](mm)2小楞截面抵抗矩W(mm 3)42667小楞悬挑挠度允许值[υ悬](mm)0.375小楞截面惯性矩I(mm 4)1706667小楞弹性模量E(N/mm 2)9000小楞截面中和轴面积矩S o (mm 3)32000=#NAME?KN/m q 静=0.9x1.2x[G 1k +(G 2k +G 3k )xh]xb =#NAME?KN/m q 活=0.9x1.4xQ 1k xb=#NAME?KN/m q 自重=0.9x1.2xG 1k xb=#NAME?KN/m P=0.9x1.4xQ 1k=#NAME?KN =#NAME?KN/m=#NAME?KN•m 小楞抗弯强度计算值：#NAME?#13.00N/mm 2=#NAME?KN 小楞抗剪强度计算值：#NAME?#1.40N/mm 2#NAME?# 2.000mm#NAME?#0.375mm#NAME?小楞悬挑挠度计算值：#NAME?#NAME?#NAME?#NAME?#NAME?(5)小楞挠度验算小楞连续跨中挠度计算值：#NAME?#NAME?#NAME?(4)小楞抗剪验算小楞最大剪力设计值：#NAME?小楞静荷载标准值：q 标=[G 1k +(G 2k +G 3k )xh]xb =(0.3+(24+1.1)*0.1)*0.35(3)小楞抗弯验算小楞最大弯矩设计值：#NAME?#NAME?小楞静荷载、活荷载设计值：=0.9*1.2*(0.3+(24+1.1)*0.1)*0.35=0.9*1.4*2.5*0.35小楞面板自重、集中荷载设计值：=0.9*1.2*0.3*0.35=0.9*1.4*2.5按连续四跨、悬臂跨，小楞计算简图：小楞均布荷载设计值：q 全部=max{0.9x[1.2x(G 1k +(G 2k +G 3k )xh)+1.4xQ 1k ]xb ，0.9x[1.35x(G 1k +(G 2k +G 3k )xh)+1.4x0.7xQ 1k ]xb}=max(0.9*(1.2*(0.3+(24+1.1)*0.1)+1.4*2.5)*0.35 ，0.9*(1.35*(0.3+(24+1.1)*0.1)+1.4*0.7*2.5)*0.35)=max(2.1647 ，1.9667)五、小楞验算(1)小楞材料要求(2)小楞荷载布置备注：221l l q 100.0q 077.0M 活静均+=j maxj W M σ=EI1004l q 632.0标中=υ=}{P q V q V P q 607.0V q q 607.0V V x x l l 681.0l l 620.0l B B max max -+-+-+-=-=-=-==自重悬集全部悬均自重左集活静左均，，，Ib VS O τ==maxmax M =l l P 21.0q 077.0M 21 +=自重集{}x =EI84l q 标悬=υ=22B l l q 121.0q 107.0M 活静均-+-= l l P 181.0q 107.0M 2B -+-=自重集l l P q 5.0M 2-+-=自重悬集 ，2l q 5.0M 全部悬均-= ， ，x x ||||||||||||||||x主楞类型广西马尾松木方主楞抗弯强度设计值fm(N/mm 2)13主楞高度b(mm)80主楞抗剪强度设计值fv(N/mm 2) 1.4主楞宽度h(mm)40小楞跨中挠度允许值[υ中](mm) 2.625主楞截面抵抗矩W(mm 3)42667小楞悬挑挠度允许值[υ悬](mm)0.375主楞截面惯性矩I(mm 4)1706667主楞弹性模量E(N/mm 2)6300主楞截面中和轴面积矩S o (mm 3)32000=#NAME?KN/m q 静=0.9x1.2x[G 1k +(G 2k +G 3k )xh]xb =#NAME?KN/m q 活=0.9x1.4xQ 1k xb=#NAME?KN/m q 标=[G 1k +(G 2k +G 3k )xh]xb=#NAME?KN/m =#NAME?KN =#NAME?KN =#NAME?KN =#NAME?KN=#NAME?KN•m 主楞抗弯强度计算值：#NAME?#13.00N/mm 2=#NAME?KN 主楞抗剪强度计算值：#NAME?#1.40N/mm 2#NAME?#2.625mm#NAME?#0.375mm备注：主楞连续跨中挠度计算值：#NAME?#NAME?主楞悬挑挠度计算值：#NAME?#NAME?#NAME?#NAME?#NAME?#NAME?(5)主楞挠度验算#NAME?#NAME?#NAME?#NAME?(4)主楞抗剪验算主楞最大剪力设计值：正常使用极限状态：主楞集中荷载(静荷载标准值)：P 标=R 标=1.143q 标L #NAME?(3)主楞抗弯验算：主楞最大弯矩设计值：承载力极限状态：主楞集中荷载(全部)：P 全部=R 全部=1.143q 静L+1.223q 活#NAME?主楞集中荷载(静荷载)：P 静=R 静=1.143q 静L #NAME?主楞集中荷载(活荷载)：P 静=R 活=1.223q 活L #NAME?=max(1.7993 ，1.7431)小楞静、活荷载设计值：=0.9*1.2*(0.5+(24+1.1)*0.1)*0.35=0.9*1.4*1.5*0.35小楞静荷载标准值：=(0.5+(24+1.1)*0.1)*0.35(2)主楞荷载布置：活荷载考虑递减，主楞自重并入小楞，小楞荷载按连续四跨计算最大支座反力等于主楞荷载，小楞计算简图同上，主楞计算简图如下：小楞均布荷载设计值：q 全部=max{0.9x[1.2x(G 1k +(G 2k +G 3k )xh)+1.4xQ 1k ]xL a xL b ，0.9x[1.35x(G 1k +(G 2k +G 3k )xh)+1.4x0.7xQ 1k ]xb}=max(0.9*(1.2*(0.5+(24+1.1)*0.1)+1.4*1.5)*0.35，0.9*(1.35*(0.5+(24+1.1)*0.1)+1.4*0.7*1.5)*0.35)六、主楞验算(1)主楞材料要求l l P 286.0P 238.0M 1活静集+= l l P 321.0P 286.0M B 活静集-+-= ，max max M ={}|| ，x l P M 全部悬集-=||jmax j W M σ==EI1003l P 764.1标中=υ}{P V P P 286.1V V 321.1 B max max 全部悬集活静左集，--+=-==Ib VSOτ===EI33l P 标悬=υ=|||x |立柱类型速生杉木立柱抗压强度设计值f c (N/mm 2)11.90立柱小头直径d(mm)45立柱弹性模量E(N/mm 2)9000立柱每米高直径变量Δd (mm)9立柱计算跨度L 0(m)2立柱最不利截面和小头距离L n (m)1立柱最不利截面回旋半径i (mm)13.500立柱最不利截面直径d n (mm)54立柱受压构件长细比λ148立柱最不利截面面积A n (mm 3)2289立柱轴心受压杆件稳定系数0.1617立柱最不利截面抵抗矩W(mm 3)15451=#NAME?KN•m =#NAME?KN=#NAME?KN#NAME?#NAME?##NAME?N/mm 2稳定性计算值：#NAME?##NAME?N/mm 2顶木直径≥42mm≥12mm 顶木安全的结构层高≤3.6m 顶木安全的结构层高≤3.3m ≤0.8m 上下水平拉条的安全距离≤1.72m 上下水平拉条的安全距离≤1.55m ≤0.35m每根顶木稳定承载的楼板面积≤0.25m 2每根顶木稳定承载的楼板面积≤0.35m 2顶木与顶木稳定承载平均间距≤0.5m顶木与顶木稳定承载的平间距≤0.6m备注：木材强度宜乘修正系数：露天0.9、潮湿0.9、钉孔和损伤的旧木材0.5、短期施工和维修1.2、验算截面未经切削1.15。
某省院抗倾覆计算书
某某某SJ-2合同段连续砼(钢)箱梁抗倾覆计算报告1、概述随着现代交通建设的飞速发展，在高速公路立交桥、城市立交桥、城市高架桥梁的建设中，为了减小桥梁下部结构与桥下建筑物或相交道路之间的冲突；使桥下行车视野开阔；以及便于在多层跨越的复杂桥梁中进行墩位设置，独柱墩曲线连续梁及小柱距连续箱梁结构形式在这种桥梁中被广泛运用。
经过10 多年运营证明，这种结构形式总体上能满足运营要求。
但随着交通流量的增大，重型和超载车辆日益增多，超速行驶时有发生。
据统计，2003 年全国范围公路货物车超载车辆占60%以上，一般超载2 ～3倍，最大达7倍。
经部分桥梁匝道现场观测，行车速度达到80km/h，而原设计速度为40~60km/h。
在此速度下，离心力达到原设计的4倍，以致出现了梁体位移、扭转、支座脱空和受力不均等安全隐患，最严重的情况下可能会发生桥梁倾覆等安全事故。
为增强现浇连续箱梁的抗倾覆稳定性，设计中应重视箱梁支座布置，计算中应加强箱梁抗倾覆计算，以免造成结构运营过程发生倾覆安全事故。
2、计算依据现行桥梁设计规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）中未对箱梁上部结构抗倾覆验算进行规定。
为完善桥梁结构设计及保证箱梁上部结构的安全性，《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（征求意见稿）第4.1.9条规定：4.1.9采用整体式断面的中小跨径梁桥应进行上部结构抗倾覆验算。
上部结构的抗倾覆稳定系数应满足下式要求：式中γqf——抗倾覆稳定系数；S sk——使上部结构倾覆的汽车荷载（含冲击作用）标准值效应；S bk——使上部结构稳定的作用效应标准组合。
在作用标准值组合（汽车荷载考虑冲击作用）下，单向受压支座不应处于脱空状态。
箱梁桥倾覆过程是在汽车荷载的倾覆作用下，单向受压支座依次脱空，由边界条件失效而失去平衡的过程。
结构倾覆时，事前并无明显表征，其危害性极大。
对于正交桥梁、斜交角30°以内的斜交桥梁，倾覆轴线为位于箱梁桥中心线同侧的桥台支座连线，箱梁桥的抗倾覆稳定系数为：式中q k——车道荷载中均布荷载；P k ——车道荷载中集中荷载；l ——为桥梁全长；e ——横向最不利车道位置到倾覆轴线的垂直距离；u ——冲击系数；R Gi——成桥状态时各个支座的支反力；x i——各个支座到倾覆轴线的垂直距离。
光伏电站保护整定计算书（完整版）
光伏电站保护整定计算书（完整版）光伏电站保护整定计算书2020年07⽉1⽬录1原始资料 (3)1.1系统参数及设备参数 (3)1.2整定计算参考资料 (3)1.3中性点接地⽅式 (3)1.4各保护CT变⽐ (4)2短路电流计算 (4)3整定计算 (5)3.1主变保护 (5)3.1.1主变差动保护计算 (5)3.1.2主变⾼压侧后备保护计算 (8)3.1.3主变低压侧后备保护计算 (11)3.210K V主变低压分⽀开关 (12)3.2.110kV低压分⽀⼀（51开关）保护定值计算 (12)3.2.210kV低压分⽀⼆（52开关）保护定值计算 (13)3.310K V母线保护 (15)3.3.110kVⅠ母母差保护定值计算 (15)3.3.210kVⅡ母母差保护定值计算 (16)3.410K V站⽤变保护 (16)3.4.110kV#1站⽤变保护定值计算 (16)3.510K V接地变保护 (18)3.5.110kV#1接地变保护定值计算 (18)3.610K VSVG保护 (19)3.6.110kV#1SVG保护定值计算 (19)3.6.210kV#2SVG保护定值计算 (21)3.710K V集电线保护 (22)3.7.110kV#1集电线定值计算 (22)3.7.210kV#2集电线定值计算 (24)3.810K V合能线保护 (24)3.8.110kV#1合能线定值计算 (24)2.本次整定计算运⾏⽅式考虑为最⼤⽅式按系统侧提供的数据Xmin.s*=0.7624，最⼩⽅式按Xmax.s*=1.0092（基准容量1000MVA）。
本站通过⼀台40MVA主变，经19.2km 的110kV风⾠线与系统联络。
3.本站10kV母线运⾏⽅式为10kVⅠ母、Ⅱ母并列运⾏。
4.本站10kV系统设计有经消弧线圈接地⽅式（#1接地变运⾏）和经低电阻接地⽅式（#2接地变运⾏）。
本站正常运⾏采⽤经消弧线圈接地运⾏⽅式，本次定值整定计算⽅式考虑为10kV系统为经消弧线圈接地系统。
光伏抗倾覆抗拔计算书
光伏可行性建议计算书
支架荷载计算：
光伏组件采用1640X990，重量18Kg，间距20mm，横向二块布置，角度22°。
光伏板重量=18X9.8/1.64/1/cos（22°）≈0.12KN/m²。
参考湘投光伏项目，支架重量取0.11
太阳能光伏总重量取0.3KN/m²，恒荷载对效应有利时取0.20KN/m²。
基础配重计算：
左风荷载：
对A或者B点，所有荷载作用均产生同一方向的倾覆弯矩，倾覆设计满足要求。
右风荷载：
屋顶高23.37m，风压高度变化系数取1.31。
风荷载体型系数取-1.3。
基本风压按
50年一遇取0.31。
F风面=0.31X1.31X（-1.3）=-0.53 KN/m²
次梁间距为3.3m。
F风=3.3X2X F风面=3.49KN
F支=3.3X2X0.2=1.32 KN
倾覆计算：
倾覆安全系数取1.6
1.6X F风X0.809≤F支X0.6+ F基重2 X1.2
F基重2 ≥3.11KN
混凝土容重取23
基础大小取：300X680X680，配重为3.19KN。
风吸力作用选抗浮计算：
F风Xcos(22°)- F支- F基重2 - F基重1 ≥0
F基重1 ≥-1.27KN
基础大小取：300X300X300，配重为0.62KN
结论：
增加的荷载：
F恒=（0.3X2X3.3+3.19+0.62）/（2Xcos（22°））=3.12KN/m F风=0.53X3.3Xcos(22°) =1.62KN/m。
光伏结构设计算例—刚性支架
光伏结构设计算例—刚性支架为了进一步贯彻落实国家政策，充分利用太阳能资源，优化国家能源结构，建立安全的能源供应体系，推广光伏发电技术的应用，结合《光伏支架结构设计规程》和《光伏发电站设计规范》等规范标准，yjk于2022年推出了光伏支架结构设计软件Y-PV，为光伏支架结构工程设计提供完整的一体化解决方案。
这里结合一个刚性支架结构实例，应用Y-PV5.2.1版本程序进行操作展示，方便大家快速把握使用Y-PV进行刚性支架设计的要点。
一、工程概况这是某分布式光伏发电项目中的一个双桩双立柱刚性光伏支架，上部支架的设计使用年限为25年，支架基础的设计使用年限为50年，三维模型及平立面图如下所示。
支架三维整体模型上部支架平面图上部支架立面图二、模型建立及荷载输入盈建科光伏支架采用参数化建模，计算的荷载也采用参数化设置并自动导算，模型荷载输入中的菜单如下：2.1计算参数设置在“光伏支架设计信息”中设置如下图所示，程序对上部支架设计采用25年一遇的基本风压和基本雪压，对于支架基础设计采用50年一遇的基本风压和基本雪压。
程序会自动考虑光伏组件和支架构件的自重，在无其它附加荷载的情况下，本页面中的恒活荷载可以输入为0。
点击”光伏支架设计信息”页面中的“风压各系数计算”，在弹出的风荷载参数自动计算页面中填写好地面粗糙度类别等相关参数后，程序可以自动计算风振系数以及风压高度变化系数并导入风荷载参数中。
在“构件材料信息”中设置如下，构件钢材等级均设置为Q235。
2.2光伏组件定义先确定了光伏组件，而后进行支架参数化建模时将组件布置在支架上，光伏组件定义如下。
2.3光伏支架参数化建模根据支架形式及构件截面，在参数化建模/刚性支架快速建模中设置如下。
立柱数量为5列，纵向间距为3400mmx4，其它尺寸详图中所示。
在两端均布置了柱间交叉支撑和顶部水平交叉支撑，支撑截面均为Ф10圆钢。
在上图中点击“支架形式”，设置如下图所示。
支架为双桩双立柱，支架倾角为15度，其它尺寸以及立柱、斜梁、斜撑、抱箍连接件截面均详图中所示。
光伏支架荷载计算
quk = Wkf - 1.0 Gk =2.1 KPa
(标准值)
qu = 1.4Wkf - 1.0 Gk =2.98 KPa
负风荷载- 自重荷载
(设计值)
qgk = quk =2.1KPa (标准值)
qg = qu =2.98 KPa (设计值)
Q235B
-2
EST = 206000N.mm
-2
fa=215 N.mm
Mx
=
0.188.Fl.L
5
=8.3×10
N·mm
按双跨梁计算
Qo = 0.688.Fl. =1.68 kN
F = 1.376.Fl. =3.36 KN
第3页
截面参数 截面特性
截面几何参数
A
325
Ix
112670
Iy
92260
ix
16.845
iy
18.616
Wx
4008
Wy
4500
Sx
2735
Sy
-2
fv=125 N.mm
组件规格 荷载分格 单根龙骨长度
a = 1650mm B = 992mm H = 3000mm
b = 992mm
龙骨固定长度 集中荷载
跨中最大弯矩 最大剪力 最大反力
L = 1817mm
Fk = 0.5qgk.a.b =1719 N
Fl = 0.5qg.a.b =2439 N
光伏支架结构计算书
计算：刘长 审核： 核定： 日期：2016 年 5 月 10 日
第1页
1、光伏支架龙骨计算
俯视图
1.1 荷载计算
1.1.1 风荷载计算
基本风压（惠州地区）：
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光伏可行性建议计算书
支架荷载计算：
光伏组件采用1640X990，重量18Kg，间距20mm，横向二块布置，角度22°。
光伏板重量=18X9.8/1.64/1/cos（22°）≈0.12KN/m²。
参考湘投光伏项目，支架重量取0.11
太阳能光伏总重量取0.3KN/m²，恒荷载对效应有利时取0.20KN/m²。
基础配重计算：
左风荷载：
对A或者B点，所有荷载作用均产生同一方向的倾覆弯矩，倾覆设计满足要求。
右风荷载：
屋顶高23.37m，风压高度变化系数取1.31。
风荷载体型系数取-1.3。
基本风压按
50年一遇取0.31。
F风面=0.31X1.31X（-1.3）=-0.53 KN/m²
次梁间距为3.3m。
F风=3.3X2X F风面=3.49KN
F支=3.3X2X0.2=1.32 KN
倾覆计算：
倾覆安全系数取1.6
1.6X F风X0.809≤F支X0.6+ F基重2 X1.2
F基重2 ≥3.11KN
混凝土容重取23
基础大小取：300X680X680，配重为3.19KN。
风吸力作用选抗浮计算：
F风Xcos(22°)- F支- F基重2 - F基重1 ≥0
F基重1 ≥-1.27KN
基础大小取：300X300X300，配重为0.62KN
结论：
增加的荷载：
F恒=（0.3X2X3.3+3.19+0.62）/（2Xcos（22°））=3.12KN/m F风=0.53X3.3Xcos(22°) =1.62KN/m。