淬火介质冷却曲线的判读和评价
淬火介质的冷却特性曲线究竟说明了什么
第28卷第2期2007年4月热处理技术与装备RECHUL I J I SHU Y U ZHUANG BE I Vol .28,No .2Ap r,2007收稿日期:2006-11-28作者简介:张克俭(1945-),男,工学博士,主要从事淬火介质产品开发及其应用技术的研究工作・试验研究・淬火介质的冷却特性曲线究竟说明了什么张克俭(北京华立精细化工公司 北京 102200)摘 要:在用标准测试仪检测淬火介质冷却特性的同时,用摄像机摄录了探棒周围的状况。
对比发现,按测得的冷却特性曲线的形状划分的冷却阶段,与探棒表面实际发生的冷却情况大不相同。
说明了产生这种差异的原因。
通过分析和推理,得出了结论:不能从淬火介质的冷却特性曲线去划分探棒所处的冷却阶段;凭测出的冷却特性曲线不可能准确推算实际工件可能获得的冷却情况;淬火介质的冷却特性曲线只宜用在介质冷却特性的相互对比中。
关键词:淬火介质;冷却特性曲线;冷却特性检测;冷却过程计算;热处理工艺中图分类号: TG154.4 文献标识码: B 文章编号: 1673-4971(2007)02-0025-04W ha t Cooli n g Ra te Curve of Quench i n g M ed i a I m pli esZhang Ke 2jian(Beijing Huali Fine Che m ical Company L td .Beijing 102200,China )Abstract:The visual phenomena occurred ar ound the quench p r obe were recorded with digital video ca 2mera during standard test of quenching media .It was found that partiti on of cooling p r ocess according t o the measured cooling rate curve is not t otally corres ponding t o what were visually observed .The reas ons of this discrepancy are discussed .It is concluded the cooling p r ocess of actual quenched parts can not be ac 2curately p redicted by merely using the measured cooling rate curves of quenching media,which are only app licable f or comparis on of characteristics of different quenching media .Key words:quenchant;cooling curve;cooling curve test;si m ulati on of quenching p r ocess;heat treat m ent technol ogy1 淬火介质冷却特性曲线的应用情况与存在的疑问近二十年来,淬火介质冷却特性曲线的应用给热处理行业带来了不小的技术进步。
stern-volmer淬火曲线
Stern-Volmer淬火曲线1. 引言在材料科学和工程中，淬火是一种重要的热处理工艺，用于提高金属材料的硬度和强度。
淬火工艺的效果可以通过Stern-Volmer淬火曲线来评估和分析。
本文将对Stern-Volmer淬火曲线进行介绍和讨论。
2. Stern-Volmer淬火曲线的概念Stern-Volmer淬火曲线是描述材料淬火过程中淬火介质温度和冷却速率之间关系的曲线。
它通常用于分析和预测材料在淬火过程中的组织结构和性能变化。
Stern-Volmer淬火曲线是由Stern和Volmer两位科学家于19世纪初提出的，经过多年的实验和理论研究得到了广泛的应用。
3. Stern-Volmer淬火曲线的特点Stern-Volmer淬火曲线的特点主要包括两个方面：一是淬火介质温度对淬火效果的影响，二是冷却速率对淬火效果的影响。
通过对这两方面的研究和分析，可以得出材料在不同淬火条件下的淬火效果，从而为合理选择淬火工艺参数提供参考。
4. Stern-Volmer淬火曲线的应用Stern-Volmer淬火曲线在材料科学和工程领域具有重要的应用价值。
它可以帮助工程师和科学家预测淬火过程中的组织结构和性能变化，指导实际生产操作。
通过对Stern-Volmer淬火曲线的分析，可以优化淬火工艺参数，提高材料的淬火效果，从而提高材料的质量和性能。
Stern-Volmer淬火曲线还可以用于评估和比较不同淬火材料的淬火效果，为新材料的开发和应用提供参考。
5. 结论Stern-Volmer淬火曲线是一种重要的分析工具，对于材料淬火过程的研究和应用具有重要的意义。
通过对Stern-Volmer淬火曲线的研究和分析，可以深入了解淬火过程中淬火介质温度和冷却速率之间的关系，为优化淬火工艺和提高材料质量提供有力支持。
希望本文的介绍可以帮助读者更好地理解Stern-Volmer淬火曲线及其在材料科学和工程中的应用。
6. Stern-Volmer淬火曲线的实验研究方法要了解Stern-Volmer淬火曲线的特点和应用，需要进行大量的实验研究。
淬火介质的冷却特性曲线
淬火介质的冷却特性曲线究竟说明了什么摘要：在标准测试仪检测淬火介质冷却特性的同时，用摄像机摄录了探棒四周的状况。
对比发现，按测得的冷却特性曲线的外形划分的冷却阶段，与探棒表面实际发生的冷却情况大不相同。
说明了产生这种差异的原因。
通过分析和推理，得出了结论：不能从淬火介质的冷却特性曲线往划分探棒所处的冷却阶段；凭测出的冷却特性曲线不可能正确推算实际工件可能获得的冷却情况；淬火介质的冷却特性曲线只宜用在介质冷却特性的相互对比中。
关键词：淬火介质；冷却特性曲线；冷却特性检测；冷却过程计算；热处理工艺一、淬火介质冷却特性曲线的应用情况与存在的疑问近二十年来，淬火介质冷却特性曲线的应用给热处理行业带来了不小的技术进步。
现在，淬火介质的开发研究，介质的比较和选择，热处理生产中的产品质量控制，甚至分析和解决生产中碰到的热处理质量和技术题目，都已离不开淬火介质的冷却特性曲线了。
但是，这些冷却特性曲线究竟能告诉我们些什么？对这个题目，行业内已经有了基本一致的答案。
极具权威性的美国金属手册[1]上,以及行业内着名专家G.E.Totten的专著[2]上提供的解释很具代表性，如图1所示。
图中阶段A通称冷却的蒸汽膜阶段（也称膜沸腾阶段），阶段B通称沸腾阶段（也称泡沸腾阶段），阶段C称为对流阶段。
在蒸汽膜阶段，整个试块被蒸汽膜包围着。
在沸腾冷却阶段，整个试块表面都在发生沸腾。
而到了对流冷却阶段，则通过对流传热使试块冷却。
图中任一曲线上的点，都可以通过期间或者温度坐标找到另一曲线上的对应点。
其它的书刊资料上，液态淬火介质的冷却特性曲线，不管采用什么样的检测标准，都按图1所示的方式划分冷却的阶段和解释各阶段的冷却机理。
在淬火介质的研究和评价中，通常用图1所示的两种曲线来表示和比较介质的冷却特性。
从冷却速度曲线上，指出淬火介质的特性温度、出现最高冷却速度的温度和最高冷却速度值，以及对流开始温度。
从冷却过程曲线上，通常指出从800℃冷却到400℃（或者300℃）所需的时间。
液态介质中淬火冷却的四阶段理论
工件在水性介质中淬火，有时会听到爆炸声响。
本项研究工作是从探讨这种声响的产生原因开始的。
通过试验和研究，对爆炸声响的产生提出了一种解释。
试验中发现了几种用当前通行的液体介质中冷却的三阶段（蒸汽膜阶段、沸腾阶段和对流阶段）理论[1]无法解释的现象。
为解释这些现象，本文提出了液体淬火介质中淬火冷却的四阶段理论。
一对爆炸声响产生原因的初期分析经过分析，把此项研究观测的内容归结成两个：一个是完整蒸汽膜保持稳定的条件；另一个是蒸汽膜阶段的结束过程。
对这两个内容做了如下分析：1、在完整蒸汽膜阶段，是工件表面向外散失的热量使周围的液态介质变成了蒸汽，且形成的蒸汽足以使蒸汽膜保持完整。
是蒸汽膜把液态介质和工件表面分隔开，如图1a)。
因此，粗略地说，能使蒸汽膜保持稳定的条件是：从工件侧进入气液界面的热量Q1，多于、等于从气液界面向液相侧散失的热量Q2,如图1b)。
进而可以得出这样的关系：当Q1＝Q2时，蒸汽膜厚度保持不变。
当Q1 > Q2时，蒸汽膜厚度会增大。
当Q1 < Q2时，蒸汽膜厚度会减小。
a）蒸汽膜把球体和液态介质分隔开b）气液界面的热量收支Q1和Q2图1 完整蒸汽膜的稳定性分析影响这种关系的重要因素有：工件表面温度高低、介质的沸点高低和饱和蒸汽压大小、气液界面液态侧的温度梯度大小，以及气液界面能（或者表面张力）高低等。
其中，气液界面能大小不太引人注意。
但是，众所周知，要费一点力气才能把肥皂泡吹大。
但停止吹气后，如果不堵着吹气口，肥皂泡就会把里面的空气压出来。
这是肥皂泡膜的表面张力引起的附加压力使泡内的气压高于外面气压的缘故。
由于气液界面的表面张力，蒸汽膜内的气压高于膜外的液压。
气液界面张力越大，内部气压也就越高。
只有更高的表面温度，才能烤出更多的蒸汽来形成更厚的蒸汽膜。
因此，在其它条件相同时，气液界面张力越大，蒸汽膜就越薄；相反，气液界面张力越小，蒸汽膜就越厚。
为了排除工件形状因素的影响，本文选定均匀球体为研究对象。
淬火介质的冷却曲线、冷却性能及选用
淬火介质的冷却曲线、冷却性能及选用选择淬火介质，应当同时兼顾到对淬火介质冷却特性、稳定性、可操作性、经济性和环保等方面的要求。
在这些要求中，最重要的是淬火介质的冷却特性。
本文将以推理方式入手，通过分析讨论，提出一套从冷却特性选择淬火介质的可实用的原则方法。
钢件淬火冷却，希望的效果有三：1．获得高而且均匀的表面硬度和足够的淬硬深度；2．不淬裂；3．淬火变形小。
选好用好淬火介质是同时获得这三项效果的基本保证。
当前，国内外多以国际标准方法（ISO9950）测定，并用冷却速度曲线来表征淬火介质的冷却特性。
但是，对特定工件（即在钢种、形状大小和热处理要求一定）的情况下，如何从冷却特性上去选择合适的淬火介质？在生产现场，一个淬火槽中往往要淬多种不同钢种、形状、大小和热处理要求的工件。
在这种情况下，如何选定它们共同适用的一种淬火液？一般的热处理车间，为满足所有工件的热处理要求，应当配备几种淬火液？──关于这类实际生产需要解决的问题，至今研究很少。
有人[1、2]做过一些工作，但都提不出系统实用的原则方法。
本文以过去工作为[4、6]基础，从讨论实际生产中一些工件"油淬不硬而水淬又裂"入手，通过推理和实例分析，提出了对特定工件按冷却速度分布选择淬火介质的方法，并进而确定了能供多种工件淬火的一种淬火液的选择原则。
1 特定工件淬火的最低和最高冷却速度分布线从普通机油和自来水的冷却速度分布（如图1）可以看出，普通机油的冷却速度慢，因而不少工件在其中淬不硬；而自来水的冷却速度又太快，以致于多数钢种不能在其中淬火。
在图中，自来水和普通机油之间有一个宽广的"中间地带"，只有普通机油和自来水的工厂，时常会遇到一些工件"油淬不硬而水淬又裂"的麻烦，原因就在这里。
可以推知，对于一种这样的工件，如果将机油的冷却速度提高，该工件淬火硬度也会相应提高。
我们假定，当机油的冷却速度提高到图2中带齿线水平时，该工件刚好可以得到要求的淬火硬度。
淬火介质相关知识汇总(☆☆☆☆☆)
淬火介质相关知识汇总一、主要技术参数1、冷却特性1.1、冷却速度曲线当前，国内外多以国际标准方法（ISO9950）测定，并用冷却速度曲线来表征淬火介质的冷却特性。
但是，对特定工件（即在钢种、形状大小和热处理要求一定）的情况下，如何从冷却特性上去选择合适的淬火介质？在生产现场，一个淬火槽中往往要淬多种不同钢种、形状、大小和热处理要求的工件。
在这种情况下，如何选定它们共同适用的一种淬火液？从普通机油和自来水的冷却速度分布（如图1）可以看出，普通机油的冷却速度慢，因而不少工件在其中淬不硬；而自来水的冷却速度又太快，以致于多数钢种不能在其中淬火。
如果将机油的冷却速度提高，该工件淬火硬度也会相应提高，当机油的冷却速度提高到图2中带齿线水平时，该工件刚好可以得到要求的淬火硬度，我们把它叫做允许的最低冷速分布线。
同时，研究表明，自来水引起淬裂和变形，是自来水冷却太快，尤其是钢件冷到其过冷奥氏体发生马氏体转变的温度范围时受到的冷却太快的缘故。
于是又可以推知，如果能降低自来水的冷却速度，尤其是在工件冷到较低的温度以后的淬火冷却速度，就可以减小工件淬裂的危险。
假定自来水冷却速度降到图3中带齿线所示的水平时，该类工件便不会再淬裂了，我们把这条线叫做此工件已确定条件下允许的最高冷速分布线。
把图2和图3合在一起，可以得到该工件能同时获得前述三项淬火效果的淬火介质的冷却速度分布范围，如图4所示。
图中，只要所选的淬火介质的冷却速度分布曲线能全部落入这两条曲线之间的区域内，不管是快速淬火油还是水溶性淬火液，也不管这些淬火介质的冷却速度分布有何不同，上述工件在其中淬火都可以同时获得所希望的淬硬而又不裂的效果。
1.2淬火介质的冷却过程分三个阶段：蒸汽膜阶段、沸腾冷却阶段、对流冷却阶段（见下图所示）用符合ISO9950标准的ivf冷却特性测试仪测出的冷却特性曲线（如下图）有几个特征值对淬火油的淬硬能力有重要影响。
第一个是油蒸汽膜冷却阶段向沸腾冷却阶段转变的温度，即图中A点对应的温度，叫做（上）特征温度;第二个是出现最高冷却速度的温度，即图中B点对应的温度;第三个是最高冷却速度值，即B点对应的冷却速度值;第四个是对流开始温度，即C点对应的温度。
淬火介质冷却曲线的判读和评价
淬火介质冷却曲线的判读和评价1995年5月1日，国际标准组织（ISO）颁布了淬火油冷却特性测定方法《Industrial quenching oils-determination of cooling characteristics-Nickel-alloy probe test method》（ISO9950）。
在1988年，我国颁布了2个标准，即GB9449《淬火介质冷却性能试验方法》（1995年调整为行业标准JB／T7 951）和SH／T0220《热处理油冷却性能测定法》。
目前这3个标准在国内都被采用。
JB／T7951来自法国淬火液体小组A*T*T*T*S*F*M联合委员会在1982年提出的《淬火油烈度-银探头试验方法》。
SH ／T0220来自日本工业标准《热处理油》（JIS K 2242—80）。
70年代初开始淬火油的研制工作时采用的是仿日的探头，一直沿用至今。
国内大多数淬火介质生产厂和使用厂都采用此标准。
上述3个标准探头的相同点是①都是热电偶测试探头，而且都在探头几何中心。
②都是K型热电偶。
③探头形状都是圆柱形。
这3种探头的不同点是①ISO为12.5mm×60mmIncone1600镍基合金，JB和SH为银。
②JB 为6mm×48mm，SH为10mm×30mm。
③ISO是铠装热电偶，外径而JB、SH 为的偶丝。
2判读方法的概述冷却曲线判读的目的在于评价淬火介质的冷却能力。
要评价就要有一个做为基准的参照系统。
一般情况下，都是采用水和油。
这是因为水和油是最早采用的淬火介质。
而且一直到现在仍是最常用的淬火介质。
Grossmann的H值也是如此，即以水的H值为1，油的H值为0.25。
既使不是定量地评价，也仍然要以水和油的冷却能力为基础做出定性的评价。
第二条原则是冷却曲线与钢材连续冷却转变曲线的关系，即淬火介质冷却性能与所淬钢材的对应原则。
这条原则是说明冷却曲线对应连续冷却转变曲线的不同阶段所应具备的冷却性能。
淬火冷却介质的特性曲线及应用
冷却特性曲线的说明淬火介质的冷却过程分三个阶段：蒸汽膜阶段、沸腾冷却阶段、对流冷却阶段（见下图所示）。
用符合ISO9950标准的ivf冷却特性测试仪测出的冷却特性曲线（如下图）有几个特征值对淬火油的淬硬能力有重要影响。
第一个是油蒸汽膜冷却阶段向沸腾冷却阶段转变的温度，即图中A点对应的温度，叫做（上）特征温度;第二个是出现最高冷却速度的温度，即图中B点对应的温度;第三个是最高冷却速度值，即B点对应的冷却速度值;第四个是对流开始温度，即C点对应的温度。
如何从冷却特性选用淬火介质热处理淬火介质，用的首先是它的冷却性能。
因此，在确定介质的类别后，我们主张按介质的冷却特性来选择介质的品种。
比如，当我们确定应当选用快速淬火油后，具体的品种就应当根据工件特点和热处理要求从油的冷却速度分布上去选。
不管选用何种淬火介质，大致都可以按以下五条原则进行选择。
一看钢的含碳量多少── 含碳量低的钢有可能在冷却的高温阶段析出先共析铁素体，其过冷奥氏体最易发生珠光体转变的温度（即所谓"鼻尖"位置的温度）较高，马氏体起点（Ms）也较高。
因此，为了使这类钢制的工件充分淬硬，所用的淬火介质应当有较短的蒸汽膜阶段，且其出现最高冷却速度的温度应当较高。
相反，对含碳量较高的钢，淬火介质的蒸汽膜阶段可以更长些，出现最高冷却速度的温度也应当低些。
二看钢的淬透性高低——淬透性差的钢要求用冷却速度快的淬火介质，淬透性好的钢则可以用冷却速度慢一些的介质。
通常，随着钢的淬透性提高，过冷奥氏体分解转变的“C”曲线会向右下方移动。
所以，对淬透性差的钢，选用的淬火介质出现最高冷却速度的温度应当高些；而淬透性好的钢则低些。
有些淬透性好的钢过冷奥氏体容易发生贝氏体转变，要避开其贝氏体转变，也要求有足够快的低温冷却速度。
三看工件的有效厚度大小——如果工件的表面一冷到Ms点，就立即大大减慢介质的冷却速度，则工件内部的热量向淬火介质散失的速度也就立即放慢，这必然使工件表面一定深度以内的过冷奥氏体冷不到Ms点就发生非马氏体转变，其结果，淬火后工件只有很薄的马氏体层。
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淬火介质冷却曲线的判读和评价
1995年5月1日，国际标准组织（ISO）颁布了淬火油冷却特性测定方法《Industrial quenching oils-determination of cooling characteristics-Nickel-alloy probe test method》（ISO9950）。
在1988年，我国颁布了2个标准，即GB9449《淬火介质冷却性能试验方法》（1995年调整为行业标准JB／T7 951）和SH／T0220《热处理油冷却性能测定法》。
目前这3个标准在国内都被采用。
JB／T7951来自法国淬火液体小组A*T*T*T*S*F*M联合委员会在1982年提出的《淬火油烈度-银探头试验方法》。
SH ／T0220来自日本工业标准《热处理油》（JIS K 2242—80）。
70年代初开始淬火油的研制工作时采用的是仿日的探头，一直沿用至今。
国内大多数淬火介质生产厂和使用厂都采用此标准。
上述3个标准探头的相同点是①都是热电偶测试探头，而且都在探头几何中心。
②都是K型热电偶。
③探头形状都是圆柱形。
这3种探头的不同点是①ISO为12.5mm×60mmIncone1600镍基合金，JB和SH为银。
②JB 为
6mm×48mm，SH为10mm×30mm。
③ISO是铠装热电偶，外径而JB、SH 为的偶丝。
2判读方法的概述
冷却曲线判读的目的在于评价淬火介质的冷却能力。
要评价就要有一个做为基准的参照系统。
一般情况下，都是采用水和油。
这是因为水和油是最早采用的淬火介质。
而且一直到现在仍是最常用的淬火介质。
Grossmann的H值也是如此，即以水的H值为1，油的H值为0.25。
既使不是定量地评价，也仍然要以水和油的冷却能力为基础做出定性的评价。
第二条原则是冷却曲线与钢材连续冷却转变曲线的关系，即淬火介质冷却性能与所淬钢材的对应原则。
这条原则是说明冷却曲线对应连续冷却转变曲线的不同阶段所应具备的冷却性能。
原则上说，在JB、SH 探头心部的热电偶测得的冷却曲线可认为是工件（小中尺寸）表面或次表面的冷却曲线，而ISO测得的曲线则被认为是工件（小中尺寸）心部或接近心部的冷却曲线。
3ISO9950的判读和评价
按照ISO9950的规定，给出某个淬火介质的冷却性能的测试结果应分3个部分：冷却曲线（包括温度／时间曲线和温度／冷却速度曲线）、冷却时间和冷却速度。
冷却时间和冷却速度的要求如表1。
表1ISO冷却时间和冷却速度的要求
注：开口闪点比闭口闪点约高20～30℃。
3.1 参照油的要求
ISO 9950规定了参照油的主要理化指标如表2，我国成品油中和该油相近油的指标也列在表2。
国内与ISO 参照油接近的油有100SN ，N22，N32和150SN 。
可以认为100SN 最接近ISO 参照油，其次是N22机械油，不过N22不易获得，而N32机械油和150SN 相近。
N32机械油，是国内应用最普遍的机械油，一直做为淬火油而广泛应用，所以我们选用N32油做为参照油，更符合国情。
ISO 参照油和N32油的冷却性能列于表
3。
3.2 自来水的冷却性能
在ISO 9950中没有自来水的冷却性能的指标，因为该标准原用于淬火油。
在研究水基淬火介质时，也使用该标准，因此知道自来水的冷却性能也十分必要。
30℃自来水的冷却性能见表4。
最大冷速所在温
度在不同的文献中相差较大，大约在530～630℃之间，作者认为，应在550℃±20℃。
3.3 冷却性能的评价
3.3.1 冷却速度评价法目前国外大多数人用冷却速度来评价淬火介质，它的要点是①当某一介质的冷却速度（最大冷速，最大冷速的温度，300℃的冷却速度）低于水或高于油则该介质的冷却能力就低于水或高于油。
②最大冷速的温度越高，工件冷却易于躲开TTT曲线的鼻子而进入马氏体转变。
③最大冷速越大，表明在沸腾阶段介质从探头表面脱去热量就越多。
④到达300℃时冷却速度是评价介质低温区冷却性能的主要依据。
在300℃的冷速超过50℃／s时，原则上认为该水基淬火液不宜用来代替油淬，因为这样易于引起过大的畸变甚至开裂。
淬火油在300℃的冷速大致在(6～30)℃／s。
3.3.2数值评价方法
（1）Segerberg方法［1］
Segerberg的计算公式如下：
HP＝91.5＋1.347Tvp＋10.88CR－3.85Tcp
（1）
式中HP——淬火油的淬硬能力；
Tvp——特性温度，℃；
CR——在500～600℃之间的平均冷却速度，℃／s；
Tcp——对流阶段开始温度，℃。
（2）二次方度每秒法（参阅5.2）
该方法是作者基于下列一个假定提出的，即最大冷速和其所在温度的乘积与该介质的冷却能力（CP）成正比，计算公式如下：
CP＝0.011×最大冷速×最大冷速所在温度
（2）
公式（2）适用有机淬火液和淬火油，按此公式计算的几个实例见表5，参阅表7、8、10。
表5几种介质
4SH／T0220的判读和评价
按照SH／T0220的规定，对淬火油的评价有两个指标，特性温度（℃）和800℃冷却到400℃的时
间。
事实上，对快速油和超速油来说，800℃冷却到300℃的时间非常重要。
而对评价水基淬火液来说，还应以400℃冷却到150℃的冷却时间或平均速度来评价［5］。
4.1N32油和水的冷却数据
按照SH／T0220测定的N32油和水的冷却性能数据，见表6。
4.2按照SH／T0220评价的要点
4.2.1淬火油的评价参见SH0564—93《热处理油》的技术指标。
4.2.2 有机淬火剂在水基淬火剂中，有机淬火剂是以水代油的主体。
关于有机淬火剂的评价国内没有统一的方法。
在选择有机淬火剂代替油淬时，为了防止过大的畸变和开裂，对有机淬火剂的冷却性能应有一个要求。
如3.3.1所述，ISO9950是以300℃冷却速度来判定，但按SH／T0220以300℃冷速来判定恐怕不能反映真实情况，作者同意日本村上义春的意见［5］，用400→150℃的平均冷速评价比较合理。
作者在文献［6］提出一个评价标准：SH／T0220测定的400→150℃平均冷速120℃／s相当于ISO 9950在300℃时的冷却速度50℃／s，而平均速度35℃／s则相当于300℃时冷速20℃／s。
作者提出的这个标准可能比较保守，仅供参考。
4.2.3冷却能力的数值表示方法作者在文献［7］中，按照SH／T0220方法提出了评价淬火油和有机淬火剂冷却能力的数值方法。
该方法包括两个公式，分别计算淬火油和有机淬火剂的冷却能力CP 值，此方法与3.3.2（2）和
5.2方法有一定的一致性，可互相参照。
淬火油CP值计算公式如下：
CP＝300＋0.9Tvp＋9CR－3Tcp
（3）
式中CP——淬火油冷却能力
Tvp——特性温度，℃
CR——800→400℃的平均冷速，℃／s
Tcp——冷却速度为20℃／s时的温度（即用一条冷速为20℃／s的直线与曲线下部相切处的温度），℃
对有机淬火剂计算公式如下：
CP＝300＋0.9Tvp＋9CR－40t
（4）
式中CP——有机淬火剂的冷却能力
Tvp——特性温度，℃
CR——800→400℃的平均冷速，℃／s
t——400→150℃的冷却时间，s
按此求出的CP值可对照表7来确定代油的可行性（参阅表5、8、10）。
有机淬火剂和淬火油CP值的例子见表8。
5JB／T7951的判读和评价
按照JB／T7591的规定，淬火介质冷却性能的参数共有7个，它们是特性温度和特温秒，最高冷却速度及其位置和冷却时间（800→400℃，800→300℃，300→100℃）
5.1N32油和水的冷却数据
N32油和水的冷却性能数据见表9.
5.2二次方度每秒法（参阅3.3.2）
JB／T6955—93《热处理常用淬火介质技术要求》的附录A中，按原GB9449测定了常用淬火介质冷却性能，给出了它们最大冷速及其所在温度，作者采用3.3.2的二次方度每秒法，提出计算淬火油和有机淬火剂CP值的公式如下：
CP＝0.00455×最大冷速×最大冷速所在温度
（5）
JB／T6955附录A中的有机淬火剂和淬火油按式（5）计算的CP值见表10，并参阅表5、7、8。
关于有机淬火剂在低温区引起开裂倾向，在JB／T6955的附录A中没有规定，作者对该附录中给出的300→200℃的平均冷速研究之后认为，300→200℃的平均冷却速度在250℃／s以下基本上可不产生
开裂，其数据见表10。
6结语
作者选择的题目大了些，很难再做更详尽的讨论，本文的目的在于抛砖引玉，希望看到更多更好的文章来讨论淬火介质冷却曲线的判读和评价，使之有助于我国淬火介质的研制、生产和推广应用。
作者提出的数值方法的原理和公式也不是准确无误的，仅供参考，不过在一定范围内，做为相对比较还是有一定意义的。