矩形板柱结构水池结构配筋计算(覆土2.2m,活载5.0)资料
钢筋混凝土矩形水池结构设计及施工要点
钢筋混凝土矩形水池结构设计及施工要点摘要：矩形钢筋混凝土水池在生活之中是一种常见的构筑物，在工民建工程之中经常都会有所涉及。
本文笔者依据多年的施工经验探讨了钢筋混凝土矩形水池结构设计的相关问题以及施工之中的重点问题。
关键词：钢筋混凝土；矩形水池；结构设计；施工要点引言矩形钢筋混凝土水池作为一种常用的构筑物类型，被广泛应用到工业与民用建筑中的污水处理、给水装置、消防、循环水场及事故缓冲等工程中。
在矩形钢筋混凝土水池设计过程中，不仅要满足给排水专业的工艺要求，而且要兼顾安全、适用和经济的原则。
在设计过程中把握每个设计细节这是满足全部设计要求的要点。
按照相关设计规定，针对矩形钢筋混凝土水池的设计过程，以及实际经验，探讨矩形钢筋混凝土水池设计的要点。
1、荷载取值1.1、池内水压力池内水压力是水池类构筑物的重要荷载。
在设计之中，应该依照满水高度来计算水压。
这是因为：一方面在使用的过程之中因为值班人员疏忽或者存在液位计等部件功能的缺位而导致满池，另一个方面，工艺之上则有可能因为技术改造而高出之前设计水位。
池内水压荷载的取值大小对挡水墙式浅池的下端弯矩的影响比较大。
1.2、池外水浮力当有地下水之时，池壁外侧除考虑到地下水的压力之外，还需要考虑到地下水位以下水的浮力对土的有效重度。
并且，地下水对于池体的浮托力也应该重点考虑。
因为地下水位没有掌握好而导致结构选型错误以及抗浮不够的工程事故也经常发生。
地质勘察报告而提供的地下水位通常只是反映勘测期间的地下水位情况。
如果详勘是在当地枯水期进行的，其提供的地下水位标高则是没有办法被设计取用，或者结构计算出现失误。
依据具体的情况，并且结合地方水文资料，制定一个较为适合的地下水位标高进行设计地下水位，如此则可以确保使用阶段结构安全以，并且也可以降低工程造价的目的。
1.3、温、湿度作用因为混凝土在硬化的过程之中出现的水化热、以及工艺特殊要求和季节变化，使得池壁出现膨胀或者是收缩。
关于钢筋混凝土矩形水池结构设计的分析
关于钢筋混凝土矩形水池结构设计的分析钢筋混凝水池是工业与民用建筑中一种常见的构筑物，被广范应用于工业与民用建筑的给水、污水、消防工程中。
钢筋混凝土水池按平面形状可以分为矩形水池和圆形水池；按其埋置情况可以分为：全埋式、地下式、半地下式、地面式和架空式五种类型；按照有无顶板可以分为顶板式和敞口式，本文主要是针对地下式敞口水池的结构计算情况进行分析。
地下式水池是指池顶标高与地面一致或高出地面的高度不超过300mm的水池类型。
是由池壁和底板组成，因此在进行结构设计时应分别对池壁和底板进行计算然后对连接部分进行构造处理即可。
其结构计算步骤如下：1 荷载种类及组合1.1池壁荷载池壁承受的荷载除池壁自重和池顶荷载引起的竖向压力或可能的端弯矩外，主要是作用于水平方向的侧压力，主要包括土压力、地面活荷载引起的附加侧向压力及池壁范围内有地下水的时候地下水所引起的侧压力。
对于敞口式水池土压力进行计算时，需考虑池壁范围内地下水的情况，无地下水时池壁按侧压力为三角形进行分布的主动土压力计算，池壁底部土压力标准值 Psk=γHn tan2(45°-φ/2)当池壁范围内有地下水时，地下水位以上的土压力计算同无地下水的情况；地下水位以下的侧压力则除了考虑水压力外还应考虑土的有效重度因水的浮力降低而对土压力的影响，即：池壁底部土压力 Psk=[γ（Hn+Hw）+γs Hw] tan2(45°-φ/2)池壁底部水压力 Pwk=γwHwγ——池外回填土重度，一般可取18KN/m³Hn——池壁净高φ——回填土内摩擦角Hw——地下水位至池壁底部的距离γs——地下水位以下池外回填土的有效重度，一般可取10KN/m³1.2池底荷载池底荷载指水池自重引起的地基反力或地下水浮力。
当地基不是太软弱时，可以测定由水池自重引起的地基反力为均匀分布。
计算时可以采取水池总重除以池底面积。
1.3荷载组合地下式水池在进行承载能力极限状态设计时，一般根据三种荷载组合进行内力计算：（1）池内满水，池外无土；（2）池内无水，池外有土；（3）池内满水，池外有水；第一种荷载组合出现在回填土以前的试水阶段，第二、第三种组合是使用阶段的放空和满池时的工作状态。
简单矩形水池计算书详解
结构专业计算书建设单位名称：项目名称：项目阶段：项目代号(子项号)：计算书总册数：计算软件名称：计算软件版本：蒸发器、污水池计算书执行规范：《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)钢筋：d-HPB235;D-HRB335;1、基本资料1.1 几何信息水池类型：有顶盖，半地上长度L=8.400m，宽度B=3.4000m，高度H=2.400m，底板底标高=1.500m盖板厚h=150mm，池底厚h=300mm，池壁厚t=200mm，底板外挑长度t=200mm 2211平面图剖面图1.2 水土信息3，土内摩擦角30°土天然重度18kN/m地基承载力特征值f=130kPa，宽度修正系数η=0.00，埋深修正系数η=1.00 ak db3 10.5 kN/m0.800m，池内水重度地下水位低于底板底标高，池内水深托浮力折减系数1.00，抗浮安全系数K=1.05 f1.3 荷载信息22，组合值系数2.0 kN/m10.00 kN/m0.9 ，顶盖活荷载：地面恒载分项系数：水池自重1.2，其他1.27活载分项系数：1.27活载准永久值系数：顶板0.4，地面0.4，温湿度1.0-5/℃）10 （10.0°，弯矩折减系数0.65，砼线膨胀系数1.00考虑温湿度作用：池内外温差1.4 钢筋砼信息2，泊松比0.2 ，重度25.00 kN/m混凝土：等级C30纵筋保护层厚度（mm）：池壁（内40，外35），顶盖（上35，下35），底板（上40，下40）钢筋：HRB335，裂缝宽度限值：0.2mm，配筋调整系数1.0按裂缝控制配筋计算构造配筋采用《混凝土结构设计规范》GB50010-20102 计算内容（1）地基承载力验算（2）抗浮验算（3）荷载计算（4）内力计算（5）配筋计算（6）裂缝验算（7）挠度验算计算过程与结果3；裂缝宽度；钢筋面积:mm单位说明: 弯矩:kN.m/m 计算说明：双向板计算按查表内部盛2:mm水压力土的竖向及侧向压力,恒荷载:水池结构自重, 温湿度变化作用地面活荷载,活荷载:顶板活荷载, 裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合地基承载力验算3.1基底压力计算3.1.1G1、水池自重c盖板自重×γ×B×hG= L c1 125.00=107.10kN 0.150×=8.400×3.400×池壁及腋角自重γ4××1.95××γ+0.15×0.15×0.5×G= 2×[(L-t)+(B-t)]×(H-h1-h2)t c××(2.350-0.150-0.250)× = 2×[(8.400-0.200)+(3.400-0.200)] 112 c125.00+2.19 0.200=224.49kN底板自重γ×)×ht)×(B+2×t=(L+2G×c×(3.400+0.400)×0.250 =(8.400+0.400)× =209.00kN232225.00=540.59kN +GG=G+G水池结构自重3c21 G2、池内水重wγh××(B-2×t1)×池内水重G=(L-2×t1)w w w10.5 0.800×××(3.400-2×0.200) =(8.400-2×0.200)kN =201.603、覆土重量计算=0kN 池顶覆土重量G t1=0kN池顶地下水重量G s118=199.26kN 1.800×G=6.150×底板外挑覆土重量t2=0kN底板外挑地下水重量G s2=199.26kN +G= G基地以上覆土总重量G t2t1t=0kN +G基地以上地下水总重量G= G s2s1s、活荷载作用42.00=57.12kN ×G=28.560盖板活载作用力h110.00=61.50kN ×G=6.150地面活载作用力h2=118.62kN = GG+G活载作用力总和h2hh1、基底压力P5k23.900=34.71m×(B+2××t2)=8.900基底面积A=(L+2×t2)/A+G）+G=P（G+G+G基底压强h k stcw 230.54kN/m =(540.59+201.60+199.26+0+118.62)/34.71=修正地基承载力3.1.2γ1、计算基础底面以上土的加权平均重度m3=18kN/m由于基础底面在地下水位以上，故γm、计算基础底面以下土的重度2γ3 =18kN/mγ同上，3、根据《地基规范》要求，修正地基承载力:f=f+ηγ(b -3)+ηγ(d-0.5)×18.00×(3.400-3)+1.00×18.00×(2.100-0.5)makbda =130.00+0.00=158.80kPa3.1.3 计算结果：P=30.54kPa<f=158.80kPa, 故地基承载力满足要求。
钢筋混凝土矩形水池结构设计
钢筋混凝土矩形水池结构设计导言钢筋混凝土矩形水池结构一般由池壁、底板和顶盖（是否封闭加盖由工艺需要决定）所组成。
水池按有无顶盖，可分为无顶盖的开敞式水池、有顶盖的封闭式水池和带走道板的半封闭式水池；按水池埋置情况，可分为全埋式、地下式、半地下式、地面式和架空式水池。
本文以春风油田二号联合站建设工程中污水回收及污泥浓缩池为例，简单介绍了水池的结构设计。
矩形水池结构设计1.水池主要荷载作用在水池上的主要荷载：（1）池顶荷载：作用在池顶上的荷载主要有顶板自重、防水层重、覆土重、活荷载和雪荷载。
其中活荷载和雪荷载不同时考虑，计算时取二者中的较大值。
（2）池底荷载：池底荷载为底板所受的地基反力和地下水产生的浮力。
地基反力主要由以下几种荷载引起：1）池顶活荷载q k；2）池顶覆土荷载q s（根据实际计算确定q s值）；3）池顶自重G r、池壁自重G w、及支柱自重G c，取单位面积自重和。
（3）池壁荷载：作用在池壁上的荷载主要是水平方向的土压力和水压力。
池壁水压力按三角形分布，一般偏安全的按满池来计算。
池壁土压力按朗肯主动土压力理论计算。
2.水池内力计算（1）水池资料本工程水池为半地上式水池，整体尺寸为18m×20m，池体高出地面0.45m，分五个区格，池深2.65m，局部3.55m。
池顶为预制混凝土盖板，池体混凝土采用C40、S8级抗渗混凝土，钢筋采用HRB400级，最外层钢筋混凝土保护层厚度，池体底板、池壁与池顶盖板均取50mm。
水池的内力计算主要包括池壁板、池底板和池顶板内力计算。
池顶为预制混凝土板，仅对池壁板与池底板进行计算。
（2）池壁板计算进行池壁板的内力计算，首先确定池壁的边界条件，然后考虑“池内有水、池外无土”或“池内无水、池外有土”两种荷载工况进行计算。
跨度为18m的外壁板计算，板厚350mm。
按悬臂板计算，沿池壁高度取1m宽板带作为计算单元进行计算。
1）荷载计算。
a.池内有水，池外无土时（按满水的最不利情况计算）水压力：根据公式计算：=10×3.1=31kN/㎡。
水池侧壁及底板配筋计算(结构计算表格)
板厚h (mm)
板长l (mm) 混凝土强度等级
500
7000 C25
受力钢筋强度设计值fy (N/mm2)
300
钢筋弹性模量ES (N/mm2)
构件受力特征系数αcr 纵向受拉钢筋表面特征系
数ν
2.0E+05 2.1 0.7
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
二、常规数据
混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2) 系数α1
σsk=MS/ηh0AS (N/mm2)
84.71
受拉区纵筋等效直径 deq=d/ν (mm)
ψ=1.1-0.65ftk/ρteσsk
-0.266
应变不均匀系数ψ实际取 值(0.2≤ψ≤1.0)
最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边距离c (20≤c≤65) (mm) 最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk/ES(1.9c+0.08deq/ρte) (mm)
最大裂缝宽度限值ωlim (mm) 0.20
验算ωmax ≤ ωlim
0.0084 0.0100
28.6
0.200 20
0.05 满足
四、挠度验算
αEρ=ESAS/ECbh0 短期刚度长B期S刚=E度SABSl=h0B2/S(*1M.1S5/ψ(M+S0+.M2+l)6α(NEρ·m)m(2N) ·mm2)
挠度f=5MSl02/48Bl (mm)
3.85
挠度限值 l0/200
验算f ≤ l0/200
0.033 1.42E+14 9.41E+13
35.0
满足
11.9
混凝土弹性模量EC (N/mm2)
2.8E+04
1.00 板有效高度h0=h-40 (mm) 460
水池顶板配筋
四边上:简支下:简支左:简支右-----------------------------------------------------------------------
2计算结果
(1)跨中: [水平][竖向]
弯矩2.83.4
面积272(0.27%)272(0.27%)
紫竹药业污水处理池顶板污水处理池顶板均按照建筑结构荷载规范431条上人屋面考虑即20knm2
单块矩形板计算(弹性板):紫竹药业污水处理池顶板
==================================================================
污水处理池顶板均按照建筑结构荷载规范4.3.1条上人屋面考虑即（2.0KN/m2）。
1计算条件
板长: 4.00(m),板宽: 3.50(m),板厚: 100(mm)
板容重: 25.00(kN/m3),恒载分项系数: 1.20,板自重荷载: 3.00(kN/m2)
均布荷载: 2.00(kN/m2)
砼强度等级: C25,纵筋级别: HPB235
混凝土保护层: 10(mm),配筋计算as: 15(mm),泊松比: 0.20
实配d8@160(314)d8@160(314)
(2)四边: [上][下][左][右]
弯矩0.00.00.00.0
面积272(0.27%)272(0.27%)272(0.27%)272(0.27%)
实配d8@160(314)d8@160(314)d8@160(314)d8@160(314)
(弯矩单位:kN.m/m,配筋面积:mm2/m,构造配筋率:0.27%)
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矩形板柱结构水池结构配筋计算(覆土2.2m,活载5.0)资料
矩形带柱水池设计项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》《给水排水工程结构设计手册》(第二版)，本文简称《给排水手册》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1. 基本资料1.3 纵筋保护层厚度表(单位:mm)2. 计算内容（1）荷载计算（2）地基承载力验算（3）抗浮验算（4）内力计算（5）配筋计算（6）裂缝验算（7）柱冲切验算单位说明：弯矩：kN.m/m，力：kN/m，钢筋面积：mm2/m，裂缝宽度：mm，配筋率：%板弯矩正负号规则：顶(底)板：下侧受拉为正,上侧受拉为负池壁: 内侧受拉为正,外侧受拉为负轴力以受压为正，受拉为负内力计算方法说明：顶板、底板、柱：等代框架法侧壁竖向：等代框架法侧壁水平向：按四边固定板的计算3. 荷载计算3.1 荷载标准值计算顶板自重：16.500×8.500×0.200×25.0 = 701.3kN底板自重：(16.500+2×0.000)×(8.500+2×0.000)×0.250×25.0 = 876.6kN侧壁自重：(2×16.500×0.250+2×8.000×0.250)×3.700×25.0 = 1133.1kN柱自重(单个)：柱身：0.400×0.400×2.820×25.000= 11.3kN柱帽：(0.350×((2×1.100+0.400)×1.100+(2×0.400+1.100)×0.400)/6 + 1.500×1.500×0.090)×25.000= 10.3kN柱重：11.280+10.342×2= 32.0kN结构自重：701.3 + 876.6 + 1133.1 + 32.0×3×1 = 2806.8kN池内水重(设计水深时)：16.000×8.000×3.700×10.0 = 4736.0kN土侧压按主动土压力计算，土的内摩擦角30.0o，主动土压力系数：)正常使用工况3.3 荷载组合计算共计算3个工况，分别为正常使用工况，闭水试验工况，空池检修工况。
钢筋混凝土矩形水池的结构设计及计算分析
侧壁的 内力及强度计算 ： 计算单元的选取 ：沿壁板 竖向取 ｌ ｍ板带 ，按 悬臂板计
算：
荷载计算 （ 水侧压力 ） ：ｑ＝１２／ ．－ Ｈ＝１２×１ ６×１＝ ． ０×
７ Ｋ ／ （ — — 水 的 比重 ，１Ｋ ／ ’ ； ２Ｎ ｍ ． ｙ ０ Ｎ ｍ ）
按 构 造 配 置 １＠ １０ ２ ５。
因 Ｌ／ ＝２／ ．Ｈ ７ ６＝４ ５＞３ ． ，依 据 Ｃ Ｃ １８ ０ ２表 Ｅ Ｓ ３ ：２０ ６ １２ ． ． ，侧壁在水平荷 载作 用下 ，壁板 可视 为竖 向单 向板 ， 荷载几乎全部沿垂 直方 向传递 ，侧壁 由于 与底板 固定 而产 生的弯矩影 响加大 ，侧 壁可按 竖 向单 向受力计 算 ，即悬壁 挡水墙计算 。 但在角 隅处 因相邻 池壁 约束 的影响 仍属 双向 受力 ，其 水平 向角隅处 存在 局部 负弯矩 ，依据 Ｃ Ｃ １８ ０ ２公式 Ｅ Ｓ３ ：２ ０
内力计算 （ 弯矩以池壁外侧受拉为 正） ：水侧压力作用 下的池壁底端基本组合 弯矩 Ｍ ＝一１６ Ｈ ／ ｑ ＝ 一１６×７ ／ ２×６
＝ 一
４３ ２ＫＮ ・ｉ ｎ：
水侧压力作用 下 的池 壁底端 标 准组 合 弯矩 Ｍ ＝ ～Ｍ／
１ ２ ＝ 一３６ 、 ＯＫＮ ・ｉ ｎ：
下 不考虑温度荷载的作用 ，温度荷载应取较大的温差计算 。
２ １ 按 悬壁 挡 水 墙 考 虑 ．
部单侧最大 受力 配筋 为 ：采 用 Ｃ ５混凝 土 ，抗 渗 等级 Ｓ ２ ６，
Ⅱ级 钢 筋 ，壁 板 厚 ｈ＝ （／ ０ Ｈ ＝６０ ｍ， 配 筋 为 ２ ＠ １１） ０ｍ ２
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矩形带柱水池设计
项目名称构件编号日期
设计校对审核
执行规范:
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》
《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》
《给水排水工程结构设计手册》(第二版)，本文简称《给排水手册》
钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500
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1. 基本资料
1.3 纵筋保护层厚度表(单位:mm)
2. 计算内容
（1）荷载计算
（2）地基承载力验算
（3）抗浮验算
（4）内力计算
（5）配筋计算
（6）裂缝验算
（7）柱冲切验算
单位说明：
弯矩：kN.m/m，力：kN/m，钢筋面积：mm2/m，裂缝宽度：mm，配筋率：%
板弯矩正负号规则：
顶(底)板：下侧受拉为正,上侧受拉为负
池壁: 内侧受拉为正,外侧受拉为负
轴力以受压为正，受拉为负
内力计算方法说明：
顶板、底板、柱：等代框架法
侧壁竖向：等代框架法
侧壁水平向：按四边固定板的计算
3. 荷载计算
3.1 荷载标准值计算
顶板自重：16.500×8.500×0.200×25.0 = 701.3kN
底板自重：(16.500+2×0.000)×(8.500+2×0.000)×0.250×25.0 = 876.6kN
侧壁自重：(2×16.500×0.250+2×8.000×0.250)×3.700×25.0 = 1133.1kN
柱自重(单个)：
柱身：0.400×0.400×2.820×25.000= 11.3kN
柱帽：(0.350×((2×1.100+0.400)×1.100+(2×0.400+1.100)×0.400)/6 + 1.500×1.500×0.090)×25.000= 10.3kN
柱重：11.280+10.342×2= 32.0kN
结构自重：701.3 + 876.6 + 1133.1 + 32.0×3×1 = 2806.8kN
池内水重(设计水深时)：16.000×8.000×3.700×10.0 = 4736.0kN
土侧压按主动土压力计算，土的内摩擦角30.0o，主动土压力系数：
)
正常使用工况
3.3 荷载组合计算
共计算3个工况，分别为正常使用工况，闭水试验工况，空池检修工况。
每工况下，考虑3种荷载组合，分别为基本组合、准永久组合、标准组合。
3.3.4 内侧壁荷载, 为梯形分布荷载(kPa)：
4. 抗浮验算
4.1 整体抗浮验算
底板标高-6.350, 位于地下水位(-7.000)上方，不需验算抗浮
4.2 局部抗浮验算
底板标高-6.350, 位于地下水位(-7.000)上方，不需验算抗浮
5. 地基承载力验算
修正后地基承载力特征值f a = 160.0kPa
正常使用工况：
P = 98.4kPa < 160.0kPa, 满足要求
闭水试验工况：
P = 53.8kPa < 160.0kPa, 满足要求
空池检修工况：
P = 64.6kPa < 160.0kPa, 满足要求
6. 内力及计算配筋
材料特性:
弹性模量：E=28000.000MPa
线膨胀系数: 1.0e-5
按压弯构件配筋计算时，根据《混凝土规范》6.2.4 计算考虑轴向压力在挠曲杆件中产生的二阶效应后截面弯矩设计值，以下计算结果中配筋计算部分是根据下式调整后弯矩计算所得。
M C m ns M2
6.1 x框架计算模型：
x框架是指沿x方向截取的框架，宽度取y方向上的柱间距(或y向边跨)
边跨跨度：L1=4.125-1/3*1.280 = 3.698m
中跨跨度：L2=4.000-2/3*1.280 = 3.147m
板带宽度: 4.125m
6.2 y框架计算模型:
y框架是指沿y方向截取的框架，宽度取x方向上的柱间距(或x向边跨)
边跨跨度：L1=4.125-1/3*1.280 = 3.698m
板带宽度: 4.000m
6.3 正常使用工况6.3.1 x框架
6.3.2 y框架
6.3 侧壁
6.3.3 x向侧壁内力及计算配筋(表中数值均为每米值)
荷载:
侧壁顶: 19.643kPa
侧壁底: 2.561kPa
竖向结果为框架计算结果，水平向为按四边固定板计算结果
6.3.4 y向侧壁内力及计算配筋(表中数值均为每米值)
6.4 闭水试验工况
6.4.1 x框架
6.4.2 y框架
6.4.2.2 框架底板内力
6.4 侧壁
6.4.3 x向侧壁内力及计算配筋(表中数值均为每米值)
荷载:
侧壁顶: 0.000kPa
侧壁底: -46.990kPa
竖向结果为框架计算结果，水平向为按四边固定板计算结果
6.4.4 y向侧壁内力及计算配筋(表中数值均为每米值)
竖向结果为框架计算结果，水平向为按四边固定板计算结果
6.5 空池检修工况
6.5.1 x框架
6.5.2 y框架
6.5 侧壁
6.5.3 x向侧壁内力及计算配筋(表中数值均为每米值) 荷载:
侧壁顶: 19.643kPa
侧壁底: 49.551kPa
6.5.4 y向侧壁内力及计算配筋(表中数值均为每米值)
竖向结果为框架计算结果，水平向为按四边固定板计算结果
6.6 柱
7. 最终配筋及裂缝结果
裂缝验算时采用各工况下的标准组合内力，最大裂缝宽度限值:0.20mm.
表格中M1/N1是正常使用下的弯矩、轴力，裂缝1为该工况的裂缝，同理M2/N2为闭水试验工况下的内力，M3/N3为空池检修工况下的内力。
裂缝单位均为mm.
7.1 x框架
结论：裂缝满足要求.
结论：裂缝满足要求.
结论：裂缝满足要求.
结论：裂缝满足要求.
7.2 y框架
结论：裂缝满足要求.
结论：裂缝满足要求.
结论：裂缝满足要求.
结论：裂缝满足要求.
7.3 侧壁
结论：裂缝满足要求.
结论：裂缝满足要求.
7.4 柱选筋结果
7.4.1 柱顶截面:
上部纵筋:
第1排: 3E18
下部纵筋:
第1排: 3E18
左纵筋:
第1排: 2E16
右纵筋:
第1排: 2E16
水平箍筋:d8@200
竖向箍筋:d8@200
柱顶截面配筋图：
7.4.2 柱底截面:
上部纵筋:
第1排: 3E18
下部纵筋:
第1排: 3E18 左纵筋:
第1排: 2E16 右纵筋:
第1排: 2E16 水平箍筋:d8@200 竖向箍筋:d8@200 柱底截面配筋图：
8. 冲切验算
≤-p
s [Lx Ly
()+Bx h 0(
)+By h 0]
0.7f t u m h 0
=u
m
2(
)
+++Bx h 0By h 0
式中:
p s ---- 板上均布荷载 Lx ---- x 向柱间距 Ly ---- y 向柱间距 Bx ---- x 向柱帽宽 By ---- y 向柱帽宽
h0 ---- 顶板(底板)有效厚度 ft ---- 砼抗拉标准强度
8.1 顶板冲切验算
有1个冲切面，验算如下：
第1冲切面(底板冲切)
冲切力= 62.6×[4.063×4.125-(1.500+0.165)×(1.500+0.165)] = 876.1kN 抗冲切力= 0.7×1270.0×6.660×0.165=976.9kN
876.1 < 976.9, 冲切满足.
8.2 底板冲切验算
有1个冲切面，验算如下：
第1冲切面(底板冲切)
冲切力= 69.1×[4.063×4.125-(1.500+0.200)×(1.500+0.200)] = 957.6kN 抗冲切力= 0.7×1270.0×6.800×0.200=1209.0kN
957.6 < 1209.0, 冲切满足.。