斜轧穿孔顶头平整段锥角的选择
攀钢集团成都钢钒有限公司“轧管用空心钢锭工艺技术研究”等4项成果通过技术鉴定
［］双远华 ，李国桢． ２ 钢管斜轧理论及生产过程的数值模 拟
［ ． Ｍ］ 北京 ：冶金工业出版社 ，２ ０ ． ０１
［ ］李群 ，张惠萍 ，齐 国明 ，等．“ ３ 错位” 式二辊斜轧管机喂 入角的讨论 ［］钢管 ，２ ０ ，３ （ ） ９ ６ ． Ｊ． ０ ８ ７ ５ ：５ — ２ ［ ］郑文 晶，刘萍 ，白薇． ４ 解析几何 ［ ． Ｍ］ 哈尔滨 ：哈尔滨工
躺
中给 出的计算模 型可 以获得 顶头平 整段及 扩径 减壁
鼢 ｌ ｌ
４ ３
段 的选择设计计算模型。
段的曲线。计算结果表明 ， 斜轧扩管顶头扩径减壁
段 曲线应 呈双 曲线变化 形式 。
６ 参考文献
［ ］李 东 ，张志通 ，焦如书 ，等． １ 斜轧 扩径生 产工艺 刍议 ［］ Ｊ． ，２ ０ ，３ （ ） ｌ４ ． 钢管 ０ ９ ８ １ ：４ 一 ５
业等行业对液压油缸材料不断提高 的使用要求 ，开发 了 ２ Ｍｎ ｉ 、３ Ｃ Ｍｎ ｉ 、２ ＳＭｎ ０ ＴＢ ０ ｒ ＳＢ ７ ｉ Ｂ等含硼缸体用管 。满足 了不 同使
用条件要求 ，其技术达到 国内先进水平 ；“ 轧管用 大断面圆波浪钢锭 的研制与开发 ” 成功开发出 ｑ５ ０ｒｍ ４ 、ｑ６ ０ｍｍ ｂ ８ ／． ｔ ｂ ５ ／ ａ ０
业 大 学 出版 社 ．２ ０ ． ０８
［ ］孙 中建 ，李胜祗． ５ 斜轧穿孔机轧辊辗轧锥角 的设计分析 ［］ 宝钢技术 ，１ ９ （ ） １４ ． Ｊ． ９ ６６ ：４ — ５ （ 修定 Ｅ期 ：２ １— １２ ） ｔ ０ ０ ０ — ２
上计算便能计算 出沿变形区任意截面上的孔型开度 值 ，据此提出了扩管过程中顶头平整段及扩径减壁
用改进的有限元模型分析二辊斜轧穿孔过程
用改进的有限元模型分析二辊斜轧穿孔过程
郑坚敏;薛建国;李胜祗;徐洁;段修刚
【期刊名称】《重型机械》
【年(卷),期】2007(000)002
【摘要】借助有限元软件MSC.SuperForm2005,建立了新型的2D模型.采用Oyane断裂准则对圆坯二辊斜轧时的内撕裂形成过程进行二维热-力耦合数值模拟.模型中不仅反映了轧辊送进角和轧辊入口锥角的影响,而且还考虑了辊径的影响.结合宝钢140 mm全浮芯棒连轧机组Diescher穿孔机的工具和变形参数,分析了管坯斜轧时的应力应变状态和韧性断裂的特征值的分布状况,得到了管坯临界压下率.数值模拟结果与实际吻合较好,从而对生产过程合理确定变形参数有指导意义.【总页数】6页(P23-28)
【作者】郑坚敏;薛建国;李胜祗;徐洁;段修刚
【作者单位】宝山钢铁股份公司宝钢分公司,上海,200941;宝山钢铁股份公司宝钢分公司,上海,200941;安徽工业大学材料科学与工程学院,安徽,马鞍山,243002;安徽工业大学材料科学与工程学院,安徽,马鞍山,243002;安徽工业大学材料科学与工程学院,安徽,马鞍山,243002
【正文语种】中文
【中图分类】TG335.7
【相关文献】
1.Φ114mm二辊斜轧穿孔机后台定心辊的改进 [J], 解作祥
2.二辊斜轧穿孔机轧辊锥角的改进 [J], 吕再兴;刘延峰
3.二辊斜轧穿孔顶头的改进 [J], 成海涛
4.二辊斜轧穿孔导板的改进 [J], 刘汉玉
5.改进φ100mm二辊斜轧穿孔机辊型,减少奥氏体不锈荒管内折和轧卡废品 [J], 任龙宝
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
穿孔机力能参数的计算方法
穿孔机力能参数的计算轧制压力、顶头轴向负荷、轧制扭矩和轧制功率是钢管斜轧机工具设计和设备设计中的主要参数。
由于斜轧过程中存在有必要应变和多余应变两类变形，因此使得斜轧时力能参数约计算复杂化。
目前对这一问题尚不能在理论上作严格的数学处理，而只能用各种近似的简化处理方法，并忽略多余加变的影响．把复杂的应变情况理想化。
计算各种形式斜轧机轧制功率的方法与步骤一样，即可根据：(1)金属对轧辊的压力计算；(2)单位能耗曲线计算。
按金属对轧辊的压力计算，即根据求出的总轧制力，算出轧制力矩和轧制功率。
为求总压力，计算合属的变形抗力和平均单位压力，计算轧辊与轧件的接触面积是主要的环节。
计算步骤与方式大体与纵轧相同，但应注意斜轧本身所具有的一系列特点，例如必须引入径向压下量、螺距、滑移系数等参量，要考虑顶头袖向力、接触面宽度变化、送进角等因素。
斜轧机轧制力计算公式目前有四种类型：(1)借用纵轧板材的单位压力公式；(2)根据斜轧本身的变形特点，用塑性力学的工程计算法推导出的理论式；(3)用数值法导出的理论式，如有限元法、上限法、变分法；(4)经验公式。
第1种方法虽然是把斜轧过程简化成纵轧过程，不甚合理，但这种方法目前仍被工程界广为采用，后两种根据斜轧特点所推导的理论式，由于在推导中作了大量的简化假定，其准确性有待于实践验证。
接触面积的计算为计算总轧制压力，须确定接触面积。
这里研究在辊式斜轧机上穿孔时的接触面积计算。
由于沿变形区长度，接触表面的宽度是变化的(见图3—1)，在确定接触面积时需将变形区长度L分成若干等分，而在每一△L段内将接触面积近似地看作为一梯形。
从而总的接触面积为各梯形面积之和,即:图3-1 穿孔时的接触面积 12i i b b l F ++∆=∑ 〔3—1) 式中 i b 、1i b +——在分点i 及1i +上的接触宽度；l ∆ ——分点i 及1i +间的距离。
3.1 变形区长度的确定变形区的长度为由入口断面到出口断面的距离。
模具斜顶有讲究，案例讲解最详细的斜顶设计，赶紧收藏起来！
模具斜顶有讲究，案例讲解最详细的斜顶设计，赶紧收藏起来！一.斜顶的用途塑胶产品内部扣位的抽芯，同时也起顶出作用。
二.斜顶的- -般标准1.常用斜顶角度为1°，:3° -8°2.一般最小斜顶长宽3X3;3. 1°斜顶专门应用到深骨位的顶出;4.斜顶的顶出行程20-30mm;5.3mm或以下的斜顶底部平动模底面;6.斜顶材质: 8407热处理: HRC50-52。
三.斜顶形式1.斜顶脚全挂式斜顶脚全挂式为最常用的斜顶形式。
使用时参照“斜顶标准件3D”适用此形式的斜顶宽度范围: 3<宽度≤8。
2. T挂式斜顶T挂式斜顶为第二选择的斜顶形式。
使用时参照“斜顶标准件3D 适用此形式的斜顶宽度范围: 8<宽度≤无限。
3.斜顶脚半挂式斜顶脚半挂式为第三选择的斜顶形式。
使用时参照“斜顶标准件3D，适用此形式的斜顶宽度范围:宽度≤3。
4.斜顶座式斜顶座式为斜顶行程较大的斜顶使用形式。
使用时参照“斜顶标准件3D适用此形式的斜顶行程范围:行程≤5。
5.1°斜顶1°斜顶专门应用到深骨位的顶出四.斜顶分型斜顶分型线必须按照客户确认的走线，即DFM报告，如有问题可按“模具结构更改流程"提出。
斜顶一般的分型如下:五.斜顶倒扣行程计算斜顶行程=倒扣距離t縮水量+安全值(0.5~2mm)六.斜顶设计注意事项1.骨位尽量不要设计到斜顶上，会影响机械手取出产品;如果避免不了，骨位处要在斜顶水平和垂直移动方向做拔模。
2.避免斜顶一部分和其它零件碰穿，否则回针底部需加弹簧。
3.分割斜顶不能造成附近出现薄钢4.斜顶薄钢斜顶薄钢的定义:1,a≤2mm2, a1 /3b5.斜顶倒角斜顶或镶件的边缘尽量倒R0.5与孔倒RO.47配合。
六.斜顶分割线七.电池盖模具的斜顶电池盖模具使用的斜顶需做平位加强，其他模具不用。
斜轧穿孔——理论部分 巴万兴作品
纵向剪切变形
内层金属的轴向流动较外层慢，变形时内层金属阻 止外层金属作轴向流动，在各层金属之间产生纵向剪切 变形。纵向剪切变形是顶头的轴向阻力造成的。因穿孔 时轧辊带动管材作轴向流动，而顶头则阻止金属轴向流 动，最终导致各层金属轴向流动有差异。但是各层金属 又是相互联系的一个整体，不能分离(分离则意味着破 裂)。因此在各层金属间必然要产生附加变形和附加应 力，常使同轧辊和顶头直接接触的表层出现缺陷，或者 使管坯表面原有的缺陷发展或扩大。
斜轧穿孔时的咬人条件
斜轧穿孔过程存在着两次咬入。轧件和轧辊 刚接触的瞬间由轧辊带动轧件运动而把轧件曳入 变形区中，称第一次咬入。当金属进入变形区和 顶头相遇时，克服顶头的轴向阻力而继续前进， 称第二次咬入。 满足一次咬入的条件并不一定就能实现二次 咬入。在生产实践中还常有二次咬入时由于轴向 阻力太大，管料前进运动停止而旋转运动仍可继 续的情况。
切向剪切变形
在顶头上的穿孔开始阶段，由于顶头表面的圆周速度 大于金属的切向流动速度，顶头如同轧辊一样也带动金属 向切向流动，这样与顶头直接接触的内表面金属的切向流 动速度大于管壁的中间层。这样，在各层金属之间将产生 较大的切向剪切变形(图7)。
扭转变形
当管坯上沿长度方向有一直线折叠(多由轧制 管坯时出耳子造成的)时，穿孔后直线折叠变成大 螺旋形折叠。扭转变形是由管坯和轧辊之间运动、 变形的相互矛盾而引起的。在轧制实心坯阶段扭 转变形很小，到在顶头上轧制阶段扭转变形急剧 增加。
穿孔知识
锥角轧辊斜体的母线与轧辊轴线相交构成的角，由入口锥角和出口锥角，在桶形辊穿孔机的轧辊上，入口锥角和出口锥角可以相等，也可以不等。
不应把锥角称为倾斜角。
喂入角以轧辊卧式布置的穿孔机为例，在平面上投影，轧辊轴线和轧制中心线是平行的，而立面上的投影，轧辊轴线和轧制中心线是相交的，这个交角叫喂入角，有喂入角，轧辊才能将管坯曳入轧机，轧辊圆周速度在轧制中心线方向的分速度，就是毛管沿轧制中心线前进的理论速度，这个角是斜轧不可缺少的，建议统一叫喂入角。
辗轧角以轧辊卧式布置的穿孔机为例，如果平面上的投影，轧辊轴线与轧制中心线相交，这个交角叫辗轧角。
锥形辊穿孔机轧辊轴线与轧制中心线相交在轧件入口侧，轧辊表面线速度随轧件的前进方向逐渐增大。
辗轧角也有的称为交叉角，交叉角是几何学的概念，辗轧角是工艺技术上的概念，建议使用工艺技术上术语辗轧角为好。
轧辊距离表示两个轧辊轧制带之间的距离确定轧辊距离应以轧制表所给辊距当依据，并根据管坯材质、管坯直径、毛管壁厚等值做相应调整。
以下为标准数据：碳钢E=（0.84~0.90）D B通常为（0.86~0.89）D B低合金钢E=（0.85~0.90）D B通常为（0.87~0.90）D B高合金钢E=（0.88~0.91）D B通常为（0.88~0.90）D B一般情况下，厚壁管上限值为0.93D B，薄壁管取下限。
导盘距离导盘距离与轧辊距离的比值决定着轧件在变形区中的椭圆度，而椭圆度又影响毛管质量，咬入条件，轴向滑移、穿孔速度、扩径量，轧卡及毛管尺寸控制等。
特别是对毛管质量影响更为明显，椭圆度越大，毛管内表面出现裂纹的可能性越大，越易形成孔腔；出内折，薄壁管时易出链带。
生产中导盘距离总是大于轧辊距离（因为有横向变形），二者比值即为椭圆度系数，一般在1.07~1.15之间，穿轧薄壁管和合金管时取小值，穿厚壁管和碳钢管时取大值。
顶头前伸量顶头鼻部伸过轧制带的距离。
L d1= Le -X, Le=( -E)/2tgαe ，X=πD B tg(β)FL d1 -----顶头前伸量Le------轧辊入口锥X-------自由长度D B ----- 管坯直径β-------前进角F------系数取值范围在1~1.5之间αe------轧辊入口锥角，近似等于入口锥角E--------辊距即管坯在擦触顶头时至少旋转一周，通常影响顶头位置和顶头压下量顶头前伸量和轧辊距离有着密切关系，顶头前伸量增加，顶头前压下量减小，相反顶头前伸量减小，顶头前压下率增加。
三辊钢管穿孔机设计计算
1前言1.1不锈钢管知识概述(1)生产制造方法：①无缝管是用实心管坯经穿孔后轧制的。
按生产方法不同可分为热轧管、冷轧管、冷拔管、挤压管等。
②热轧无缝管一般在自动轧管机组上生产。
实心管坯经检查并清除表面缺陷，截成所需长度，在管坯穿孔端端面上定心，然后送往加热炉加热，在穿孔机上穿孔。
在穿孔同时不断旋转和前进，在轧辊和顶头的作用下，管坯内部逐渐形成空腔，称毛管。
再送至自动轧管机上继续轧制。
最后经均整机均整壁厚，经定径机定径，达到规格要求。
利用连续式轧管机组生产热轧无缝钢管是较先进的方法。
③若欲获得尺寸更小和质量更好的无缝管，必须采用冷轧、冷拔或者两者联合的方法。
冷轧通常在二辊式轧机上进行，钢管在变断面圆孔槽和不动的锥形顶头所组成的环形孔型中轧制。
冷拔通常在0.5～100T的单链式或双链式冷拔机上进行。
④挤压法即将加热好的管坯放在密闭的挤压圆筒内，穿孔棒与挤压杆一起运动，使挤压件从较小的模孔中挤出。
此法可生产直径较小的钢管。
(2)用途：①无缝管用途很广泛。
一般用途的无缝管由普通碳素结构钢、低合金结构钢或合金结构钢轧制，产量最多，主要用作输送流体的管道或结构零件。
②根据用途不同分三类供应：a、按化学成分和机械性能供应；b、按机械性能供应；c、按水压试验供应。
按a、b类供应的钢管，如用于承受液体压力，也要进行水压试验。
③专门用途的无缝管有锅炉用无缝管、地质用无缝管及石油用无缝管等多种。
种类(1)无缝钢管按生产方法不同可分为热轧管、冷轧管、冷拔管、挤压管等。
(2)按外形分类有圆形管、异形管之分。
异形管除方形管和矩形管外，还有椭圆管、半圆管、三角形管、六角形管、凸字形管、梅花形管等。
(3)按材质的不同，分为普通碳素结构管、低合金结构管、优质碳素结构管、合金结构管、不锈管等。
(4)按专门用途分，有锅炉管、地质管、石油管等。
规格及外观质量无缝管按GB/T8162-87规定。
(1)规格：热轧管外径32～630mm。
壁厚2.5～75mm。
锥形辊穿孔机顶头辗轧锥角的精益设计及验证
锥形辊穿孔机顶头辗轧锥角的精益设计及验证董少峰;郭继保【摘要】建立了锥形辊穿孔机顶头辗轧锥角数学模型,以精确求得锥形辊穿孔机顶头辗轧锥角;并采用有限元法对设计效果进行验证.结果表明:采用穿孔机顶头辗轧锥角的精益设计方法设计的顶头,其轧制的毛管壁厚相对误差在2％～3％,壁厚最大偏差在1％以内,满足API标准要求且达到较高精度.该设计方法为穿孔工具设计软件及工艺控制模型的建立提供数学理论依据,可有效提升企业产品的市场竞争力.【期刊名称】《钢管》【年(卷),期】2014(043)006【总页数】4页(P68-71)【关键词】锥形辊穿孔机;顶头;辗轧锥角;精益设计;有限元;壁厚精度【作者】董少峰;郭继保【作者单位】太原通泽重工有限公司,山西太原030032;太原通泽重工有限公司,山西太原030032【正文语种】中文【中图分类】TG333.8轧制工具的设计直接影响到无缝钢管的生产质量，随着国际市场对无缝钢管加工质量要求的提高，用户也对轧制工具的设计提出了更高的要求。
穿孔机顶头的设计直接决定着穿孔的质量，而顶头辗轧锥角直接决定穿孔毛管的壁厚精度，辗轧锥角过大或过小都会引起毛管的壁厚不均，以致影响成品管的质量和精度。
由于国内最初引进的穿孔机均为桶形辊穿孔机，所以国内的许多学者对桶形辊穿孔机进行了大量的研究［1-4］。
对于顶头辗轧锥角的计算也停留在桶形辊穿孔机上：文献［3］对桶形辊穿孔机顶头辗轧锥角的计算及合理设计进行了总结和归纳，并提出了空间变形区模型下顶头辗轧锥角的计算方法；文献［4］中所提到的穿孔机顶头辗轧锥角的计算仍为桶形辊穿孔机的经验算法。
近几年来，锥形辊穿孔机以其扩径量大、变形均匀、轧制缺陷少等优势，逐渐占据了穿孔机的主流市场［5-9］。
但是，由于辗轧角和送进角的同时存在，给建立工具立体数学模型及精确计算穿孔工具造成一定的困难。
国内钢管厂对锥形辊穿孔机顶头辗轧锥角的计算仍套用国外的参数，没有具体的数学模型。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
!"#$%&’$J
KLM?4D>L>5= 4< =3> 34;;4N O;44L N.;; =37:P5>EE 057<4?L7=F 7E ?>6.?Q>Q .E =3> O.E7E <4?
7LM?4D>L>5= 4< =3> <757E3>Q =0O> N.;; Q7L>5E745.; .::0?.:FR (5Q . M?4M>?;F Q>=>?L75>Q :457:.; .56;> 4< =3> M;06 EL44=3756 S45> 7E . :?7=7:.; :45Q7=745 =4 >5E0?> E.=7E<.:=4?F N.;; 057<4?L7=F ?>E0;=756 <?4L =3> ?4=.?F M7>?:756 M?4:>EER (;E4 Q7E:0EE>Q .?> ?>;>D.5= 7EE0>E :45:>?5756 0E> 4< =3> >T0.=745 4< M7>?:>? ?4;; 4M>5756 =4 Q>=>?L75> =3> E.7Q :457:.; .56;>R ()* +,%-#J 9>.L;>EE E=>>; =0O>U V4=.?F M7>?:756 M?4:>EEU W;06U 9L44=3756 S45> :457:.; .56;>U X>=>?L75 !! .=745
图 % 穿孔轧辊辊型示意
! 轧辊开度方程的应用
现利用文献!"#提供的轧辊开度方程进行讨论 !
度方程进行联解和变换整理 # 并令 ( ( ( ( /$ # ")2." %% 789"!."" 789 #.)2 789 $ %" 得 ( ( ( ( "&" 9:- $.)2 789 $ 789 % ( %! 789 $&"*! "(( % (/ 将式 "/ %代入式 ";%# 经变换整理 # 并令 ( ( (( % ( (& !!."$.% ( 1%% +,- ! %.% ( +,- ! (# (/ (( % ( ;&789 $*+,- ! % (/ 得
工具研究与应用
"#
斜轧穿孔顶头平整段锥角的选择
马 叙 ! 钟锡汉
!""#$# #
! 天津理工大学材料科学与工程学院 " 天津
摘 问题 %
要 $ 改善毛管壁厚均匀度是提高成品钢管壁厚尺寸精度的基础 " 而正确选择顶头平整段锥角是确保斜轧
穿孔过程中获得良好的均壁效果的重要条件 % 探讨了利用斜轧穿孔机轧辊开度方程来选择顶头平整段锥角的有关 关键词 $ 无缝钢管 & 斜轧穿孔 & 顶头 & 平整段锥角 & 选择 中图分类号 $ %&!!’ 文献标识码 $ (
!!! 马
叙 ’)$Y)* #" 男 " 讲师 " 博 士 研 究 生 " 从 事 金 属
压力加工专业教学与科研 ,
"!有关的轧辊出口锥所对应的变形区 ,
钢 管 #$$’ 年 , 月 第 ), 卷第 + 期
!"##$ %&%’ (M?" #$$’% &’(" ),% *’" +
%&
工具研究与应用
图 / 斜轧穿孔变形区示意
% %
!"! 辊型描述 建立 ! " $ # "! # $# $ # %! % 形式的辊型计算 模型 # 对辊型进行描述 & 如图 % 所示的辊型出口锥
可描述为 "/% ! " & ! ’ " $ ’ % ( )"* % ! %’+,- ! % . % ((+,- ! ( )) 与轧机中线 " 两压下螺丝间的辊轴 式中 ! " ) 中 点 % 距 离 为 %! 的 轧 辊 截 面 半 径 # 00* )) 轧制带始点处的轧辊半径 # 00 * !) )) 轧制带的宽度 # 00 * %( ) )) 轧机中线与轧制带中线的间距 # 00* $) )) 所研究截面距辊轴中点的距离 # 00* %! ) )) 轧 辊 入 口 锥 和 出 口 锥 的 长 度 # % /+ % % ) 00 * )) 轧辊入口锥 + 出口锥和轧制 ! /+ ! %+ ! ( ) 带的辊面锥角 # "" %& 当 % % "%*% (%1"时 # $为负值 # 反之为正值 * 当 % /&% "时 # $&2& 若 令 ! / &! /0 ." 2# ! " &! "0 3" 2# ! 4 $" 2 " " 2 为 辗 轧 角 # 图 % 中的 " 2为正值 5 & 当 " 2&2 时 # 则 ! /&! /0# ! %& ! %0# ! 4&2 # 即是常用的辗轧角为零时的辊型 & 其中 ! /0+ ! %0分别为轧辊入口锥和出口锥的辊面工作锥 角的名义值 & 当 已 知 ! + $ + % 4+ ! % 和 ! 4 时 # 用 式 " / % 可 计 算出 %! & " $ ’% 4 1% % " " %1% * 6% 区间任意 截 面 的 轧辊半径 ! " " 或直径& "%&
! 文章编号 $ )"")*+!)) ’+""’("+*"",$*"’
!"#"$%&’(#&)’ )* +%))#,&’- .)’" /)’&012 3’-2" )* 4)#1$5 6&"$0&’- 627-. /01 23456 /73.5 8 9:344; 4< -.=>?7.; 9:7>5:> @ A5675>>?7561 %7.5B75 C57D>?E7=F 4< %>:354;46F1 %7.5B75 !GG)$)1 H375. I
距离 $ 其下标前一数字表示出口锥变形区 $ 后一数 字表示截面号 ’ ! $ ($ ’ $ *$ 1 号分别是轧辊出口 锥始点 ( 顶头平整段始点 ( 顶头平整段末端 ( 毛管 脱离轧辊处和轧辊出口锥末端 !( ’8$ # 处对应的变 形区截面 ’ 用 ! (76 44 顶头在与图 * 所示相同的条件下将
图 1 计算出口锥辊面等效工作锥角示意
上述 % 个公式中 $ " ’1( " ’*和 " ’’分别是按 !’1 号 (
( ’ "160 44$ ( * "’! 44$ ) "7!! 44 $ " ’"*& $ $"*! 44$ ""8’! 44$ # !"(’& $ $ !" ! $ $ !"9* 44’ 由图可知 $ 轧辊开度曲线是非线性 的 $ & 值越大 $ 即离辊轴中点越远 $ 轧辊开度增加
由于用户对钢管壁厚精度的要求不断提高 " 因 而要求穿孔机为后续工序提供的毛管壁厚均匀度也 必须相应改善 % 为了提高毛管壁厚的均匀度 " 需要 从管坯的平直度 ) 管坯端面的垂直度 ) 管坯加热的 均匀度 ) 管坯定心的质量和穿孔机轧线的对中度等 诸多方面采取措施 * 图) 是斜轧穿孔变形区示意图 * 图中 ! + !) " 和 " 分别是穿孔准备区 ) 穿孔区 ) 毛 管平整区和毛管规圆区 " 其中平整区负责平整毛管 的内外表面和均匀毛管的壁厚 , 从图 ) 可见 " 为实 现这一目标 " 一个重要的前提条件是正确选择顶头 平整段的锥角 " 确保此区段中各变形区截面上轧辊 的辊面与顶头之间的间隙接近或相等 ,
"#
轧辊轧制带在变形区中的位置用此时轧制带中
图 * 出口锥变形区的轧辊开度曲线实例
! " 5的选择
轧辊开度是指变形区任一截面上轧辊与轧件接 触的分离点至轧线的最小距离 ’ 变形区中的轧辊 $ 轧件接触分离线是一条空间曲线 ’ 而轧辊开度曲线 是轧辊 $ 轧件接触分离线在平面上的展开线 $ 它只 表示任一变形区截面的轧辊开度 $ 而不表明轧辊 $ 轧件接触分离点的空间位置 ’ 图 %是按实际计算结果绘制出的轧辊开度曲线 ’
越迅速 ’ 由上可知 $ 按变形区不同区段计算的辊面等效 工作锥角 " ’: 值是不同的 ’ 如图 1 ห้องสมุดไป่ตู้示 $ 有 % 种常用 的计算方案 $ 即
计算条件是)
!’* 号和 (’’ 号截面区间计算的辊面等效工作锥角 ’ $ &为轧辊开度 $ 其下标表示截面位置 ’ 例如 $ 下标 ’( 表示出口锥变形区的 ( 号截面 % 下标 ’’ 表示出口 锥变形区的 ’ 号截面 ’ & 为变形区截面距轧机中线的
!"# 建立 %!$ ’ ""% 形式的 %!值计算模型 把 文 献 !%# 中 的 公 式 "/2% 和 "// % 提 供 的 轧 辊 开