老采空区上建高层建筑物的地基稳定性综合评价
采空区地基稳定性问题实例分析
采空区地基稳定性问题实例分析建筑工程所 任彦会 万叶青摘 要针对潍柴动力股份有限公司铸造中心一期工程建设，最初选址为采空区地基的问题，通过多方论证和预测分析，对该采空区地基进行了综合评价，最终否定了该选址方案，从而避免了灾害的发生。
本文汇总有关评价方法，以供类似工程参考。
关键词采空区 地基 塌陷1 采空区概念采空区是将岩体中间的煤层或矿层开挖后在顶板和底板岩层之间形成的空间区域。
采空区根据开采现状可分为老采空区、现采空区和未来采空区三类，其中老采空区是指建筑物兴建时，历史上已经采空的场地；现采空区是指建筑物兴建时，地下正在采掘的场地；未来采空区则是指建筑物兴建时，地下富存有工业价值的矿层，目前尚未开采，而规划中要开采的场地，见图一。
图一 采空区剖面示意图采空区所带来的主要灾害是地表变形和采空塌陷，其特点是：采空区面积区域性差异大，所产生的地质灾害及带来的影响也各不相同，一般是同一地区采深采厚比越大、采空区面积越大、开采层数越多其所造成的地面影响也越大。
大面积的采空区扰动了地球环境，改变与破坏了地球表面和岩石圈的自然平衡，产生了大面积的采空塌陷等地质灾害。
其结果导致江河断流，泉水、地下水枯竭，土地干旱贫瘠，农业欠收，生态环境恶化；还会导致高速公路、铁路、机场和西气东输、南水北调等重大工程以及城市建筑因处理采空问题而增加建设难度的费用。
2 工程概况本工程潍柴动力股份有限公司铸造中心一期工程，占地面积约为800亩，总投资约12亿元人民币，工艺先进，居世界领先水平，一期工程均为新建建筑，主要建筑物包括1号铸铁车间（70000㎡）、综合库、成品库、金属炉料库、焦炭石灰石及耐火材料库、膨胀土煤粉合金库、砂库、气体机装配试验车间及其配套服务的厂区办公楼、食堂、浴室、其他辅助站房等共计10万余平方米建筑面积。
1号铸铁车间是主要生产车间，屋架下弦标高标高12.000~15.000米，跨度18~24米，钢排架结构；主要结构采用焊接H型钢柱，梯形钢屋架钢天窗架，1.5x6.0米预应力大型钢筋混凝土屋面板构件；维护结构采用煤矸石砖墙体，外加单层彩钢板；冲天炉是铸造中心关键设备，为美国公司厂品，30多米高钢框架结构，对地基不均匀沉降要求较高，不允许有沉降差；其余大部分生产线采用进口设备，对地基不均匀沉降要求也较高，允许沉降差2/1000。
采空区上方建筑物地基稳定性评价
因此 采空 区稳定 性评 价 在可行 性 研究 阶段 需要 得到
范 围 内 ， 拆 迁 的 为 煤 矿 ２ 业 广 场 建 筑 物 和 ２ 业 厂 待 ］ ２ １ ２
房 以 及 住 宅 ， 建 建 筑 物 将 由 多 层 住 宅 和 小 高 层 住 拟
宅 以 及 少 许 公 建 组 成 ， 建 筑 面 积 ３ ． ９万 ｍ 总 ０３ 。
总 第 １５期 ３
ｄ ｉ１ ． ９ ９ ｊ ｉ ｎ １ ０ ２ ９ ． ０ ０ １ ． ２ ｏ ：０ ３ ６ ／ ． ｓ ． ０ ５— ７ ８ ２ １ ． ２ ０ ６ ｓ
采 空 区 上 方 建 筑 物 地 基 稳 定 性 评 价
戴 天新
（ 州 矿 务 集 团有 限公 司 ，江 苏 徐 州 徐 ２ １０ ） ２ ０ ８
该 区 域 地 表 主 要 为 粉 土 、 土 层 ， 度 约 为 粘 厚 ５ ｎ， 下 为 二 叠 系 一 石 炭 系 一 奥 陶 系 的 砂 岩 、 ０Ｉ 以 灰
岩 、 岩 夹 煤 层 为 主 。 场 地 及 附 近 无 全 新 活 动 断 裂 页
分布 ， 地 区域地 壳稳 定 。 场
１ 采空 区地基 稳定 性评 价方 法
在 老 采 空 区上 方 修 建 建 筑 物 的关 键 问 题 是 对 老 采 空 区建 筑 地 基 的 稳 定 性 评 价 问 题 ， 国 内外 这 都 在
地基稳定性分析评价内容
地基稳定性分析评价内容影响地基稳定性的因素，主要的是场地的岩土工程条件、地质环境条件、建（构）筑物特征等。
一般情况下，需要对如下建（构）筑物进行地基稳定性评价：经常受水平力或倾覆力矩的高层建筑、高耸结构、高压线塔、锚拉基础、挡墙、水坝、堤坝和桥台等。
通常涉及到岩土工程方面主要的内容有：（1）岩土工程条件包括组成地基的岩、土物理力学性质，地层结构。
特别是有特殊性岩土，隐伏的破碎或断裂带，地下水渗流等特殊情况；（2）地质环境条件包括是否建造在斜坡上、边坡附近、山区地基上，建（构）筑物与不良地质作用、特殊地貌的关联度和可能引起地基破坏失稳的各种自然因素或组合。
如岩溶、滑坡、崩塌、采空区、地面沉降、地震液化、震陷、活动断裂、岸边河流冲刷等。
按照《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)(2009年版)、《高层建筑岩土工程勘察规程》(JGJ72-2004)和《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)规定，通常需要分析评价的内容总结如下：1、地基承载力计算与验算验算地基稳定性实质上就是验算地基极限承载能力是否满足要求。
应严格按照《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)5.2和《高层建筑岩土工程勘察规程》(JGJ72-2004)8.2.6~8等条款执行。
2、变形验算建筑物的地基变形计算值，不应大于建筑物地基允许变形值。
在勘察阶段往往建筑物特征参数不明确，一味要求勘察报告中能有准确的结论也勉为其难，但在岩土工程勘察报告中应提供符合规范要求的岩土变形参数，供上部结构计算条件具备时按照(GB50 007-2011)5.3、(JGJ72-2004)8.2.9~12和《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2012)有关条款计算。
3、基础埋置深度的确定对高层建筑和高耸构筑物基础的埋置深度，应满足地基承载力、变形和稳定性要求。
位于岩石地基上的高层建筑，其基础埋深应满足抗滑稳定性要求。
天然地基上的箱形或或筏形基础埋置深度不宜小于1/15H；桩箱或桩筏基础不宜小于1/18H，H为建筑物高度。
采空区地基稳定性评价报告
一、工程概况xx集团拟在xx煤矿工业广场区域新建一座50万吨/年的甲醇厂，拟建厂址利用xx煤矿的工业广场留设煤柱没有开采的有利条件，尽可能把新建甲醇厂的重要建（构）筑物布置在工业广场留设的煤柱之上（xx煤矿工业广场建筑物平面图见图1-1所示），其他建（构）筑物布置在工业广场周围的采空区之上。
拟建厂址东西长约1200m，南北宽约760m，占地面积900余亩；西为邹唐公路，北与西侧为xx煤矿铁路专用线。
交通十分便利，基础设施齐全，地形较为平坦开阔。
拟建工程建（构）筑物总平面布置见图1-2所示。
主要建、构筑物名称及要素见表1-1所示。
大型重要设备尺寸见表1-2。
荷重最大的设备为甲醇合成塔、甲醇洗涤塔、气化炉、澄清槽等。
建构筑物最高的为煤筒仓（高度43.5m）和气化框架（高度39m）。
大部分设备基础采用桩基础，钢筋混凝土结构。
精密设备、超长轴设备如大型压缩机、泵，基本都是联合平台，联合基础，不允许局部沉降。
大部分设备对下沉都比较敏感，特别是大型压缩机有轴位移和轴震动非常精密的检测报警设备，位移和振幅一般要求小于0.5mm。
表1-2 大型重要设备尺寸234二、地质采矿条件xx煤矿是xx矿区开发最早的矿井，位于xx市南xx镇和xx镇境内，井口北距xx市约11km。
xx煤矿于1960年开始建设，设计生产能力为30万t/年，1978年改扩建至45万t/年，1990年后矿井进入衰老期，1991年底注销矿井设计生产能力，之后回收部分煤柱，至2002年回收完毕，然后闭坑。
1、地层x州煤田位于鲁西隆起区西南缘的x州向斜内，属石炭二迭系含煤地层。
井田内地层自上而下分述如下：第四系，厚15.92～58.50m，由棕黄色砂质粘土及粘土质砂砾组成，含3层含水砂或砂砾层。
上侏罗系，厚0～266.59m，以紫红色厚层状中、细砂岩为主，泥质胶结，夹薄层砾岩、砂砾岩和泥岩。
下部含绿灰岩、粉砂岩互层。
底部为一层不稳定的砾岩。
石炭系太原群，井田内沉积厚度一般为151.48m，由薄层深灰色粉砂岩、泥岩和灰～绿灰色砂岩组成，中夹灰岩8层、薄煤层15层，是本区主要含煤层段，可采煤层为第16上、17、18上层煤。
王庄煤矿老采空区地基稳定性评价_滕永海
修回日期:1999-09-02作者简介:滕永海(1963-),男,山东夏津人,唐山分院高级工程师,主要从事岩层移动与“三下”采煤技术研究。
问题探讨王庄煤矿老采空区地基稳定性评价滕永海1,唐志新1,张长根2,张华杰2,张华民2(1.煤炭科学研究总院唐山分院,河北唐山 063012;2.潞安矿务局王庄煤矿,山西长治 046031)摘 要:以潞安矿务局王庄煤矿某区地基稳定性评价为实例,系统研究了在老采空区、湿陷性黄土等特殊地质条件下的地基稳定性评价方法。
指出:在建筑设计时,要充分考虑老采空区可能产生的残余沉陷变形,以及湿陷性黄土等特殊土地基对建筑物的不均匀沉降影响,要采取适当的抗变形措施,以保证建筑物的安全。
关键词:采空区;湿陷性黄土;地基稳定性评价中图分类号:T U 441+.35 文献标识码:A 文章编号:1005-2798(2000)01-0055-02 在老采空区上方进行建筑时,必须进行地基稳定性评价。
当矿区位于湿陷性黄土地区,建筑物除考虑老采空区的影响外,还要考虑湿陷性黄土对建筑物的不均匀沉降影响。
通过王庄煤矿某区地基评价实例,对这些问题进行研究。
1 基本条件王庄煤矿某区位于4204工作面老采空区的上方。
该区长94m 宽56m ,占地5267m 2。
区域内原建有八栋平房,1986年出现裂缝,现准备就地改建为一栋四层楼房,一栋二层楼房。
井下开采煤层为山西组3#煤层,煤层厚度为6.5m ,煤层倾角4.5°,最小采深158m ,最大采深172m ,采用走向长壁分层普采,全陷落法管理顶板,开采时间为1973年2月～1977年4月。
煤层上覆岩层主要有砂岩、砂质页岩、页岩和第四纪表土层组成,覆岩岩性比较坚硬。
该区域内第四纪表土层厚度为49.21m ,属湿陷性黄土。
2 地基评价2.1 评价原则煤层开采后上覆岩层形成垮落带、断裂带和弯曲带。
在垮落带,岩层被断裂成块状;在断裂带,岩层产生断裂、离层和裂隙;在弯曲带,岩层基本呈整体下沉。
采空区建筑地基的稳定性分析和施工处理方法
采空区建筑地基的稳定性分析和施工处理方法摘要：结合工作实践，探讨了采空区建筑地基的稳定性分析方法及工程实践中对采空区的常用处理方法，对采空区建筑物的布置及其抗变形结构设计等都具有重要的理论和实际运用价值。
关键词：采空区，建筑地基，稳定性分析，施工处理方法在过去几十年中，我国中西部煤炭资源的开发对国民经济的发展做出了巨大贡献。
但由于煤炭资源的开采，在中西部地区的一些老能源基地造成了大规模、大范围的采空塌陷区，导致上覆岩体冒落、断裂和弯曲，使岩体力学强度降低，造成老采空区上方建筑地基的承载能力下降。
随着西部大开发战略和基础建设的加速实施，以及小城镇建设的不断发展，可供建筑的地面严重不足，一些地区的公路、铁路、厂房、住宅楼等不得不穿越或建立在老采空区上方。
在这些静荷载或动荷载作用下，有可能使原本处于相对平衡状态的冒裂带岩体重新“活化”，使冒裂带岩体再压密、地下残留空洞再冒落，导致地表产生附加移动和变形，进而使新建建筑物沉降、局部开裂、倾斜、直至倒塌。
因此，开展对老采空区建筑地基稳定性评价及其变形破坏规律的研究工作，对老采空区建筑地基的处理、采空区建筑物的布置及其抗变形结构设计等都具有极其重要的理论和实际运用价值。
1、采空区建筑物地基的稳定性分析老采空区建筑地基的危害程度及稳定性评价在国内外都属于一个较新的课题。
在老采空区上方修建建筑物的关键问题是对老采空区建筑地基的稳定性评价问题。
目前，我国的相关分析方法有以下三种。
1.1力平衡分析法[1]如图1所示，矿层采空后其顶板岩块ABCD 因重力W 的作用而下沉，两边的楔体ABM 和CDN 也对其施加水平压力P 。
因此，在AB 和CD 两个面上又受到因P 的作用而产生的摩阻力f 的抵抗。
现取采空段(巷道)单位长度为计算单元，则作用在巷道顶板的压力为:Q=W-2f （1）W=B H γ。
f =P tan φ=21γH 2(45°-2φ) （2） P=2Hγtan 2(45°-2φ) （3）式中:Q ———巷道单位长度顶板上所受的压力，kN/m ；W ———巷道单位长度顶板上所受的总重力，kN/m ；P ———楔体ABM 和CDN 作用在AB 和CD 面上的主压应力的最大值，kN/m ； f ———巷道单位长度侧壁的摩阻力，kN/m ；H ———巷道顶板的埋藏深度，m ；B ———巷道宽度，m ；φ———岩层的内摩擦角，(°)。
采空区地基稳定性评价报告
一、工程概况xx集团拟在xx煤矿工业广场区域新建一座50万吨/年的甲醇厂，拟建厂址利用xx煤矿的工业广场留设煤柱没有开采的有利条件，尽可能把新建甲醇厂的重要建（构）筑物布置在工业广场留设的煤柱之上（xx煤矿工业广场建筑物平面图见图1-1所示），其他建（构）筑物布置在工业广场周围的采空区之上。
拟建厂址东西长约1200m，南北宽约760m，占地面积900余亩；西为邹唐公路，北与西侧为xx煤矿铁路专用线。
交通十分便利，基础设施齐全，地形较为平坦开阔。
拟建工程建（构）筑物总平面布置见图1-2所示。
主要建、构筑物名称及要素见表1-1所示。
大型重要设备尺寸见表1-2。
荷重最大的设备为甲醇合成塔、甲醇洗涤塔、气化炉、澄清槽等。
建构筑物最高的为煤筒仓（高度43.5m）和气化框架（高度39m）。
大部分设备基础采用桩基础，钢筋混凝土结构。
精密设备、超长轴设备如大型压缩机、泵，基本都是联合平台，联合基础，不允许局部沉降。
大部分设备对下沉都比较敏感，特别是大型压缩机有轴位移和轴震动非常精密的检测报警设备，位移和振幅一般要求小于0.5mm。
表1-2大型重要设备尺寸表1-1主要建、构筑物一览表234二、地质采矿条件xx煤矿是xx矿区开发最早的矿井，位于xx市南xx镇和xx镇境内，井口北距xx市约11km。
xx煤矿于1960年开始建设，设计生产能力为30万t/年，1978年改扩建至45万t/年，1990年后矿井进入衰老期，1991年底注销矿井设计生产能力，之后回收部分煤柱，至2002年回收完毕，然后闭坑。
1、地层x州煤田位于鲁西隆起区西南缘的x州向斜内，属石炭二迭系含煤地层。
井田内地层自上而下分述如下：第四系，厚15.92～58.50m，由棕黄色砂质粘土及粘土质砂砾组成，含3层含水砂或砂砾层。
上侏罗系，厚0～266.59m，以紫红色厚层状中、细砂岩为主，泥质胶结，夹薄层砾岩、砂砾岩和泥岩。
下部含绿灰岩、粉砂岩互层。
底部为一层不稳定的砾岩。
采空区稳定性分析与评价
采空区稳定性分析与评价【摘要】如今，随着我国的经济及许多方面都在不断的发展，我们在开采不同矿产资源的过程中遇到的问题也随之暴露出来，比如说北方的冬天要大量的消耗煤炭资源，但是随着我们对煤炭的大量开采，地下就会形成采空区，我们对资源的开发又不能只局限在地表，那么在矿区地表建筑物的稳定性就会受到影响。
【关键词】采空区的稳定；分析；稳定性评价；一、前言目前我国对不同资源的开发在逐渐的增加，尤其是我们日常所必须的煤炭、铁矿等这类资源，长期发展下去，我们所面临的采空区面积会不断增加，所以在进行地表建筑物的建造时就有必要避开这些区域，如果在采空上方建造一些高层建筑物的话就极有可能存在很大的安全隐患。
因此我们就有必要采取措施对采空区进行填充来保证地基的牢固性。
二、采空区稳定性的判断通常我们在对地下资源进行开发时都会提前考虑这片地区所能承受的开采量，但是有时为了获得更大的资源开发，我们对地下矿产的利用可能会大于它所能承受的范围。
在地下资源被开采出来后，这片地下区域就被称之为采空区，我们对矿产的开发会导致采空区附近和地表上覆盖的岩石和土壤结构被破坏，随着时间的流逝，这些从前开发遗留下来的采空区会通过自然的变化逐渐变得稳定，继而发展成为老的采空区。
但是在老的采空区的地表如果建造新的甚至是高层的建筑后就有很大的可能会打破这种平衡状态，会对采空区的稳定性受到影响，造成采空区的活化状态，使采空区和它上面的地表结构再次发生移动和变形。
这样对我们新建造的工程和周围的居民安全都会产生不利影响。
现如今，我们对老的采空区进行活化判断的方法有很多。
我们可以通过检测建筑物对采空区的深度的影响来判断建筑物的总体质量、采空区的横跨带以及可能在哪种地方发生断裂，断裂发生的可能性，断裂的地区是否会发生重叠等各种问题，对是否造成采空区的活化有很大的提示性。
科学的检测方法是在工程学的地质手册这本书中具体的讲述了可能造成采空区活化的临界深度的计算标准公式，根据这个我们可以能否在采空区建造建筑物提出了有利的依据。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
老采空区上建高层建筑物的地基稳定性综合评价钱自卫 姜振泉 吴慧蕾（中国矿业大学 资源与地球科学学院 221116）摘要随着经济建设的发展，采空区上方修建建筑物的稳定性评价将越来越重要。
本文以某高层为例，通过调查煤层，地层及采矿情况，分析现场钻探、物探资料，最后采用有限元数值分析方法及max C D z H H h ≥+稳定评价方法对地基稳定性进行综合评价，并对地基的处理提出建议。
关键字：采空区、附加应力、活化、有限元法、地基稳定性Comprehensive evaluation of foundation stability about high-rise building to be built above mine goafAbstractWith the development of economic consolidation, it becomes more and more important to evaluate the stability of the building above the mine goaf. This paper take a high-rise building as an example, firstly make clear of the conditions of the coal bed 、stratum and mine, then analyze the data of drilling and geophysical prospecting. Finally, make a comprehensive evaluation of the stability of the foundation by using finite element numerical simulation and max C D z H H h ≥+, finally giving suggestionon foundation treatment.Key words: mine goaf, additional stress, activation, finite element, foundation stability0 序言随着经济建设的发展，在老采空去上建设性的建（构）物将渐渐的成为一种必然趋势，所以对老采空区稳定性的影响以及其自身安全的研究越来越收到专家学者的重视。
但是在煤层采出后,使采空区周围及上覆岩体内部结构遭到破坏。
老采空区上覆岩层虽然在经过一定时间自然压实后基本趋于稳定,但若在其上方地表新建建筑物时, 部分采空区会出现“活化”现象，对建筑工程安全造成严重的威胁。
因此,必须对老采空区新建建(构)筑物地基的稳定性进行评价,并结合具体情况,采取相应的处理措施,以保证新建建(构)筑物的安全。
论文以徐州贾汪某待建大厦工程为例，对采空区地基稳定性进行了综合评价。
1 工程概况评价区位于徐州市贾汪区，拟建大厦设计为18层，建筑面积约20000 m 2的商住楼。
场地处于原韩桥煤矿夏桥井矿区范围内，场地及周边均进行过煤炭开采活动，夏桥井、大沟涯井多次采煤的历史并遗留有多层采空区。
此处1、3煤为主要开采煤层，煤层埋深在60m左右，采厚在2.5m左右。
据钻探资料煤层顶板主要为工程性质较软弱的泥页、砂岩互层。
详见图3：拟建场地平面及地震勘探成果图。
2 评价区煤层及开采情况2.1 煤层情况评价区处于徐州矿务集团有限公司韩桥矿矿区范围，另外有小煤窑进行过开采，最晚的小煤窑为大沟崖井。
评价区及周边含煤地层主要为二叠系下统下石盒子组、山西组及石炭系太原组，共含煤22层，其中与工程相关的是开采较浅的1、3煤。
1、3煤为贾汪煤田的主要可采煤层，存在于评价区及周边地段，评价区曾进行过开采及复采。
其中，1煤层厚度约0.9m，煤层底板标高约-50.0～ -63.0m，煤层在本评价区不稳定或已开采过，本次施工的三个孔中仅在其中的3#钻孔内见煤，1#、2#钻孔内煤层被开采过，煤层顶板为砂岩，底板为泥岩；3煤为较稳定可采煤层，厚度约1.52m，煤层倾角约10°，煤层底板埋深约-54.50～ -68.00m，场地及周边范围内均被开采过，煤层顶板为泥岩，底板为泥岩。
2.2 煤矿开采情况根据目前收集的韩桥煤矿夏桥井以及大沟崖井的相关资料，评价区范围内主要开采了1、3煤。
韩桥煤矿夏桥井于解放前后在评价区及附近开采1、3煤层，煤层倾角约10°；大沟崖井于1973-1974年复采了评价区及附近的1、3煤层。
根据现有资料，1、3煤层已被大面积开采，7、17、20、21煤未被开采。
2.3开采方法1、3煤在解放前多用手工刨煤，穿垛式开采，都采用跨落法管理顶板。
解放后在残柱内找煤，因老墟多，顶板破碎，难以正规推面，故继续选择房柱式采煤法，留煤柱约20×20m。
其后大沟涯矿复采，以开采1、3煤煤柱、边角煤、残留煤为主。
开采零乱，不正规。
其详细开采资料难以收集。
图1 评价区1煤采掘工程平面图图2 评价区3煤采掘工程平面图3 现场工程勘察本次评价在调查询问和搜集有关资料的基础上，采用了物探、钻探相结合的勘探手段，基本查明了拟建场地该范围内1、3煤层煤层上覆岩土体结构及性质、“三带”发育规律、冒落带密实程度、充实情况和空洞发育情况等。
3.1深孔钻探场地内布置了3个钻探孔，总进尺209.40m。
并且采取了岩样行了物理力学性质试验。
钻孔平面布置情况见图3：拟建场地平面及地震勘探成果图。
1号钻孔探明49.70-49.20m为1煤层采空区已被塌落物充填，欠密实；53.50-55.90m为3煤采空区，其中在53.50-54.50m处掉钻，为未充填的采空区空洞，54.50-55.90m为煤层顶板塌落的泥岩碎块及煤矸石，进尺较快2号钻孔钻探明57.5-58.0m为1煤采空区，已被塌落物充填，欠密实；60.00-62.30m为3煤采空区，未掉钻，未发现有空洞存在，但进尺较快，岩芯破碎，呈灰黑色泥状，夹杂碎煤渣及碎岩块，采取率低。
3号钻孔探明62.10-63.00m为1煤，未被开采；66.5-69.4m为3煤采空区，其中在66.50-68.00m处掉钻，为未充填的采空区空洞，68.00-69.40m为煤泥及煤层顶板塌落的泥岩碎块等混合物，灰黑色，呈泥状，进尺较快。
根据钻探资料也得出了采空区“三带”的大致分布。
详见表23.2 地震勘探为了进一步探明拟建场地下浅部1、3层煤的开采情况、采空区的密实程度等，本次研究在评价区内布置了8条勘探线，剖面线总长476m。
根据剖面上反射波的特征，对八条线的地震剖面进行了解释（图中所圈范围为巷道或未完全充填实的空洞，因已开采多年，实际上是采空、垮塌、碎石、粘泥的松散堆积体区,），地震勘探探明的采空区、地下空洞或未完全充填密实的地段大致分布见图3。
图3 拟建场地平面及地震勘探成果图4 采空区稳定性分析及评价4.1采空区塌陷引发地表移动时间分析徐州矿区采空区顶板坍塌引发地表发生开裂与下沉变形持续之间的回归关系式为： 2.878t h =+式中: T 为变形的时间,d ；H 为采空区的埋藏深度,m经计算,场地的下沉变形时间 2.878 2.87588175t h d =+⨯+ 。
又根据有关的研究成果，采空区沉陷的活跃期为5年，终止开采超过5年的采空区，地表大范围的沉陷变形基本上稳定；而此处煤矿开采已预30年以上，早已超过以上所计算的下沉变形时间,而地表未见变形、开裂迹象,说明采空区顶板稳定性较好，残余应变将不予考虑，而主要应考虑老采空区“活化”对采空区稳定性的影响。
4.2 采空区顶板破坏最大高度计算采空区顶板冒落带及导水裂隙带高度采用三种方法确定。
上层开采厚度为1.0m ，下层煤开采厚度为1.5m ，综合开采厚度为：1212212z h M M M y --⎛⎫=+- ⎪⎝⎭=1.5+（1.0-4.0/4）=1.5m 式中 M 1----上层煤开采厚度M 2----下层煤开采厚度h 1-2----上下煤之间的法线距离y 2----下层煤的冒落带与采高之比场区按软弱地层考虑，评价及计算过程及结果见表1。
评价方法 冒落带M 冒 导水裂隙 带M 导 冒落带高度（m ） 导水裂隙带高度（m ）钻探资料（结合物探）[3] 突然掉钻、卡钻、进尺特别快、岩心少且破碎混杂、进口吸风、孔口水位突然消失等严重漏水、岩心有纵向或陡倾角裂纹、取心率小于75%等 7.0-8.5 16-19 有限元数值模拟方法[4] 开采煤层上出现明显应力降，呈拉伸破坏状态，应力分布图上表示为极短的主应力际线岩层有一个方向达到抗拉强度，应力际线拉应力降低很多 8.0-9.0 18-21 规程推[2]()100/ 6.232 1.5M M +±⎡⎤⎣⎦ 5 3.63+517.25+5 层煤冒落带已发育到上层煤采空区，所以采空区冒落裂隙带计算高度为：以综合开采厚度计算的冒落裂隙带高度加上上层煤采厚再加上煤层间距。
4.3工程荷载及地基稳定性老采空区 “活化”是影响采空区场地稳定性的重要因素之一，本场地对可能导致采空区“活化”的主要因素就是拟建建筑物载荷，根据本工程实际，下面将采用两种方法综合对其进行分析。
4.3.1 有限元数值分析方法利用二维弹塑性有限元法，应用摩尔库伦准则，对该采空区的稳定性进行分析，计算模型以实际情况为基础，并进行抽象简化，模型长×高=300×84，模型见图4图4 二维有限元开采模型模型岩土层的工程地质参数主要分两步确定：一根据岩石实验数据，再运用权值分类法求的场地内岩体力学参数；二是运用反演拟合法，及根据评价区煤层开采的沉陷实测数据，然后根据第一步计算的岩体力学参数进行反复的试算、调整，直到计算的结果与实测的结果基本一致为止，即认为材料参数符合要求。
根据以上两步得到的岩组力学参数见表2。
名称（MPa）泊松比（g/ cm3）（MPa）（°）粘土7.82 0.2 1.84 1.081 18.34 风化砂岩454.0 0.3 2.558 1.10 20 泥岩234.0 0.24 2.430 1.44 26.7 砂岩1560.0 0.2 2.579 1．56 12.7 煤层100 0.3 1.86 0.35 23.1 泥岩202.0 0.26 2.450 1.40 30.0 煤层208 0.22 1.274 0.30 24.0 泥岩306.0 0.26 2.479 1.53 18.0 模拟总体分两步进行，一是模拟煤层的开采及沉陷过程，二是模拟开采沉陷稳定后再建建筑物的地表移动情况（在第二部中建筑物基础深度达到第二层风化的砂岩）。