盘扣式板模板支撑计算书
盘扣满堂架计算书-2m间距
承插型盘扣式楼板模板支架计算书依据规X:《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技术规X》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规X》GB50009-2012《钢结构设计规X》GB50017-2003《混凝土结构设计规X》GB50010-2010《建筑地基基础设计规X》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规X》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为2.8m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，脚手架步距 h=1.80m。
立杆钢管类型选择：B-LG-1500(Φ48×3.2×1500);横向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48×3.2×1140);纵向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48×3.2×1140);横向跨间水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48×3.2×1140);面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10580.0N/mm2。
木方0×0mm，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用双钢管φ48×3.5mm。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
图盘扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
承插型盘扣式楼板模板支架计算书讲解学习
承插型盘扣式楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm,水平杆钢管强度为205.0 N/m^,钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为8.3m,立杆的纵距b=1.20m,立杆的横距l=0.90m，脚手架步距h=1.50m。
立杆钢管类型选择：B-LG-3000(①48 X 3.2 X 3000);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(①48 X 2.5 X 1140);纵向水平杆钢管类型选择:A-SG-900(① 48X 2.5 X 840);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(①48X 2.5 X 840);2 2 2面板厚度18mn,剪切强度1.4N/mm,抗弯强度15.0N/mm,弹性模量6000.0N/mm。
木方40X 70mm 间距300mn,2 2 2木方剪切强度1.3N/mm，抗弯强度15.0N/mm ,弹性模量9000.0N/mm。
梁顶托采用钢管© 48X 3.5mm23模板自重0.20kN/m，混凝土钢筋自重25.10kN/m。
倾倒混凝土荷载标准值1.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。
盘扣式楼板支撑架立面简图------------------------ \--------------------------◎口口□a a a Q图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元4 4 4 4钢管惯性矩计算采用匸n (D-d )/64，抵抗距计算采用W=n (D -d )/32D一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
现浇箱梁模板(盘扣式)计算书
箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。
盘扣式模板支架计算书
盘扣式梁底模板支架(梁板共用立杆)计算书一、参数信息和规范依据依据规范:《施工脚手架通用规范》GB55023-2022《钢结构通用规范》GB55006-2021《木结构通用规范》GB55005-2021《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《施工脚手架通用规范》GB55023-2022《承插型盘扣式钢管支架构件》JG/T 503-2016《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:立杆钢管选择Q355,强度为300N/mm2水平杆钢管选择Q355,强度为300N/mm2,钢管强度折减系数取1.00,结构重要性系数取1.00；承载力设计值调整系数取1.00；考虑脚手架重复使用和折旧情况：立杆钢管强度设计值取300.0N/mm2，水平钢管强度设计值取300.0N/mm2。
模板支架搭设高度为11.7m，梁截面B×D=350mm×700mm，梁底立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，脚手架步距 h=1.50m，脚手架顶层水平杆步距 h'=0.00m，梁板共用立杆的横距为0.90m，纵距为0.90m，梁板共用立杆纵距为0.90m立杆钢管选择：φ48.00×3.20mm横杆钢管选择：φ48.00×3.20mm梁底增加2道承重立杆。
面板厚度15.00mm，剪切强度1.40N/mm2，抗弯强度17.00N/mm2，弹性模量9000.00N/mm2。
木方60×80mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
承插型盘扣式楼板模板支架计算书共8页
承插型盘扣式楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 -2019《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2019《建筑结构荷载规范》 9-2019《钢结构设计规范》 7-2019《混凝土结构设计规范》 0-2019《建筑地基基础设计规范》GB507-2019《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》-2019计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为8.3m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.50m。
立杆钢管类型选择：B-LG-3000(Φ48× . × );横向水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(Φ48× . × 4 );纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48× . ×84 );横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48× . ×84 );面板厚度 8m m，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度.0N/mm2，弹性模量00.0N/mm2。
木方4 ×7 mm，间距 m m，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度.0N/mm2，弹性模量00.0N/mm2。
梁顶托采用钢管φ48× . mm。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值1.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。
图盘扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q = . × . × . + . × . = . kN/m活荷载标准值q = ( . + . )× . = . kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/ = . × .8 × .8 / = 4.8 cm3；截面惯性矩 I = bh3/ = . × .8 × .8 × .8 / = 8. cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
板模板(盘扣式)计算书
板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.83 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9350 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/m q1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)]×1=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·mσ＝M max/W＝0.086×106/37500＝2.292N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×281250)=0.143mmνmax=0.143mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.386小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式三等跨连续梁11k2k3k1k＝2.723kN/m因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/m q1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.463×0.92+0.117×1.26×0.92＝0.238kN·mM2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.238，0.014]＝0.238kN·mσ=M max/W=0.238×106/54000=4.406N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.463×0.9+0.617×1.26×0.9＝1.49kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.49，0.272]＝1.49kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.49×1000/(2×40×90)＝0.621N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.119×9004/(100×8415×243×104)＝0.46mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×243×104)＝0.001mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/mq1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/mq1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.535×0.9+1.2×1.26×0.9＝2.881kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝2.795×0.1＝0.28kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.729kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.179×0.9＝2.158kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.295kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.441×106/4490=98.287N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×2.796×1000/424＝13.187N/mm2≤[τ]=125N/m m2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.546mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.142mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.12kN，R2=5.389kN，R3=5.389kN，R4=4.12kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235 立杆截面面积A(mm2) 424 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×450=1830mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ1=l01/i=1830.000/15.9=115.094查表得，φ＝0.483不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[4.12，5.389，5.389，4.12]/0.6=8.982kN f＝N1/(ΦA)＝8982/(0.483×424)＝43.859N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×q×H=Max[4.12,5.389,5.389,4.12]/0.6+1.2×0.15×3.325=9.5 8kNf=N/(φ1A)＝9.58×103/(0.371×424)=60.901N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=3.325/30=0.111≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×40×3.325×3.2+0.55×40×3.2)=143.844kN·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×3.325/(0.9×0.9))×40×302/2=18075kN·mM T=143.844kN·m≤M R=18075kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H2+Q3k L1h1)=1×1.4×(1×40×3.3252+0.55×40×3.2)=717.675kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×3.325/ (0.9×0.9))]×40×302/2=79068kN·mM T=717.675kN·m≤M R=79068kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1000×100/1000=58.03kN≥F1=9.58kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=9.58kN满足要求！。
盘扣式板模板支撑计算书
盘扣式模板支撑计算书一、模板支架选型由于其中模板支撑架高3.6米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围包括：楼板，长*宽＝8m*8m，厚0.25m。
根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，3#和4#楼地下室区域选择盘扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为3.6m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.8m，立杆纵距la 取0.9m，横距lb取0.9m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.2m。
整个支架的简图如下所示。
模板底部的方木，截面宽40mm，高80mm，布设间距0.2m。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 *3mm钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示:（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。
此时，模板的截面抵抗矩为：w＝1000?72/6=4.82?04mm3；模板自重标准值：x1＝0.3? =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝0.25?4? =6kN/m；板中钢筋自重标准值：x3＝0.25?.1? =0.275kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1? =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2?=2kN/m。
以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g1 =(x1+x2+x3)?.35=(0.3+6+0.275)?.35=8.876kN/m；q1 =(x4+x5)?.4=(1+2)?.4 =4.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。
梁模板(承插型盘扣式支撑)计算书(依据JGJ300-2013)
1.047kN
1.047kN
1.047kN
1.047kN500500Fra bibliotek150
400
400
变形计算简图
500
400
150
0.003
0.027
变形图(mm) 经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.131kN·m 最大剪力：V= 1.475 kN 最大变形：ν= 0.027mm 最大支座反力：F= 2.078kN (1) 主楞抗弯强度计算 σ =M/W=0.131×106/1.016×104 =12.878N/mm2 实际弯曲应力计算值 σ=12.878N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！ (2) 主楞抗剪强度计算 τ =VS0/Itw=0.737×1000×6946/(2.438×105×3.5)=6.003N/mm2； 实际剪应力计算值 6.003 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！ (3) 主楞挠度计算 容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250； 第1跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
东北落叶松
抗压强度设计值 (N/mm2)
15
抗剪强度设计值(N/mm2)
次楞间距(mm) 弹性模量(N/mm2) 抗弯强度设计值
(N/mm2) 1.6
400 10000
17
(四) 加固楞支拉参数
支拉方式
采用穿梁螺栓支拉
螺栓直径
M14
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盘扣式板模板支撑计算书————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：盘扣式模板支撑计算书一、模板支架选型由于其中模板支撑架高3.6米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围包括:楼板,长*宽=8m*8m,厚0.25ｍ。
根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件,３#和4＃楼地下室区域选择盘扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料,进行相应的设计计算。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为３.6m,立杆步距ｈ(上下水平杆轴线间的距离）取1.8m，立杆纵距l取０.９ｍ，横距l b取0．９m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长a度a取０.2ｍ。
整个支架的简图如下所示。
模板底部的方木，截面宽40mm，高80ｍm，布设间距0.2m。
(二)材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 *３mｍ钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔;采用的扣件,应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Ｎ·m时，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重,以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上,按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序,分别进行强度、刚度和稳定性验算。
其中,取与底模方木平行的方向为纵向。
（一)板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算,如图所示：（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。
此时，模板的截面抵抗矩为：w=1０0０？７２/6=4．82?０4ｍm3；模板自重标准值:x１=0.3? =０.３kN/ｍ;新浇混凝土自重标准值：x2=0.25?4? =6ｋN／m；板中钢筋自重标准值:x３＝0．２5?.1? =0.2７5kN/m;施工人员及设备活荷载标准值:ｘ4=1? =１ｋN/ｍ；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2？=2kN/m。
以上1、2、3项为恒载,取分项系数1.３５,4、5项为活载,取分项系数１.4,则底模的荷载设计值为：ｇ１=（ｘ1＋x２+x3)?.3５＝(0.3+6+0．275)?．3５=８．87６ｋN/ｍ；q1＝(x４＋ｘ５)？.4=(１＋2)?．4 =4.2ｋN／m;对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。
跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下：M1max＝ 0．08g１l c2+0.１ｑ1lｃ2＝ 0.０８？.87６?.22＋0.1?.2?.２2＝0．0４５kN穖支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2maｘ= -0.１g１ｌc2-0.117q1ｌc２＝ -０.1?.８76?.22-0.1１7?.2？．２2=-0.055kN穖；经比较可知，荷载按照图2进行组合,产生的支座弯矩最大。
Ｍｍaｘ=０．０5５kN 穖;（2)底模抗弯强度验算取Mａｘ(Ｍ1ｍax，M2max)进行底模抗弯验算，即σ =0.05５?06／(4.8２？04)=1.145Ｎ/mm２底模面板的受弯强度计算值σ =1．145Ｎ/mm2小于抗弯强度设计值 fｍ＝1５N/mm2,满足要求。
(3）底模抗剪强度计算。
荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g１ｌc+0.61７q1l c=０.６?.８7６？．2＋0.６1７?.2? .2=1．583kＮ;按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：τ=3?583.43／（2?000?７)＝0．14N/mm2；所以，底模的抗剪强度τ＝0.14N/ｍm2小于抗剪强度设计值fｖ =1.4N／ｍm2满足要求。
（4）底模挠度验算模板弹性模量E＝60０0 Ｎ/mｍ2；模板惯性矩Ｉ=１00０？７３/12=4．094?05 mm4；根据JGJ１３0-2０0１,刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算,不乘分项系数，因此,底模的总的变形按照下面的公式计算：ν =０.０４8mｍ；底模面板的挠度计算值ν =0.048mm小于挠度设计值[v] =Min（20０/150，1０)mm ,满足要求。
(二)底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算(１)荷载计算模板自重标准值：x１=0.３?.2=0.06ｋN/ｍ；新浇混凝土自重标准值：ｘ2=0.25?4?．2＝1.2kN/m;板中钢筋自重标准值:x3=0.25?.1?.2=0.055kＮ／m;施工人员及设备活荷载标准值:x4＝1?．２=0.2ｋN/m;振捣混凝土时产生的荷载标准值:x5=２?．2=0．4kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.3５,4、5项为活载，取分项系数１.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1＋x2+x3)?.３5=(0.06+1.2＋0.055）?.３５=1.775kN/m;q2＝(x4+x５)？．4=(0.2+0．4)?．4=0.84ｋN/m;支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:M max= －0．1譯２譴a2-0.11７譹2譴ａ2＝－0.1？．775?.92-0．117?.8４?．９2=-０.２２3kN穖;（2)方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W＝bh2/6=40?02/6＝４.26７?04 mm3;σ =0.2２3？０6／（４．267?04)=５.236N/mm2;底模方木的受弯强度计算值σ =5.２３6Ｎ／mm2小于抗弯强度设计值f m＝１3N/mｍ2 ,满足要求。
(３）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=０.６ｇ2l a+0．6１7ｑ2l a=0．６?.7７5?.9＋０．６１7？.８４?．9=1．425kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算:τ＝0.668N/ｍm2;所以,底模方木的抗剪强度τ =0.66８N/mm2小于抗剪强度设计值f v=1.３N/mm2满足要求。
（4)底模方木挠度验算方木弹性模量E=90０0 Ｎ/ｍm２;方木惯性矩I=４0？0３/12=1.70７?06mm4；根据ＪGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合,取荷载标准值计算,不乘分项系数,因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：ν ＝0.5２１？x1+x2+x3)譴ａ4／(100譋譏）+0.192？x４+ｘ5)譴ａ４/（100譋譏)＝0.3４2 mm；底模方木的挠度计算值ν =0.342mｍ小于挠度设计值[v］=Mｉn（9０0/1５0，１０）mm ，满足要求。
(三)托梁材料计算根据JGJ1３0-2001，板底托梁按二跨连续梁验算,承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载,如图所示。
（1）荷载计算材料自重：0．0384kN／ｍ;(材料自重,近似取钢管的自重,此时,偏于保守）方木所传集中荷载:取(二)中方木内力计算的中间支座反力值，即ｐ＝1.1ｇ2la+1.2ｑ2la=１.1？．7７５?.9＋1.2?.84？.９=2.665kN;按叠加原理简化计算,钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。
(2)强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下:托梁采用:木方 : 50?００mm；W=83．３３3 ?03mｍ3；I=416.６67 ?０４mｍ4；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kN穖)支撑钢管计算变形图（ｍm)支撑钢管计算剪力图(kN)中间支座的最大支座力Rｍax＝１3.288 ｋN ；钢管的最大应力计算值σ = 1.091?06/8３.33３？0３=1３.0９１Ｎ/mm2；钢管的最大挠度νmax =１．627 mｍ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fｍ=２0５N/ｍm2;支撑钢管的最大应力计算值σ ＝13．091 Ｎ/mm2小于钢管抗弯强度设计值fｍ=２05 Ｎ/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值ν =1.62７小于最大允许挠度[v］＝min（９０0/150,10) mｍ,满足要求！（四）立杆稳定性验算立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（１）立杆荷载。
根据《规程》,支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：Ｎ＝ 1.35∑NＧK+ 1.4∑NＱＫ其中N GK为模板及支架自重,显然,最底部立杆所受的轴压力最大。
将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。
模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3.1．4节，此值为Ｆ1=13．288kN。
除此之外，根据《规程》条文说明4.2.１条，支架自重按模板支架高度乘以0.1５k N/m取值。
故支架自重部分荷载可取为Ｆ2＝0．15?．6=０.5４kN;立杆受压荷载总设计值为：N ut=F1+F2?.35＝13.288+0.54?.35=１4.017kN;其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F１因为已经是设计值,不再乘分项系数。
（2)立杆稳定性验算。
按下式验算φ－-轴心受压立杆的稳定系数,根据长细比λ按《规程》附录C采用；A --立杆的截面面积,取4.24？０2mm2；K H--高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》５.3.４采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值:l0=h+2a=1.8+2?．2=2.2m；l０=ｋμh=1.1６３?.２７2?.8＝2.66３m;式中：ｈ－支架立杆的步距，取1．8m；a-－模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0．2m；μ--模板支架等效计算长度系数，参照《规程》附表D－1，取１．２72；k -－计算长度附加系数，按《规程》附表Ｄ－2取值为1.１63;故l0取2.663m；λ=l０/ｉ=2．663?03 /15．9=168；查《规程》附录C得φ= 0.251；ＫH=1；σ =1.0５譔/(φAＫH)=1.０５?4.0１7?０3／（0.251?.２4？０2？)=1３8.２９8N/mm２；立杆的受压强度计算值σ =1３8.2９8N/mm2小于立杆的抗压强度设计值ｆ＝２0５ N/mｍ2 ,满足要求。
(五）立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求ｐ ≤ｆg地基承载力设计值:f g = ｆgk譳c＝１20？=120 kＰa;其中，地基承载力标准值：f gk= 120 ｋPa ;脚手架地基承载力调整系数:ｋｃ = 1 ;立杆基础底面的平均压力：p ＝ 1.０5N/A =1.05?4.017/０.25=５8.873 ｋPa ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 14.７1８ kN;基础底面面积：A = 0.２5 m2。
ｐ＝５8.873kPa ≤ ｆg=１２0 ｋPa 。
地基承载力满足要求！（六）拆模时间计算参考《建筑施工安全手册》（杜荣军主编，中国建筑工业出版社出版社出版)，各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。