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消力池计算
挖深式消力池计算流程图1. 假设某一池深d ，计算从池底顶面算起的池前总水头ToTo ＝Z2－Z3＋d ＋v o 2/（2×g ）计算示意图 12. 计算池内收缩水深hcTo ＝hc ＋22)(2ϕα××hc g q 或hc 3-To ×hc 2＋222ϕαg q × ＝ 0其中：q ――为收缩断面处的单宽流量，q ＝Q/b 1；Q ――通过消力池的总流量；α――水流动能校正系数，可采用1.0～1.05；ϕ――消力池的流速系数，一般可取0.95，或初步计算参考《水力计算手册》P201或《水力学》下册P8确定。
3. 计算池内跃后水深hc ″hc ″＝25.021321812−+b b ghc qhc α 其中：b 1――消力池首端宽度；b 2――消力池末端宽度。
4. 计算出池落差Δz :Δz ＝22)'(2hs g q ××ϕα－22)"(2hc g q ×α 其中：hs ′――出池河床水深（下游水深）。
5. 计算水跃淹没系数σσ＝（d ＋ hs ′＋Δz ）/hc ″当1.05≤σ≤1.10时假设正确，否则重新假设池深d 进行计算。
※ 本程序中各值采用国际单位制，不再说明。
参考文献：1.《水闸设计规范》（SL265－2001）2.《水力计算手册》第一版·武汉水利电力学院水力学教研室编·水利电力出版社3.《水力学》（上、下册）第二版·成都科技大学水力学教研室编·高等教育出版社4.《取水输水建筑物丛书· 水闸》第一版·陈德亮主编·中国水利水电出版社程序流程图如下：本文档及程序由龚艳光编制，由于本人水平有限，错误在所难免，欢迎大家试用，提出宝贵意见。
E-mail : **********************.cn坎式消力池计算流程图一、池内计算：1. 从池底顶面算起的池前总水头ToTo ＝Z2－Z3＋v o 2/（2×g ）计算示意图22. 计算池内收缩水深hcTo ＝hc ＋22)(2ϕα××hc g q ………………① 或hc 3-To ×hc 2＋222ϕαg q × ＝ 0其中：q ――为收缩断面处的单宽流量，q ＝Q/b 1；Q ――通过消力池的总流量；α――水流动能校正系数，可采用1.0～1.05；ϕ――消力池的流速系数，一般可取0.95，或初步计算参考《水力计算手册》P201或《水力学》下册P8确定。
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***水库工程上坝址重力坝方案消力池稳定计算稿(可研阶段)************有限公司XXXX年11月审定：审查：校核：编写：目录1计算目的根据水工结构布置和水力学计算成果，计算可行性研究阶段上坝址重力坝方案消力池底板的抗浮条件，确定抗浮处理措施和工程量。
2计算要求满足可行性研究阶段要求。
3计算依据《混凝土重力坝设计规范》SL319-XXXX《水工建筑物荷载设计规范》SL744-XXXX《溢洪道设计规范》SL253-XXXX《***水库工程上坝址重力坝方案水力学计算稿》4计算过程4.1基本参数消力池底板总长30m，宽43m，底板厚2m，底板高程1349m。
消力池结合下游开挖布置，对基础进行固结灌浆处理，固结灌浆孔的间、排距均为2m，呈方形布置，坝基面孔深入基岩8m。
为增强护坦与基础连接布置基础插筋锚固，插筋为Φ25@2m×2m，入基岩深5.0m。
底流消能跃前水深按取泄槽末端的水深，根据泄槽水面线结果取末端水深。
4.2 计算公式消力池底板抗浮稳定复核计算按照不设排水孔考虑，计算工况： (1)宣泄消能防冲的洪水流量。
(2)宣泄设计洪水流量。
(3)宣泄校核洪水流量。
根据《溢洪道设计规范》SL 253-XXXX 规定，底板的抗浮稳定计算公式按照下式计算：12312f P P P K Q Q ++=+式中：P 1—底板自重，KN ；P 2—底板顶面上的时均压力，KN ；P 3—当采用锚固措施时，地基的有效重量，KN ； Q 1—底板顶面上的脉动压力，KN ； Q 2—底板底面上的扬压力； (1)护坦自重护坦长度30m ，宽度43m ，厚度2m ，混凝土容重24KN/m 3。
(2)时均压力时均压力的计算公式按《水工建筑物荷载设计规范》SL744-XXXX 中的要求，cos tr w p h γθ=式中：p tr —— 过流面上计算点的时均压强代表值(N/m 2)；w γ—— 水的重度，(kg/m 3)； h —— 计算点的水深；θ—— 结构物底面与水平面的夹角，θ=0。
溢洪道水面线消力池计算.
(洪水资料根据调洪演算推求38.45(m 3/s(m8.3(m30.0431(m0.3510.0185 00i i k0.351>0.00421263泄槽水面线计算(分段求和法1、基本资料1.1 洪水资料溢洪道下泄的最大流量(Q:堰上走水深(h:1.2 溢洪道资料:泄槽糙率(n:泄槽边坡系数(m 1:泄槽边坡系数(m 2:泄槽宽度(B:泄槽长度(L:泄槽底坡(i:2.2 临界水深的计算(h k2.3 临界坡降的计算(i2、水面线的定性分析2.1 正常水深的计算(h 02.4 水的流态及水面线定性2.4.1 水的流态2.4.2 水面线的类型(假设水深,水流从缓流过渡到急流必须要经过临界水深h k ,该临界水深即为控制水深。
3、水面线计算3.1 计算方法: 3.2 基本公式: 3.3 计算水面线3.3.1 控制水深分段求和法3.3.2 分段并确定各段的计算水深泄槽段水位差:分段并确定各段计算水深:渠道ζ为修正系数,可取值1.0-1.4m/s,流速大者取大值(v>20m/s是取大值控制断面的选择和上游堰型有关,见溢洪道设计规范附A.3、渠道水面线计算水深,推求分段长度,适用于棱柱形渠道k ,该临界水深即为控制水深。
渠道水面线的计算v>20m/s是取大值,见溢洪道设计规范附A.320.2443182 7.35627148 27.6005897 总长度 L 断面 1 1.84425216 2 4.33663199 3 6.84044286 4 9.29495355 5 11.6735516 6 13.9597719 7 16.141767 8 18.2109808 9 20.1607553 10。
消力池计算(201003修改版)
跃前流速Vc=10.28闸宽b0=15流量Q=245.2淹没系数（1.1-1.05）= 1.05消力池初始宽度b1=15消力池末宽度b2=15上游河床高程=954.5堰顶高程=958坝前水位=961下游河床高程=953.6下游河道以上作用水头H0=7.4下游水位=955.59上下游水位差H'= 5.41池后正常水深hs'= 1.99过渡段水平长Ls=0水跃长度改正数B(0.7-0.8)=0.75消力池底板计算系数k1=（0.15-0.2）0.17消力池底板安全系数k2=（1.1-1.3） 1.2消力池底板的饱和重度（KN/M3）=23海曼长度计算系数=（中砂12-11）11下游引河的水面宽度Bm=24.85二、深度β=b2/b11过闸单款流量q=16.35过池单款流量q=16.35跃前断面弗努德数Fr=V/SQRT(ghc) 2.60消力池深度d=0.23跃后水深h''= 5.11出池落差z(以过池流量计算)= 3.15试算d=0.23误差=0.00措施后淹没系数=（1.05-1.1） 1.05三、长度水跃长度Lj=24.29消力池长度Lsj=18.21取34四、消力池前端底板厚1、抗冲厚度t= 1.052、抗浮池底板下游水深H2= 1.99消力池底板扬压力U=(KPa)29.10消力池首端顶板上水重W=(KPa)15.91消力池末端顶板上水重W=(KPa)51.11消力池顶板重W=(KPa)跃前收缩断面流速水头=11.13消力池前半段底板上脉动压力Pm=+(KPa)0.56消力池前后段底板上脉动压力Pm=-(KPa)-0.56消力池前端底板厚度t=0.72消力池末端底板厚度t=-1.18消力池前端底板厚度t= 1.05试算t=0.92五、消力池末端底板厚t=0.50六、海漫长度消力池末端宽度b2=15消力池末端单宽流量qs=16.35 sqrt(qs*sqrt(H'))=(1-9) 6.17海漫长度Lp=67.83七、翼墙扩散角θ(12度左右为宜)下游尾水在消力池变色镜以上的水深h2= 1.99消能设备的高度P=0.23消能设备处水深H1= 5.11上下游水位差= 5.41tanθ=-0.23试算θ=10.00试算tanθ=0.18误差=0.41翼墙长度L=0.00下游引河的水面宽度Bm=24.85闸内的水面宽度Bn =15ΔB=Bm-Bn= 9.85翼墙长度系数（2.5-3）=3翼墙长度L=14.775tanθ=0.00试算θ=14.00试算tanθ=0.00误差=0.00翼墙长度宜取0~15八、翼墙扩散曲线y/b0=0.5*(x/(b0*Fr0))^1.5+0.5扩散段上游渠道宽b0=15扩散段下游渠道宽b=15均匀来流Fr0= 2.32九、挡土墙高程计算最大跃后水深+安全超高渠道通过加大流量时的水深hb= 5.11渠道岸顶超高Fb=0.25*hb+0.2 1.48挡土墙高度H= 6.59挡土墙底部厚度一般可取（0.6~0.8）*H注意：1、判断是否需要建消力池前，请将表格中的消力池试2、红字部分需要人为添加的数据。
计算消力池长度深度
ππσσσσ水跃淹没系数，可采用—）（），消力池池深（—）（式中④出池落差式③关于跃后水深的方程，②跃后水深①池深计算消力池深度计算│〓消力池计算m d ghcq hs g q Z Z g q hc T hc b b ghc q hc hc hc Z hs hc d d 10.105.10212222'222:02222034121132812":"'"0:1.1.1--=∆∆=+-*-+=∆--=⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎭⎫⎝⎛⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎭⎫⎝⎛σαφαφαασAG ∑∑±式①～③的要求：选定的跌砍高度符合公跌水计算示意图如下，）量（为上游护底首端单宽流跌砍计算1.4/'.4s m m q4.2选定的跌砍坎顶仰角θ宜在0〇～10〇范围内（计算示意图如下）式①～③的要求：选定的跌砍高度符合公跌水计算示意图如下，）量（为上游护底首端单宽流）刷速度（为上游护底首端河床冲式中：跌砍计算1.4/3''']0['8.0'.4s m m q m m d mh m q m d -=υ）的高差（为闸坎顶面与下游河底⑸）为跌砍后河床水深（⑷）为跌砍上的收缩水深（⑶为跌砍上的临界水深⑵）为跌砍高度（⑴式中＞③＜②①m Pd m dsh m dch m kh m P P k h s d h k h P P k h ds h k h P dch kh P .)(..16.1d81.138.284.0d48.124.275.175.2186.0--⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯--⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯≥⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯4.3选定的跌砍反弧半径R不宜小于跌砍上收缩水深的2.5倍。
4.4选定的跌砍长度Lm不宜小于跌砍上收缩水深的1.5倍。
P c maxmin。
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跃前流速Vc=10.28闸宽b0=15流量Q=245.2淹没系数（1.1-1.05）= 1.05消力池初始宽度b1=15消力池末宽度b2=15上游河床高程=954.5堰顶高程=958坝前水位=961下游河床高程=953.6下游河道以上作用水头H0=7.4下游水位=955.59上下游水位差H'= 5.41池后正常水深hs'= 1.99过渡段水平长Ls=0水跃长度改正数B(0.7-0.8)=0.75消力池底板计算系数k1=（0.15-0.2）0.17消力池底板安全系数k2=（1.1-1.3） 1.2消力池底板的饱和重度（KN/M3）=23海曼长度计算系数=（中砂12-11）11下游引河的水面宽度Bm=24.85二、深度β=b2/b11过闸单款流量q=16.35过池单款流量q=16.35跃前断面弗努德数Fr=V/SQRT(ghc) 2.60消力池深度d=0.23跃后水深h''= 5.11出池落差z(以过池流量计算)= 3.15试算d=0.23误差=0.00措施后淹没系数=（1.05-1.1） 1.05三、长度水跃长度Lj=24.29消力池长度Lsj=18.21取34四、消力池前端底板厚1、抗冲厚度t= 1.052、抗浮池底板下游水深H2= 1.99消力池底板扬压力U=(KPa)29.10消力池首端顶板上水重W=(KPa)15.91消力池末端顶板上水重W=(KPa)51.11消力池顶板重W=(KPa)跃前收缩断面流速水头=11.13消力池前半段底板上脉动压力Pm=+(KPa)0.56消力池前后段底板上脉动压力Pm=-(KPa)-0.56消力池前端底板厚度t=0.72消力池末端底板厚度t=-1.18消力池前端底板厚度t= 1.05试算t=0.92五、消力池末端底板厚t=0.50六、海漫长度消力池末端宽度b2=15消力池末端单宽流量qs=16.35 sqrt(qs*sqrt(H'))=(1-9) 6.17海漫长度Lp=67.83七、翼墙扩散角θ(12度左右为宜)下游尾水在消力池变色镜以上的水深h2= 1.99消能设备的高度P=0.23消能设备处水深H1= 5.11上下游水位差= 5.41tanθ=-0.23试算θ=10.00试算tanθ=0.18误差=0.41翼墙长度L=0.00下游引河的水面宽度Bm=24.85闸内的水面宽度Bn =15ΔB=Bm-Bn= 9.85翼墙长度系数（2.5-3）=3翼墙长度L=14.775tanθ=0.00试算θ=14.00试算tanθ=0.00误差=0.00翼墙长度宜取0~15八、翼墙扩散曲线y/b0=0.5*(x/(b0*Fr0))^1.5+0.5扩散段上游渠道宽b0=15扩散段下游渠道宽b=15均匀来流Fr0= 2.32九、挡土墙高程计算最大跃后水深+安全超高渠道通过加大流量时的水深hb= 5.11渠道岸顶超高Fb=0.25*hb+0.2 1.48挡土墙高度H= 6.59挡土墙底部厚度一般可取（0.6~0.8）*H注意：1、判断是否需要建消力池前，请将表格中的消力池试2、红字部分需要人为添加的数据。
消力池计算
**********************************************************************计算项目：消能工水力计算1********************************************************************** ----------------------------------------------------------------------[ 消力池断面简图]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 计算条件]----------------------------------------------------------------------[基本参数]消能工类型:下挖式消力池计算目标:设计尺寸上游底部高程:1.000(m)下游底部高程:0.000(m)消力池首端宽度:6.000(m)消力池末端宽度:6.000(m)水流的动能校正系数:1.000泄水建筑物下游收缩断面处流速系数:0.950消力池出流流速系数:0.950水跃淹没系数:1.050是否计算消力池前段长度:交互消力池前段长度:0.000(m)自由水跃跃长计算系数:6.900水跃长度校正系数:0.750是否计算消力池底板的厚度:计算消力池底板计算系数K1:0.200消力池底板安全系数K2:1.300消力池底板的饱和重度:25.000(kN/m^3)脉动压强系数:0.050海漫长度计算系数Ks:10.000河床土质允许不冲流速:1.000(m/s)水位流量的组数:1序号单宽流量上游水位下游水位扬压力(m3/s*m) (m) (m) (kPa)1 6.500 3.020 2.020 1.000----------------------------------------------------------------------[ 计算过程]----------------------------------------------------------------------1、判断是否需要建消能工。
消力池稳定计算(2020年整理).pdf
***水库工程上坝址重力坝方案消力池稳定计算稿(可研阶段)************有限公司XXXX年11月审定：审查：校核：编写：目录1计算目的根据水工结构布置和水力学计算成果，计算可行性研究阶段上坝址重力坝方案消力池底板的抗浮条件，确定抗浮处理措施和工程量。
2计算要求满足可行性研究阶段要求。
3计算依据《混凝土重力坝设计规范》SL319-XXXX《水工建筑物荷载设计规范》SL744-XXXX《溢洪道设计规范》SL253-XXXX《***水库工程上坝址重力坝方案水力学计算稿》4计算过程4.1基本参数消力池底板总长30m，宽43m，底板厚2m，底板高程1349m。
消力池结合下游开挖布置，对基础进行固结灌浆处理，固结灌浆孔的间、排距均为2m，呈方形布置，坝基面孔深入基岩8m。
为增强护坦与基础连接布置基础插筋锚固，插筋为Φ25@2m×2m，入基岩深5.0m。
底流消能跃前水深按取泄槽末端的水深，根据泄槽水面线结果取末端水深。
4.2 计算公式消力池底板抗浮稳定复核计算按照不设排水孔考虑，计算工况： (1)宣泄消能防冲的洪水流量。
(2)宣泄设计洪水流量。
(3)宣泄校核洪水流量。
根据《溢洪道设计规范》SL 253-XXXX 规定，底板的抗浮稳定计算公式按照下式计算：12312f P P P K Q Q ++=+式中：P 1—底板自重，KN ；P 2—底板顶面上的时均压力，KN ；P 3—当采用锚固措施时，地基的有效重量，KN ； Q 1—底板顶面上的脉动压力，KN ； Q 2—底板底面上的扬压力； (1)护坦自重护坦长度30m ，宽度43m ，厚度2m ，混凝土容重24KN/m 3。
(2)时均压力时均压力的计算公式按《水工建筑物荷载设计规范》SL744-XXXX 中的要求，cos tr w p h γθ=式中：p tr —— 过流面上计算点的时均压强代表值(N/m 2)；w γ—— 水的重度，(kg/m 3)； h —— 计算点的水深；θ—— 结构物底面与水平面的夹角，θ=0。
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建筑物级别： 消能防冲设计标准：
消能防冲设计标准水库水位：
消能防冲标准相应下泄流量：
消能防冲标准相应下游水位： 设计洪水位(P=3.33%)： 设计洪水标准相应下泄流量： 设计洪水标准相应下游水位：
水力学基本参数
4
级 水库正常蓄水位：
5%
- 校核洪水位(P=0.5%)：
1393.48 m
校核洪水标准相应下泄流 量：
学海无 涯
***水库工程
上坝址重力坝方案 消力池稳定计算稿
(可研阶段)
************有限公司 XXXX 年 11 月
审定：
学海无 涯
审查：
校核：
编写：
学 海 无涯
目录
学海无 涯
1 计算目的
根据水工结构布置和水力学计算成果，计算可行性研究阶段上坝址重力坝方 案消力池底板的抗浮条件，确定抗浮处理措施和工程量。
式中：P1—底板自重，KN； P2—底板顶面上的时均压力，KN； P3—当采用锚固措施时，地基的有效重量，KN； Q1—底板顶面上的脉动压力，KN； Q2—底板底面上的扬压力；
(1)护坦自重
护坦长度 30m，宽度 43m，厚度 2m，混凝土容重 24KN/m3。 (2)时均压力 时均压力的计算公式按《水工建筑物荷载设计规范》SL744-XXXX 中的要
后段
43
12
5.993
前段
43
6
4.477
消能防冲 中段
43
12
4.477
后段
43
12
4.477
Lm/h2
9.001 9.001 9.001 7.175 7.175 7.175 9.605 9.605 9.605
b/h2
2.093 2.093 2.093 1.669 1.669 1.669 2.234 2.234 2.234
校核洪水标准相应下游水
151
m3/s 位：
1354.42 m 堰顶高程：
1393.62 m 底部高程：
172
m3/s 底板高程：
1354.6 m
1392 m 394.19 m
271
m3/s
1355.15 m
1392 m 1345 m 1349 m
学海无涯
底流消能跃前水深按取泄槽末端的水深，根据泄槽水面线结果取末端水深。
式中：Pf——脉动压力，N； pf——脉动压强，N/m2； A——作用面积，m2；
m ——面积均化系数，按《水工建筑物荷载设计规范》SL744-XXXX
表 7.5.1 取值； 其中正、负号应按不利设计条件选定。
面积均化系数 m
结构部位
平底消力池底板
结构分块 尺寸
βm
Lm/h2
0.5
1
1.5
b/h2 0.5 1 1.5 0.5 1 1.5 0.5 1 1.5 - 0.55 0.46 0.4 0.44 0.37 0.32 0.37 0.31 0.27
求，
ptr wh cos
式中：ptr—— 过流面上计算点的时均压强代表值(N/m2)；
w —— 水的重度，(kg/m3)；
h—— 计算点的水深；
学海无 涯
θ—— 结构物底面与水平面的夹角，θ=0。 (3)脉动压力 脉动压力的计算公式按《水工建筑物荷载设计规范》SL744-XXXX 计算：
pf m pf A
水容重 (KN/m3)
护坦起始端 时均压强 (KN/m2)
9.81
1.363
护坦末端时 均压强 (KN/m2) 46.864
护坦时均压 力(KN/m2)
31106.14
学海无 涯
校核洪水 消能防冲
0.218 0.122
5.993
9.81
4.477
9.81
2.134 1.198
58.791 43.916
工况 设计洪水 校核洪水 消能防冲
跃前水深h1 0.139 0.218 0.122
底流消能计算成果
跃后水深h2 流速V Fr1 自由水跃长度
4.777
28.798 24.671
32.004
5.993
28.967 19.828
39.850
4.477
28.756 26.273
30.046
池长 25.603 31.880 24.037
出口流速 0.714 1.025 0.648
2. 计算公式
消力池底板抗浮稳定复核计算按照不设排水孔考虑，计算工况： (1)宣泄消能防冲的洪水流量 。 (2)宣泄设计洪水流量。
(3)宣泄校核洪水流量。 根据《溢洪道设计规范》SL 253-XXXX 规定，底板的抗浮稳定计算公式按 照下式计算：
Kf
P1 P2 P3 Q1 Q2
39296.90 29098.63
锚固地基有效自重P3 计算
岩石天然容重（KN/m3） 锚筋间距(m) 锚筋长度(m) 锚筋直径(mm) 有效重量（KN）
27
2
5
25
79460.77
计算工况
设计洪水 校核洪水 消能防冲
流速 v(m/s)
28.7983 28.9675 2.273
注：查表得，前段Kp=0.03，中段Kp=0.05，后段Kp=0.02。
脉动压力Pf 计算
计算工况
垂直流向长 部位
顺流向长
第二共轭水
度 b(m) 度 Lm(m) 深 h2(m)
前段
43
6
4.777
设计洪水 中段
43
12
4.777
后段
43
12
4.777
前段
43
6
5.993
校核洪水 中段
43
12
5.993
P2
P3
Q1
Q2
Kf
设计
61920 31138.42 79460.78 15020.69 96177.24 1.55
校核
61920 39337.1 79460.78 15392.54 103137.4 1.52
消能防冲 61920 29128.94 79460.78 14880.72 93899.36 1.57
平底消力池底板的脉动压强系数KP
结构部位
Fr1>3.5
Fr1≤3.5
0.0<x</L<0.2
0.03
0.03
所在位置 0.2<x</L<0.6
0.05
0.07
0.6<x</L<1.0
0.02
0.04
注：表中Fr1 为收缩断面的弗劳德数，x 为计算断面离消力池起点的距离，
学海无涯
m；L 为消力池的长度 (4)扬压力 扬压力计算时按照虽设有排水设施，但均考虑为不可靠的状态下进行计算，
注：Lm-结构块顺流向的长度，m；b-结构块垂直流向的长度，m；h2-第二共
轭水深，m。
v2
p f 3.0Kp
w
2
式中：Kp——脉动压强系数，按《水工建筑物荷载设计规范》SL744-XXXX
表 7.5.2 取值；
ρw——水的密度，Kg/m3； v——相应工况下水流计算断面的平均流速，m/s(对消力池水流，可 取收缩断面的平均流速)；
脉动压 βm 力（KN） 0.3 2888.59 0.27 8665.78 0.27 3466.31 0.32 3117.48 0.27 8767.90 0.27 3507.16 0.29 2784.13 0.27 8640.42 0.27 3456.17
扬压力计算
下游水位 底板底部高 扬压力总水
计算工况 (m)
学海无涯
4.5 结论
各工况下抗浮稳定安全系数均大于 1.2，该消力池设计满足规范要求。
2 计算要求
满足可行性研究阶段要求。
3 计算依据
《混凝土重力坝设计规范》SL319-XXXX 《水工建筑物荷载设计规范》SL744-XXXX 《溢洪道设计规范》SL253-XXXX 《***水库工程上坝址重力坝方案水力学计算稿》
4 计算过程
1. 基本参数
消力池底板总长 30m，宽 43m，底板厚 2m，底板高程 1349m。消力池结合 下游开挖布置，对基础进行固结灌浆处理，固结灌浆孔的间、排距均为 2m，呈 方形布置，坝基面孔深入基岩 8m。为增强护坦与基础连接布置基础插筋锚固， 插筋为Φ25@2m×2m，入基岩深 5.0m。
脉动压强pf 计算
水密度 （kg/m3）
脉动压强前 段(N/m2)
（0~0.2L）
1000
37320
1000
37760
1000
37211
脉动压强中段 (N/m2)
（0.2~0.6L） 62201 62934 6XXXX
脉动压强后段 (N/m2)
（0.6~1.0L） 24880 25173 24807
图 4.4-1 锚固力计算简图 锚筋锚入地基的深度S=5.0m，锚筋的间距 L=2m。
4.3 计算过程
混凝土底板重度计算
护坦宽度(m) 护坦厚度(m) 混凝土容重KN/m3 护坦长度(m) 护坦重量 KN
43
2
24
30
61920
计算工况 设计洪水
起始水深(m) 0.139
跃后水 深(m)
4.777
时均压力P2 计算
偏安全。
(5)锚固地基有效自重 按《溢洪道设计规范》SL253-XXXX 中附录 B.2.4 计算：
P3 RTA
T S L 30d 3
式中：P3——锚固地基的有效重量，kN； γ’R——岩石浮重度，KN/m3； A ——n 根锚筋护坦的计算面积，m2； T——锚固地基的有效深度，m； d——锚筋直径，m； L——锚筋间距，m； S——锚筋锚入地基的深度，m。