吸附矿物质对焦炭溶损反应的作用
浅谈焦炭反应性试验影响因素
浅谈焦炭反应性试验影响因素发布时间：2021-11-05T03:38:38.737Z 来源：《中国科技人才》2021年第21期作者：陈鸿升曹祯一厉成鹏[导读] 焦炭反应性数值与焦炭反应后强度数值是百分比关系，焦炭反应性数值的高低将直接决定焦炭反应后强度的数值。
日照检验认证有限公司焦炭作为冶金燃料，其高温性能的优劣对高炉炼铁的焦炭消耗有较大影响，随着高炉生产大型化和喷煤技术的应用，焦炭在高炉中的骨架作用也尤为重要。
高炉炼铁作为当前炼铁主流方式，对于焦炭的要求和需求量逐渐递增。
在交易市场中，焦炭的各项结算指标的变化牵动着卖方和买方，同时也影响到下游的产品的质量。
在焦炭结算指标中焦炭反应性与反应后强度是两个重要的关注点，不仅仅是衡量焦炭质量的两个重要指标，还关系到炼钢的稳定以及钢材的品质优劣，对此焦炭反应性及反应后强度在市场中有着很高的关注度。
一般来说，焦炭反应性数值与焦炭反应后强度数值是百分比关系，焦炭反应性数值的高低将直接决定焦炭反应后强度的数值。
这里，简单的讲解一下焦炭反应性的原理及意义。
什么是焦炭反应性？焦炭反应性的本质是什么？焦炭反应性的意义是什么？这三个问题是焦炭反应性试验的理论基础。
焦炭与氧化性气体在高温下反应的性质称为焦炭的高温反应性，简称焦炭反应性。
焦炭反应性主要包括三种反应：C+O2→CO2；C+H2O→CO+H2；C+CO2→2CO（碳溶损主要反应）。
焦炭反应性本质是气固相反应，在试验中是一个简单的化合反应，反应的正速率与反应物有关。
在实验室中，焦炭反应性的意义在于焦炭试样模拟在高炉中的反应状态，以反映出焦炭的品质。
焦炭与二氧化碳的反应是在高炉内900—1300℃的软融带和滴落带内发生的碳素溶损反应，碳素溶损反应对焦炭在冶炼过程中具有重要意义，通常作为焦炭反应性的代表反应。
以此推测，影响焦炭反应性试验的主要因素有温度、压力、气体浓度。
简单的总结了焦炭反应性的原理，我们以此为切入点，讨论影响焦炭反应性检验结果的主要因素：1.取制样影响因素“七分取制样，三分看化验“，这句俗语讲明了取制样在试验中的重要地位。
焦炭热性能影响因素分析
焦炭热性能影响因素分析摘要：作为高炉主要的骨架材料，焦炭的热性能对日益强化的高炉生产起到了较大影响作用，为了提高高炉的耐热属性和其生产效率，必须对焦炭的热性能进行深入研究。
本文从多个角度分析了焦炭热性能的影响因素，为相关单位进一步提高高炉的耐热性提供一些参考依据。
关键词：焦炭；热性能；影响因素引言焦炭在高炉中具有热源、还原剂、渗透剂和料柱骨架等作用，焦炭中低于1%的碳随高炉煤气逸出，其余全部消耗在高炉中，大致比例为风口燃烧55%～65%，料线与风口间碳熔反应25%～35%，生铁渗透7%～10%，其他元素还原反应及损失2%～3%。
近年来随着高炉冶炼技术的发展，特别是高炉容积大型化、高风温技术以及鼓风富氧喷煤技术的迅猛发展，焦炭作为高炉内料柱骨架，保证炉内透气、透液的作用更为突出。
焦炭质量特别是焦炭CＲI及CSＲ对高炉冶炼有极大的影响，成为限制高炉稳定、均衡、优质、高效生产铁水的关键性因素。
1、影响焦炭热性质的主要因素1.1、原料煤性质对焦炭反应性产生的影响原料煤的变质程度、杂质含量以及结焦性能等会对焦炭反应性起到重要影响。
原料煤变质程度不同，其炼制焦炭的反应性也不尽相同。
在烟煤中，一般来说，低变质程度煤炼制的焦炭具有较高的反应性，煤的变质程度越高，所得焦炭的反应性越低，一旦煤的变质程度与贫煤接近时，其焦炭的反应性则会呈现上升情况。
实践表明，在1000℃的条件下，对变质程度不同的煤炭进行焦炭反应性试验，无论是哪种反应气体，其反应性均与煤变质程度有着密切的联系，且呈现大致相同的规律，只有氢反应具有较大的离散程度。
而在炼焦煤的范围内，其镜质组的最大平均反射率与焦炭反应性关系极为紧密，相关系数超出0．95。
1.2、煤炭中的部分矿物质则具有负催化作用或者不发生化学作用负催化作用是指对焦炭的熔损反应起到阻碍作用的矿物质，这种矿物质的存在会有效抑制焦炭反应的活性，例如煤炭中所含有的Si以及B等元素，对二氧化碳的化学反应性有着较强的遏制作用。
干熄焦炭烧损影响因素及烧损机理研究
干熄焦炭烧损影响因素及烧损机理研究摘要:随着国家对焦炭行业节能减排的要求，干熄焦技术在焦炭行业得到了广泛应用，在焦炭行业的节能减排中发挥着重要作用。
焦炭燃烧损失在干熄焦装置的实际运行中是不可避免的。
焦炭燃烧损失率是评价干熄设备运行的重要指标，可用于控制干熄设备生产和运行参数的设定。
干熄焦装置焦炭燃烧损失率的理论值约为1%，但在实际生产运行中，焦炭燃烧损失的实际值往往大于理论值。
找到一种准确、方便的方法来计算焦炭燃烧损失率，并将焦炭燃烧损失控制在适当的范围内，一直是干熄焦行业的关键问题之一。
关键词：干熄焦焦炭烧损；影响因素；烧损机理引言关于干熄焦焦炭燃烧损失率（以下简称烧损率），以前主要侧重于燃烧损失，即焦粉和小块焦炭的比例。
对干熄焦中炭溶损失的反应机制，目前讨论较少。
一、焦炭烧损率的影响因素（一）循环系统严密性的影响循环系统的严密性对焦炭烧损率的影响非常明显。
循环系统的严密性差，负压段密闭性不好，会导致负压段吸入空气。
负压段吸入的空气随着循环气体一起进入干熄炉内，空气中的O2、H2O（g）和干熄炉内的红焦发生燃烧反应（完全燃烧反应和不完全燃烧反应）及水煤气反应，直接导致焦炭烧损率的提高。
在干熄炉内发生的不完全燃烧反应和水煤气反应，会使循环气体中可燃成分（CO、H2）含量升高。
为降低可燃成分含量，系统需要导入更多的空气才能烧掉这部分可燃成分，间接导致焦炭烧损率的提高。
因此，在干熄焦装置建成投产前需做气密性试验，干熄焦装置运行两三年在进行年修后也需做气密性试验。
实际生产操作过程中，也要加强对循环系统低温负压段点检、巡检的力度。
（二）氧气对烧损率的影响在干熄焦操作过程中，控制空气导入量是控制可燃气体含量的重要措施。
但如果空气导入量偏大时，则容易造成循环气体中氧含量过剩，使更多的氧气参与到焦炭烧损的一次和二次反应中，导致焦炭烧损量增加。
理论上来讲，循环气体中氧含量为 0 是最为理想的，但是这在实际操作中是几乎不可能实现的。
碱金属对高炉的影响
区分和控制钾、钠对高炉冶炼的不利影响碱金属对高炉冶炼的危害已久，国内外很多钢铁企业的高炉都遭受碱金属的危害。
研究表明高炉内循环富集的碱金属会催化焦炭的气化反应、加剧烧结矿还原粉化、引起球团矿异常膨胀、破坏高炉内衬，最终导致料柱透气渗液性下降，煤气流分布失调，给高炉的长寿高效带来不利的影响。
限制入炉碱金属负荷是防治碱金属的重要手段。
但是，由于缺乏对碱金属危害程度量化的判断方法，大多钢铁企业只能依据自身的冶炼实践及经验制定碱金属入炉负荷的上限。
通过调研可知，国内外不同钢铁企业制定的碱负荷上限值从2.5kg/t到12kg/t，差别较大，这就使得在目前国内原料条件波动、冶炼操作变化的情况下制定具体高炉的碱金属入炉上限难以借鉴。
很多钢铁企业虽深知碱金属的危害，但由于难以有效判断高炉的碱金属入炉负荷是否超限，往往无法“防患于未然”，在碱金属的富集严重影响炉况后才被动地做出调整。
此为，在制定入炉碱金属上限时，大多未区分钾钠的不同影响，入炉上限都是以钾钠的总量作为标准。
存在上述问题的主要原因可能是：1.尚未明确高炉内碱金属富集最严重的区域在哪里？2.在碱金属最严重的区域碱金属的危害和破坏对象是什么？3.碱金属危害程度和入炉负荷存在着什么关系？4.钾、钠对高炉冶炼是否存在不同的影响？一、国内外高炉碱金属富集情况国内外对碱金属在高炉内的富集情况进行调研的方法主要有三种，一是对实验高炉内不同区域的碱金属富集量进行分析；二是在实际高炉停炉解剖或大修时不同位置进行取样化验；三是通过对运行中高炉进行风口焦取样分析炉缸内碱金属分布。
通过整理分析日本高炉、宝钢、首钢、武钢、包钢等钢铁企业的高炉碱金属富集调研结果，可以发现基本存在着以下规律。
1.软熔带是碱金属最富集的区域。
碱金属自炉身以下最富集才开始明显增多，软熔带为碱富集最严重区间，软熔带下缘碱富集量达最大。
如首钢高炉调研发现，块状带碱金属含量仅为入炉前的2.1倍、软熔带为8.5倍、软熔带下缘为13.1倍、滴落带为4.8倍。
高炉炼铁工理论试题
高炉炼铁工理论试题六简答/论述题A级试题：1、简述高炉冶炼四大基本操作制度之间关系。
答：（1）送风制度对炉缸工作状态起着决定性作用，而炉缸工作状态是炉内物理化学反应过程的最终结果。
（2）装料制度是利用原料的物理性能、装料次序、批重等改变原燃料在炉喉分布状态与上升气流达到有机配合来完成冶炼过程的重要手段。
（3）热制度和造渣制度既对炉缸工作有直接关系，又是炉缸工作具体反映，它们都受送风制度和装料制度的影响，决定着产品质量。
（4）四种操作制度之间互相联系又相互影响，偏废哪种基本制度都必然导致不良后果。
2、高炉送风制度应考虑的原则是什么？答：稳定使用合理的大风量是选择送风制度的出发点，同时还要做到：（1）应与料柱透气性相适应，维持一个合适的全压差；（2）形成良好炉缸工作状态，得到合理煤气分布；（3）充分发挥鼓风机能力。
3、高炉冶炼对炉渣性能的基本要求有那些？答：高炉冶炼对炉渣性能的基本要求有：（1）有良好的流动性，不给冶炼操作带来任何困难；（2）有参与所希望的化学反应的充分能力；（3）能满足允许煤气顺利通过及渣铁、渣气良好分离力学条件；（4）稳定性好，即不致因冶炼条件的改变炉渣性能急剧恶化。
4、简述优化高炉操作缓解焦炭劣化的措施：答案：（1）采用高还原性矿石与高热流比操作，使大量的气体产物CO2在中温区释出，避免与高温焦炭接触，以降低焦炭的溶损反应；（2）使用合理的风速和鼓风动能以避免风口区粉焦上升；采用中心加焦和矿石混装焦丁等疏松中心的装料制度，使料柱透气性得到改善；（3）采用低减、低硫、高品位矿石及有效的排碱、拍硫措施，以利稳定骨架区焦炭的强度；（4）采用适宜的理论燃烧温度。
5、风口破损严重时有哪些象征？如何判断？答案：风口破损严重时常常出现排水很少或断水，这种情况亦容易判断，但必须注意到有冷却系统突然停水或风口冷却水管被水中杂物堵塞的可能性产生。
因此，在观察风口排水情况的同时，还应当观察风口的工作状况，看是否漏水、挂渣、涌渣、发黑等，然后综合各种现象，加以分析，做出正确判断。
焦炭溶损反应动力学及其模型研究
第３ ４卷 第 ３ 期
２０ ０ ６年 ６月
燃
料
化
学
学
报
Ｖｏ ． ４ Ｎｏ ３ １３ ． Ｊ ｎ．２ ０ ｕ ０６
Ｊ ｕ ａ ｆＦ ｅ ｅ ｓ ｙ ａ ｄ Ｔｅ ｈ ｏ ｏ ｙ ｏ ｒ ｌ ｕ ｌ ｎ ｏ Ｃｈ ｍｉｔ ｎ ｃ ｎ ｌ ｇ ｒ
反应动 力学关系式 。并对 反应速率常数和有效扩散 系数 、 表观反 应活 化能和有 效扩散 活化 能及 反应过程 中各 步骤阻 力进行 了分析 。结果表 明 ， １ 焦炭与 Ｃ 的反应符合未反应核收缩模 型。（ ） （） Ｏ ２ 反应的表观活化能 Ｅ ＝１４ ５ｌ／ ｏ， ２ ． ｍ ｌ有效扩散活化 ｄ 能 Ｅ ６ ２４ ｋ／ ｏ； 。＝ ４ ． Ｊ ｍ ｌ界面化学反应 的阻力随反应温度 升高而增加 ； 残余灰层 内的内扩散传质 阻力相对 比例随温度升高而下 降。（ ） ３ 焦炭溶损 反应在低温 区主要受 内扩散控制 ， 随着温度 升高 ， 反应 由外扩散 、 学反应 和内扩 散三 步控制 ； 化 当进 入高温 区． 反应进行一段时 间后 主要 受内扩散控制 。 关键 词 ： 焦炭 ；溶损 反应 ：动力学 ； 未反应收缩核模 型
文章 编号 ： ２３２ ０ （０ ６ ０ －２０ ５ ０ ５ —４ ９ ２０ ）３０ ８ － ０
焦 炭 溶 损反 应 动 力 学及 其 模 型研 究
崔
摘
平， 张
磊， 杨
敏， 汪 洋
（ 徽工业大学 化学与化＿ 安 丁学院 ， 安徽 马鞍 山 ２ ３０ ） ４０ ２
要： 利用未反应核 收缩 模型对高 炉焦炭与 Ｃ 的反应 动力 学进行 了研 究 ， Ｏ 建ห้องสมุดไป่ตู้ 了 以可测参数 （Ｒ） 表达的焦炭与 Ｃ ： Ｏ 的
碱金属及锌对高炉操作的影响分析及防治措施
267管理及其他M anagement and other碱金属及锌对高炉操作的影响分析及防治措施张永亮（河钢集团宣钢公司 炼铁厂，河北 宣化 075100）摘 要：近几年来高炉实现了强化冶炼，使高炉寿命成为一个重要技术指标，高炉寿命对降低生产成本，提高技术经济指标，安全生产具有重要意义。
针对K、Na、Zn 三种元素对高炉炉体维护带来的影响，对有害元素对炉体提升、风口上扬、炉缸底部腐蚀分别进行了系统的分析，并根据有害元素腐蚀的原理及以往的生产经验，提出了防治措施。
关键词：碱金属；锌；高炉操作；影响分析；防治措施中图分类号：TF54 文献标识码：A 文章编号：11-5004（2021）02-0267-2 收稿日期：2021-01作者简介：张永亮，男，生于1985年，汉族，学士，工程师，研究方向：炼铁、烧结技术。
钢是世界上最重要的多功能、适应性最强的材料，是人类发展的关键因素。
有理由声称钢铁是发达经济体的支柱。
在过去十年中，世界钢铁产量显著增长，2004年超过10亿t。
尽管比能耗和二氧化碳排放量自1970年以来已经减少了一半，一吨（初级）钢的生产仍然需要近20千焦耳的能源，并造成至少1.7t 的二氧化碳排放。
因此，据估计，今天炼钢产生的人为二氧化碳排放量占全世界的6%～7%。
这证明，在开发更环保的炼钢路线方面，有必要加强旨在提高能源效率和减少排放的研究工作。
1 碱金属及锌在高炉的富集1.1 碱金属在高炉内的循环富集K、Na 的沸点为799℃和882℃。
碱金属的氧化物在炉身中温区还原出碱金属蒸气，随煤气流上升，与炉料中的矿物结合生成碱的氰化物、碳酸盐和硅酸盐等。
再随炉料返回到高炉下部高温区，又被还原成碱金属蒸气上升，除部分随煤气和溶解于渣铁中排出炉外，其余相当一部分在炉内上部和下部之间循环富集。
1.2 锌在高炉内的循环富集锌为低熔点有色重金属，其熔点420，沸点907，液态锌流动性好，易挥发，离子半径较小，能浸入和充满微细空间，有较大的表面张力系数，降温时易凝聚在一起，在局部空间内呈现较高浓度，其硫化物具有热不稳定性。
矿物质催化焦炭溶损反应动力学
１ ２ 试 验 仪 器 与 方 法 ．
催 化 作 用 ， 随矿 物 质 含 量 的增 加 ， 重 量 不 断 增 并 失 加， 即对 反 应 性 的影 响 程 度 加 大 ， 由第 ６ １页 图 ２可
见， 同一 含 量 的 三 种 氧化 物 对 焦 炭 溶 损 反 应 的影 响 程度 次 序 为 Ｂ Ｏ＞Ｃ Ｏ＞ Ｍｇ ａ ａ Ｏ．
坩埚 ， 经调零并 待天平平衡后 ， 装入 ２ Ｏｍｇ试样 ， Ｎ： 通
一
结果见第 ６ １页 表 １ 由 表 １可 知 ， Ｏ， ａ Ｂ ０ ． Ｍｇ Ｃ ０， ａ 焦 炭 的溶 损 反 应 初 始 反 应 温 度 ７。比未 吸 附 的 均 提 １ 前 ， 于 同一 含 量 的 不 同矿 物 质 来 说 ， １ 对 ７。由低 到 高
２ 催 化 焦 炭 溶 损 反 应 动 力 学 试 验 结 果
２ １ 碱 土 元素 氧化 物 催 化 焦炭 溶 损 反应 作 用 动 力 ．
学 参数
１ 实验 部 分
１ １ 试 样 ．
吸附 不 同碱 土 元 素氧 化 物对 焦 炭催 化 溶 损 反应 ＴＧ 线 的影 响 如 第 ６ １页 图 １所 示 ， 以看 出 ， 载 可 负
国 家 “ 五 ” 技 攻 关 项 目 （７２ ５０ —４ｕ ） 九 科 ９ —２ — ２０ 一 １ ）教 授 、 士 ， 海 应 用 技 术 学 院 材 料 工 程 系 ，０ ２ ３ 上 海 ； ）博 士 生 ， 东 理 工 大 学 能 源 化 工 系 ，０ ２ ７ 上 海 ； ）博 士 生 ， 徽 工 业 大 博 上 ２０ ３ ２ 华 ２０ ３ ３ 安 学 计 算 机 系 ， ４ ０ ２ 安 徽 马 鞍 山 ２３０ 收 稿 日期 ； ０ １ ０ — ５ ２ ０— ５１
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获 得 ， 得 焦 炭 的基 本 性 质 见 表 １ 所 ．
表 １ 试 验 焦样 性质 （ ）
Ｔａ ｌ １ Ｔｅ ｔｎ ｏ ｅ ｓ ｍ ｐ ｅ ｐ ｏ ｅ ｔ ｓ ｂｅ ｓｉ ｇ ｃ ｋ ａ ｌ ｒ ｐ ｒ ｉ ｅ
Ｓ ｍｐｅ ａ ｌ Ａｄ Ｓ， ｄ Ｍ ＳＩ Ｓ ＳＩ ＰＲＩ ＰＳＲ
收 稿 日 期 ；０ ２０ — ５ ２ ０ — ５１
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５ ２
煤 炭 转 化
维 温 １ｈ 热 力 学 计 算 表 明 在 一 定 的 温 度 下 ， 用 的 ． 所 各 种 可 溶 性 盐 发 生 分 解 反 应 ． 解 后 的 氧 化 物 吸 附 分
（ 图 ２ ， 不 同 焦 炭 的 作 用 大 小 顺 序 为 ： 交 ＞ 配 见 ）对 古 煤＞ 芦 岭． 附 Ｍ ｇ 对古 交焦 炭稍 有 作用 （ 图 ２ ） 吸 Ｏ 见 ｃ ， 而对其 它 两 种 焦 炭 几 乎 不 起 作 用 （ 图 １ 见 ａ和 图 ｌ ） ｂ． 当 吸附 １ Ｂ Ｏ 时 （ 图 ２ ， 使 古 交 、 岭 、 煤 焦 ａ 见 ａ可 芦 配 炭 反 应 性 分 别 从 １ ． ５ ， １ ６ ， ７ ４ 增 大 到 ７ Ｏ ４ ． ３ ． ５ ５ ． ５ ， ３ ７ ， ４ ６ ％． 附 １ 的 Ｃ Ｏ （ 图 ８ ２ ６ ． ％ ６ ． ５ 吸 ａ 见
８ ． ７ ４
３７ ５ ．
５ ． ６ ４
１ 试 样 与试 验 方 法
１ １ 试 样 ．
１ ２ 试 验 方 案 与 方 法 ．
１ ２ １ 试 验 方 案 ． ．
试验方 案见表 ２ ．
表 ２试 验 方 案
Ｔ ａｂｌ Ｔ ｅ ｔｎｇ ｐｌ ｎ ｅ２ ｓｉ ａ
Ｃｏ ｅ Ｓ ｍｐ ｅ ｋ ａ ｌ
Ｇｕｉｏ， ｌ ｇ Ｂ ｅ ｄ ｊ Ｌｕ ｉ ， ｌｎ ａ ｎ
３ ６ ～
Ｂａ （ＣＨ ｓ ＣＯＯ ） ， ２ Ｃａ（ ＣＨ ｓ ＣＯＯ ） ， ｇ （ ２Ｍ ＣＨ ｓ ＣＯＯ ） ，Ｔｉ ２ （ＣＨ ｓ ＣＯＯ ） ，ＮＨ ｚ Ｏ ，Ｍ ｎ ｔ Ｖ ３ （ ＣＨ ３ Ｃ００ ） ， ２ Ｆｅ（ Ｏ３ ３ Ｃｕ（ Ｎ ）， ＣＨ ３ Ｃ００ ） ， ２ Ｚｎ（ ＣＨ３ Ｃ００ ） ； ２ Ｐｂ（ ＣＨ ３ Ｃ００ ） Ｈ３ ２， Ｂ０３
Ｇｕ ｉｏ ｊ ａ
Ｌｕｌｎ ｉｇ
１ ．１ ３ ２
１１ ７ ． ３
０５ ．４
０ １ ．６
６． ８８
５ ．１ ２
８ ． ９７
８ ． ０ ４
１ ．５ ７ Ｏ
４１ ６ ．
５． ８２
５ ．８ ０
Ｂｌ ｎ ｅ ｄ
１２ ８ ．４
０ ５９ ．
６ ． ５ ４
用 ． 究 表 明 ， 人 炉 到 风 口， 炭 中 的 各 种 矿 物 质 研 从 焦 含 量 均 有 不 同 程 度 的增 加 且 大 多 是 以氧 化 物 的 形 态 存 在 ＿ ， 文 主 要 研 究 当 这 些 氧 化 物 吸 附 到 相 应 的 １本 ］ 焦 炭 中对 溶 损 反 应 的作 用 ．
Ｗ ｅｇ ｔ ｉｈ／
０． ．２ ０． １ ３ ０ ５． ５， ，
１２２ ．．
试 验 方 法
称 取 ３ｍｍ～ ６ｍｍ 的焦 样 ５ ， 人 预 先 配 制 ０ｇ 放 好 的 一定 浓 度 的相 应 元 素 的 醋 酸 盐 或 其 它 可溶 盐 溶 液 中 ， 热煮 沸 ， 不 断搅拌 至溶 液完全 被蒸 干 ， 加 并 所 得 样 品为 吸 附 可 溶 性 盐 的焦 样 ， 这 种 焦 样 经 干 燥 将
摘 要 研 究 了 １ １种 矿 物 质 吸 附 到 焦 炭 表 面 对 焦 炭 溶 损 反 应 的 催 化 作 用． 果 表 明 ： 结 Ｂ Ｏ， Ｏ， ｅＯ３Ｖ２ ， ｎ ， Ｏ， ｎ Ｐ Ｏ２ 有 正 催 化 作 用 ， 用 顺 序 为 ： ａ ａ Ｃａ Ｆ ２ ， Ｏ５Ｍ Ｏ２Ｃｕ Ｚ Ｏ， ｂ 具 作 Ｂ Ｏ＞ Ｆ ２ ＞ ｅＯ３ Ｃ Ｏ＞ Ｐ Ｏ２ Ｚ Ｏ＞ Ｃｕ ａ ｂ ＞ ｎ Ｏ＞ Ｍｎ Ｖ２ ＞ Ｍｇ Ｔｉ ， ２ Ｏ２ ≈ ０５ Ｏ； Ｏ２ Ｂ ０３具 有 负催 化 作 用 ， 用 顺 序 为 ： 作 Ｂ ０。 Ｔｉ ； Ｏ 几 乎 不 起 作 用 ． 吸 附 的 １ 种 矿 物 质 中 ， ａ 具 有 最 强 的 正 催 化 作 用 ， Ｏ。 ｚ ＞ ＯｚＭｇ 在 １ ＢＯ Ｂ。 具 有 最 强 的 负催 化 作 用．
关 键 词 焦 炭 ， 附 ， 物 质 ， 化 ， 损 反 应 吸 矿 催 溶
中 图分 类 号
ＴＱ５ ０ １ ２ ．
所 用 焦 样 为 文 献 ［ ］ 的煤 样 经 试 验 焦 炉 炼 焦 ２用
０ 引 言
由 于 焦 炭 是 一 种 多 孔 体 材 料 ， 高 炉 冶 炼 过 程 在 中将 与 高 炉 内存 在 的各 种 矿 物 质 接 触 而 发 生 吸 附 作
・ 国 家 “ 五 ” 技 攻 关 项 目 专 题 （ ７ ２ ５０ —４ １ ） 九 科 ９ — ２ — ２０ － １． １ ）教 授 、 士 ， 海 应 用 技 术 学 院 材 料 工 程 系 ，０ ２ ５上 海 ； ）博 士 生 ， 东 理 工 大 学 能 源 化 工 系 ，０ ２ ３上 海 博 上 ２０ ３ ２ 华 ２ ０７
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第 ２ ５卷
第 ３期
煤 炭 转 化
ＣＯＡＬ ＣＯＮＶＥＲＳ ＯＮ Ｉ
ＶｏＩ ２ Ｎｏ ３ ＿５ ．
２０ ０ ２年 ７月
Ｊ １２ ０ ｕ． ０ ２
吸 附 矿 物 质 对 焦 炭 溶 损 反 应 的作 用 。
杨 俊 和 Ｄ 李 依 丽
（ ）矿 物 质 吸 附 ： 使 矿 物 质 吸 附 到 焦 炭 中 ， １ 为 一 般 采 用 气 相 或 液 相 吸 附 法 ． 于 本 研 究 所 涉 及 的 氧 由 化 物 不 易 以 气 态 与 焦 炭 发 生 吸 附 ， 此 采 用 液 相 吸 为
附法 ．
后 在 Ｎ。 护 下 加 热 处 理 ， 最 终 温 度 为 １０ ０℃并 保 至 ０