露顶式平面钢闸门设计
露顶式平面钢闸门设计答案
组合截面形心到槽钢中心线的距离： 516×8×74
e= 5978 =51 mm
mm2
跨中组合截面的惯性矩及截面模量为： Ι次中=5637000+1851×512+516×8×
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计算列表如下 ：
梁号 1(顶梁) 2
梁轴线水 梁间距
压强度 p （KN/m
(m) 1.50
a上 a下 q=p
2
a上 a下
（m）
2
(mm)
2.7(m6 )
2） 14.70
0.96
1.230 18.08
备注：
顶梁荷载按下图下式计算
1.30 14.7 1.30
R1=
2
3
1.50
=2.76KN/m2
6
=77625 mm3
考虑利用面板作为次梁截面的一部分，初选 槽钢 14a 由附表查得：A=1851 mm2 ；
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WX =80500 mm2 ； I X =5637000 mm4 ； b1 =58 mm; d=6 mm
面板参加次梁翼缘工作的有效宽度按下式计算，然后取最小值。
B≤ b1 +60t=58+60×8=538 mm
2. 主梁的型式 主梁的型式应根据水头和跨度大小而定，本闸门属于中等跨度(L=5~10)，为了便于制造和 维护，采用实腹式组合梁，焊接组合截面。
3. 主梁的布置 L 8.6
根据闸门的高垮比H =5.2 =1.65>1.55，决定采用双主梁，为使两根主梁在设计水位时所
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H5 受水压力相等，两根主梁的位置应对称于水压力合力的作用线 y=3 =3 =1.67 m，并要求 下悬臂 a≥0.12H 和 a≥0.4 m，上悬臂 c≤0.45H 和 c＜3.6 m。且使底主梁到底止水的距离 尽量符合底缘布置要求（即α>30°），先取 a=0.12H=0.6 m，则主梁间距：2b=2(y-a)=2 ×(1.67-0.6)=2.14 m
露顶式平面钢闸门设计
露顶式平面钢闸门设计一、设计资料闸门形式：露顶式平面钢闸门；孔口净宽：每个学生的孔口具体尺寸见附表；设计水头：每个学生的具体水头见附表；结构材料：Q235FB-;焊条：焊条采用E43型手工焊；止水橡皮：侧止水用P型橡皮，底止水用条形橡皮；行走支承：采用胶木滑道，压合胶木为2-MCS;启闭方式：电动固定式启闭机;制造条件：金属结构制造厂制造，手工电弧焊，满足Ⅲ级焊缝质量检验标准；执行规范：《水利水电工程钢闸门设计规范》（199574-SL）。
-每班学生选题表二、设计步骤（参考教材）三、设计要求1、露顶式平面钢闸门设计要求每个学生必须用计算机CAD出图，每人出一套，设计图包括（1）闸门主要尺寸图；（2）梁格布置尺寸图；（3）水平次梁计算简图和弯矩图；（4）面板参加水平次梁工作组合截面图；（5）平面钢闸门主梁位置和计算简图；（6）主梁跨中截面图；（7）主梁支承端截面图；（8）主梁变截面位置图；（9）纵向联结系计算图；（10）边梁截面及计算图。
上述图可放在计算说明书中，若放不下可单独附页。
2、完成成果：设计图一套及计算说明书一份，将设计图、计算说明书装订为一册（直接用钉书机钉即可）。
装订内容的顺序有：封面（用农大的统一封面，网上下载即可），目录，设计任务资料，露顶式平面钢闸门的计算过程（按章节编写，引用公式必须用公式编辑器编），设计的经验总结与不足，致谢，参考文献。
总字数在5000字以上，必须打印。
3、要求学生认真、独立、按时完成设计，不得拷贝他人的成果，两周后交设计。
若两人雷同均按不及格处理。
4、若有不认真排版者要扣分，有一个错别字扣5分（第4条不要打在任务书中）。
钢闸门课程设计--露顶式平面钢闸门
\课程设计说明书课程名称:水利水电工程钢结构课程设计课程代码:8203281题目:露顶式平面钢闸门学院(直属系) :能源与环境学院年级/专业/班:2009级/水利水电工程学生姓名:学号:指导教师:开题时间:2011年12 月日完成时间:2011年12月日目录1.设计资料………………………………………………………………………………………2.闸门结构的型式及布置………………………………………………………………………3.面板设计………………………………………………………………………………………4.水平次梁、顶梁和底梁的设计………………………………………………………………5.主梁设计………………………………………………………………………………………6.面板参加主（次）梁工作的折算应力验算…………………………………………………7.横隔板设计……………………………………………………………………………………8.纵向连接系设计………………………………………………………………………………9.边梁设计………………………………………………………………………………………10.行走支承设计…………………………………………………………………………………11.轨道设计………………………………………………………………………………………12.闸门启闭力和吊耳计算………………………………………………………………………工程概况：闸门是用来关闭、开启或者局部开启水工建筑物中过水孔口的活动结构。
其主要作用是控制水位、调节流量。
闸门是水工建筑物的重要组成部分，它的安全与适用，在很大程度影响着整个水工建筑物的原行效果。
水工刚结构露顶式焊接平面钢闸门设计计算书一、设计资料及有关规定：闸门形式：楼顶式平面钢闸门孔口尺寸（宽⨯高）：10m⨯11m上游水位：10.8m下游水位：0.1m闸底高程：0.0m启闭方式：电动固定式启闭机材料钢结构：Q235-A.F;焊条：E43型;行走支承：滚轮支承;止水橡皮：侧止水用P型橡皮，底止水用条形橡皮制造条件金属结构制造厂制造，手工电弧焊，满足Ⅲ级焊缝质量检验标准规范：《水利水电工程钢闸门设计规范SL 1974-2005》二、闸门结构的形式及布置1. 闸门尺寸的确定闸门高度：考虑风浪所产生的水位超高0.2m,故闸门高度=10.8+0.2=11m;闸门的荷载跨度为两侧止水的间距：L=10m1闸门计算跨度：L=L+d2=10+2⨯0.2=10.4m图12.主梁的形式主梁的形式应根据水头和跨度大小而定，本闸门属中等跨度，为了制造和维护，决定采用实腹式组合梁。
钢结构设计(平板钢闸门)
漏顶式平面钢闸门设计一、设计资料闸门形式：溢洪道漏顶式平面钢闸门孔口净宽：10m设计龙头：5.8m结构资料：3号钢（Q235）焊条：E43型止水橡皮：侧止水为P型橡皮，底止水为条形橡皮行走支承：采用双滚轮式，采用压合胶木定轮轴套，滚轮采用国家定型产品钢筋混凝土强度等级：C20二、闸门结构的形式及布置1、闸门尺寸的确定闸门高度：不考虑风浪所产生的水位超高，H=5.8m；闸门的荷载跨度为两侧止水的间距：L1=10m；闸门的计算跨度：L=L0+2d=10+2×0.2=10.4m，其中，d为行走支承中心线到闸墩侧壁的距离。
2、主梁的形式主梁的形式应根据木头和跨度大小而定，本闸门属于中等跨度，为了便于制造和维护，决定采用实腹式组合梁。
3、主梁的布置由于L>1.5H，所以采用双主梁式。
为使两个主梁在合计水位时所受的水压力相等，两个主梁的位置应对称与水压力合力的作用线y'=H/3=1.93m，并要求下悬臂a≥0.12H，且a≥0.4m，同时满足于上悬臂c≤0.45H，且a≤3.6m，今取a=0.7m≈0.12H=0.696m；主梁间距：2b=2（y'-a）=2×（1.93-0.7）=2.46m；则c=H-2b-a=5.8-2.46-0.7=2.64m≈0.45H=2.61m，且c<3.6m，满足要求；闸门的主要尺寸如图所示.4、梁格的布置和形式梁格采用复式布置和等高连接，水平次梁穿过横隔板上的小孔并被横隔板所支承，水平次梁为连续梁，其间距上疏下密，使面板各区格需要的厚度大致相等，梁格布置的具体尺寸见图2所示。
5、联结系的布置和形式（1）横向联结系根据主梁的跨度，决定布置三道横隔板，其间距为10.4/4=2.6m，横隔板兼做竖直次梁。
（2）纵向联结系设在两个主梁下翼缘的竖平面内，采用斜杠式桁架。
6、边梁采用双复板式，行走支承采用双滚轮式；滚轮安装于边梁双腹板中间，为减小滚动摩擦力，采用压合胶木定轮轴套；滚轮采用国家定型产品。
露顶式平面钢闸门课程设计-《钢结构》 (1)
露顶式平面钢闸门课程设计-《钢结构》 (1)一、课题背景及意义随着建筑都市化的深入发展，涉及到门类型的多样化，钢闸门也在这一过程中有了很大的发展。
配套安装了顶式平面钢闸门，可以清楚地观察到它的优点，从而更好地满足建筑和工程工程的要求，在维护人们的安全作用以及节约能源的作用上起到了重要的作用，而顶式平面钢闸门是坚固耐用的一类门。
因此，本课题将深入分析顶式平面钢闸门的结构特点，为专业人员和未来相关领域进行开展学习、研究和应用打下基础，将为安全提供更好的性能及更高的使用效率而努力。
二、目的和任务1.熟悉钢结构的知识，并详细了解钢结构及其技术特征。
2.了解顶式平面钢闸门，掌握其设计、制作材料、结构及施工要求；3.分析顶式平面钢闸门的优点和特点，提出相应的设计方案；4.优化顶式平面钢闸门的结构设计，考虑其使用效果和安全性。
三、基础理论及资料准备1.本课题需准备《钢结构》、《钢结构及铝合金结构》、《钢结构设计手册》以及相关的标准规范。
2.从专业角度准备涉及的基础理论及制作要求，对顶式平面钢闸门进行实际应用。
3.参考相关文档，进行原理理论分析，结合现实情况，找出可行的设计方案。
四、技术应用1.根据所采用的钢结构规范分析这种类型钢闸门的结构设计，并参考结构规范中关于钢结构设计的基本要求，对顶式平面钢闸门的制作采用合理的合金规范。
2.结合材料的性能，考虑现有的情况，分析门的框架结构，以满足材料、结构和维护性能的要求；4.在安装完成后，测试闸门的控制功能，检查设计的是否符合标准，以及闸门开闭是否正常，一定要严格把握，及时处理出现的问题。
五、总结通过本课程的学习，系统学习和了解了钢结构的基本知识及其特性，以及顶式平面钢闸门的设计、制作材料、结构及施工要求。
在掌握知识基础上，并结合实际，本课题利用一系列技术工具，通过分析顶式平面钢闸门的特点和优点，制定有效的实施方案，形成了运用钢结构实现顶式平面钢闸门设计和制作的思路。
露顶钢闸门课程设计
一、设计资料：①闸门型式：露顶式平面钢闸门②孔口尺寸（宽⨯高）： 14 m ⨯ 12 m③上游水位： m④下游水位： m⑤闸底高程： 0 m⑥启闭方式：⑦材料钢结构：Q235-A.F；焊条：E43型；行走支承：滚轮支承或胶木滑道止水橡皮：侧止水用P型橡皮，底止水用条形橡皮⑧制造条件金属结构制造厂制造，手工电弧焊，满足Ⅲ级焊缝质量检验标准规范：《水利水电工程钢闸门设计规范SL 1974-2005》二、闸门结构的形式及布置1.闸门尺寸的确定闸门高度：考虑风浪所产生的水位超高0.2m，故闸门高度=12+0.2=12.2（m）；闸门的荷载跨度为两侧止水的间距：L1=14m；闸门计算跨度：L=L0+2d=14+2*0.2=14.40（m）整个闸门的荷载为作于和闸门距离闸底H/3的P=706.32 KN/m的均布荷载2.主梁的形式主梁的形式根据水头和跨度大小而定，本闸门属偏大跨度，为了方便制造和维护，决定采用实腹式组合梁。
3.主梁的布置①根据闸门的高跨比：当L小于等于H时采用多主梁形式，当L大于等于1.5H 时候采用双主梁形式，根据设计资料为14*12孔口尺寸，本设计采用3根主梁②主梁位置的确定：主梁位置的设计原则是根据每个主梁承受相等水压力的原则确定。
对于露顶式闸门：假定水面至门底的距离为H，主梁的个数为n，第K根主梁至水面的距离为Yk，则Yk=2H/3√n[K1.5 -（K-1）1.5 ]根据公式：Y1=2*12/3√3[11.5 -（1-1）1.5 ]=4.6（m）Y2=2*12/3√3[21.5 -（2-1）1.5 ]=8.5 （m）Y3=2*12/3√3[31.5 -（3-1）1.5 ]=10.9（m）考虑到后面梁格的布置和面板的选取将第三根主梁的位置下调0.5m所以Y3=11.4（m）。
4.梁格的布置和形式对于露顶式大跨度闸门采用复式布置和等高连接，水平次梁穿过横隔板上的预留孔并被横隔板所支撑，水平次梁为连续梁，其间距应上疏下密，使面板各区格需要的厚度大致相等，梁格布置的尺寸详见下图5.连接系的布置和形式①横向连接系，根据主梁的跨度，决定布置7道横隔板，其间距为1.75m，横隔板兼做竖直次梁，②纵向连接系，设在两两主梁下翼缘的竖平面内，采用斜杆式桁架。
露顶式施工钢闸门平面设计
《水工钢结构》暨露顶式平面钢闸门课程设计一、设计资料闸门的形式：暨露顶式平面钢闸门；孔口净宽：8.00m设计水头：5.00m刚才结构：Q235镇静钢焊条：E43止水橡皮:：侧止水选用P60A型橡皮，底止水选用I110—16型。
行走支撑：采用胶木滑道，压合胶木为MCS—2；混凝土强度等级：C20二、设计内容及步骤1、闸门尺寸的确定，如下图所示：闸门的高度：考虑风浪所产生的水位超高为0.2m，所以，闸门的高度H=5.0+0.2=5.2m闸门的和和在跨度为两侧止水间的跨度：L0=8.0m闸门的计算跨度：L=L0+2×0.3=8.6m2、主梁形式的确定：主梁的形式应根据水头和跨度大小而定，本设计采用焊接组合截面形式，闸门的长度（L1=8m多）。
3、主梁的布置因为L=8.6m，且L/H=1.65>1.5，所以采用双主梁根据公式计算每一根主梁距水面的距离，K及第K跟主梁，得：y1=2.26m y2=4.4m如右图所示4、梁格的布置和连接形式梁格采用复式布置和等高连接，水平次梁穿过横隔板上的预留孔并被横隔板所支承。
水平次梁为连续梁，其间距应上疏下密，使面板各区格所需要的厚度大致相等，初步估测水平次梁为3根，竖直次梁为3根,且竖直次梁的间距b=8.6/4=2.15m。
梁格的布置具体尺寸如下页所示。
5、连接系的布置和形式（1）横向连接系，根据主梁的跨度设置横隔板3道，其间距为2.15m。
横隔板兼做竖直次梁使用。
（2）纵向连接系，设在两个主梁下翼缘的竖平面内，采用斜杆式桁架。
6、边梁与行走支撑边梁采用单腹式，行走支撑发采用滑动式。
每个边梁上不知梁格行走支撑，共有P4个行走支撑。
三、面板的设计假设梁格的布置如上图所示，面板的厚度按下式计算：式中0.9——面板参加主梁工作需要保留一定的强度储备系数；α——弹塑性调整系数，当b/α<=3时，α=1.5，当b/α>3时，α=1.4;[σ]——刚才的抗弯容许应力，以N/mm2计。
【精品】钢结构平面钢闸门设计
钢结构课程设计设计资料闸门形式：露顶式平面钢闸门设计；孔口净宽：9.00m；设计水头：5.5m；结构材料：Q235钢；焊条：E43；止水橡胶：侧止水用P型橡皮；行走支承：采用胶用滑道，压合胶木为MCS-2；混凝土强度等级：C20。
一、闸门结构的形式及布置图1-1闸门主要尺寸图（单位：m）1.闸门尺寸的确定闸门高度：考虑风浪所产生的水位超高为0.2m，故闸门高度=5.5+0.2=5.7m；=9.0m；闸门的荷载跨度为两侧止水的间距：L1闸门计算跨度：L=L+2d=9+2×0.2=9.40m。
2.主梁的形式主梁的形式应根据水头和跨度大小而定，本闸门应用实腹式组合梁。
3.主梁的布置根据闸门的高跨比，决定采用双主梁。
为使两个主梁设计水位时所受的水压力相等，两个主梁的位置应对称与水压力合力的作用线3 1.83=≈(图1-1)并要求y H下悬臂a≧0.12H和a≧0.4m、上悬臂c≦0.45H，现取a=0.6≈0.12H=0.66（m）主梁间距2b=2（y-a）=2×1.23=2.46（m）则c=H-2b-a=5.5-2.46-0.6=2.44（m）=0.44H（满足要求）4.梁格的布置和形式梁格采用复式布置和等高连接，水平次梁穿过横隔板上的预留孔并被横隔板所支承。
水平次梁为连续梁，其间距应上疏下密，使面板各区格所需要的厚度大致相等，梁格的布置具体尺寸见下图。
横隔板水平次梁主梁图1-2梁格布置尺寸图5.连接系的布置和形式（1）横向连接系，根据主梁的跨度决定布置3道横隔板，其间距为2.35m，横隔板兼做竖直次梁。
（2）纵向连接系，设在两个主梁下翼缘的竖平面内，采用斜杆式桁架。
6.边梁与行走支承边梁采用单腹式，行走支承采用胶木滑道。
三、面板设计根据SL1974-1995《水利水电工程钢闸门设计规范》修订送审稿，关于面板的计算，先估算面板厚度，在主梁界面选择之后再验算面板的局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力。
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水工钢结构露顶式平面钢闸门设计一、 设计资料① 闸门形式：露顶式平面钢闸门； ② 孔口尺寸（宽×高）：22m ×15m ； ③ 上游水位：14.8m ； ④ 下游水位：0.2m ； ⑤ 闸底高程：0m ；⑥ 启闭方式：电动固定式启闭机； ⑦ 材料：钢结构：Q235-A.F ；焊条：E43；行走支承：滚轮支承或者胶木滑道；止水橡皮：侧止水用P 型橡皮，底止水用条形橡皮；⑧ 制造条件：金属结构制造厂制造，手工电弧焊，满足Ⅲ级焊缝质量检验标准； ⑨ 规范：《水利水电工程钢闸门设计规范SL 1974-2005》二、 闸门结构的形式及布置1.闸门尺寸的确定闸门高度：考虑风浪所产生的水位超高为0.2m ，故闸门高度=14.8+0.2=15m ； 闸门的荷载跨度为两侧止水的间距：L 1=22m ； 闸门计算跨度：L=L 0+2d=22+2×0.2=22.40m 。
图一 闸门主要尺寸 (单位：m) 2.主梁的形式主梁的形式应根据水头和跨度大小而定，本闸门属于大跨度，为了便于制造和维护，决定采用实腹式组合梁。
3.主梁的布置因为L=22.40m ＜1.5H=1.5×15=22.5m ，所以选取7根主梁。
根据公式k y =]1)-(K -[K 32 1.51.5nH计算每一根主梁距水面的距离，取值为 y 1=4m ； y 2=7m ； y 3=9m ； y 4=11m ； y 5=12m ； y 6=13m ；y 7=14m 。
具体布置见下图：图二 主梁的布置 单位（m) 4梁格的布置和形式梁格采用复式布置和等高连接，水平次梁穿过横隔板上的预留孔并被横隔板所支承。
水平次梁为连续梁，其间距应上疏下密，使面板各区格所需要的厚度大致相等，梁格的布置具体尺寸见下图图三 梁格布置尺寸图 单位（dm ）5.连接系的布置和形式（1）横向连接系，根据主梁的跨度，决定布置10道横隔板，其间距为2m ，横隔板兼做竖直次梁。
（2）纵向连接系，设在两个主梁下翼缘的竖平面内，采用斜杆式桁架。
6.边梁与行走支承。
边梁采用双腹式，行走支承采用滚轮支承。
三、面板设计根据SL1974-2005《水利水电工程钢闸门设计规范》修订送审稿，关于面板的计算，先估算面板厚度，在主梁界面选择之后再验算面板的局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力。
1.估算面板厚度假定梁格布置尺寸如图2所示，面板厚度按下式计算：t=a[]σα92.0kp当b/a ≤3时，α=1.5，则t=a1605.19.0××kp=0.068a kp当b/a>3时，α=1.4,则t=a1604.19.0××kp=0.07a kp现列表计算如下：梁格a (m)b (m)b/a k P (N/2mm )t (mm) 1 1400 2000 1.400 0.5160.007 0.060 5.71 2 1330 2000 1.503 0.454 0.020 0.096 8.67 3 1270 2000 1.575 0.468 0.033 0.124 10.73 4 1000 2000 2.000 0.497 0.044 0.148 10.81 5 1000 2000 2.000 0.497 0.054 0.159 10.06 6 1000 2000 2.000 0.497 0.064 0.178 11.70 7 700 2000 2.840 0.500 0.072 0.182 7.84 8 700 2000 2.840 0.500 0.078 0.191 9.10 9 600 2000 3.320 0.500 0.083 0.200 9.53 10 700 2000 2.840 0.500 0.091 0.206 8.70 11 700 2000 2.840 0.500 0.098 0.214 10.20 12 600 2000 3.320 0.500 0.103 0.221 10.48 13 500 2000 3.980 0.500 0.104 0.225 8.10 14 500 2000 3.980 0.500 0.110 0.231 8.25 15 500 2000 3.980 0.500 0.120 0.235 8.28 16 500 2000 3.980 0.500 0.124 0.241 8.40 17 500 2000 3.980 0.500 0.130 0.245 8.57 18 500 2000 3.980 0.500 0.135 0.248 8.71 19 500 2000 3.980 0.500 0.140 0.252 8.83 20 500 2000 3.980 0.5000.1450.2699.41根据上表计算，选用面板厚度t=12mm 。
2、面板与梁格的连接计算面板局部挠曲时产生的垂直于焊缝长度方向的横拉力P ，已知面板厚度t=12mm,并且近似地取板中最大弯应力σmax =[]σ=1602mm N，则P=0.07t σmax =0.07×12×160=134.4(N/mm) 面板与主梁连接焊缝方向单位长度内的剪力： T=VS/2I O =207（N/mm ） 计算面板与主梁连接的焊缝厚度：h f =])τ[7.0/(2^2^w t T P +=3.0(mm ) 面板与梁格连接焊缝最小厚度h f =12mm四、水平次梁、顶梁和底梁的设计 1.荷载与内力的计算水平次梁和顶、底梁都是支承在隔板上的连续梁，作用在它们上面的水压力按q=P2下上a a +现列表计算如下： ∑q =1143.23kN/m 梁号梁轴线处水压强度p(2/m KN )梁间距 (m)(m)q=P2下上a a +(kN/m) 1(顶梁)2.031.402 11.761.36515.87 1.333 27.91.30031.82 1.274(主梁) 40.01.135 42.82 1.005 49.11.000 47.05 1.006 57.81.000 56.84 1.007(主梁) 66.20.850 53.30 0.708 75.300.700 56.10 0.709 82.100.650 59.86 0.6010(主梁) 87.100.650 69.20 0.701196.720.700 63.500.7012 103.340.650 55.36 0.6013(主梁) 109.230.550 57.80 0.5014 114.940.500 60.26 0.5015(主梁) 120.250.500 62.25 0.5016 125.240.500 63.45 0.5017(主梁) 130.110.500 64.58 0.5018 134.920.500 68.20 0.5019(主梁) 139.620.500 69.30 0.5020 144.100.500 70.10 0.5021（底梁）147.080.50073.54顶梁荷载按下图计算：图四 顶梁载荷图 根据上表计算，水平次梁计算荷载取73.54KN/m, 水平次梁为10跨连续梁，跨度为2m.如下图所示。
根据结构力学求解器求得水平次梁弯曲时的边跨跨中弯矩为：次中M =22.75(KN.m) 支座B 处的负弯矩为：B M 次=26.20(KN.m)图五 水平次梁计算简图和弯矩图 2.截面选择W= []σM =1601020.266×=219625(3mm )考虑利用面板作为次梁截面的一部分，初选a 20【，由附录三表4表查得： A=2883(2mm )；X W =178000((3mm )；X I 4mm )；1b =73(mm)；d=7(mm)。
面板参加次梁工作有效宽度按下式计算，然后取其中最小值。
B ≤1b +60t=73+60×12=733(mm)B=ξ1b( 对跨间正弯矩段）；B=ξ2b(对支座负弯矩段）； 按9号梁计算，设梁间距b=(b 1+b 2)/2=(500+500)/2=500(mm).确定上式中面板的有效宽度系数ξ时，需要知道梁弯矩零点之间的距离L 0与梁间距b 之比值。
对于第一跨中正弯矩段取l 0=0.8l=0.8×2000=1600(mm)；对于支座负弯矩段取l 0=0.4l=0.4×2000=800(mm)。
根据l 0/b 查表7-1得：对于l 0/b=1600/500=3.2得ξ1=0.852则B=ξ1b=0.852×500=426(mm) 对于l 0/b=800/500=1.6得ξ2=0.429则 B=ξ2b=0.429×500=214.5(mm)图六 面板参加水平次梁工作后的组合截面(单位：mm) 对于第一跨中弯矩选用B=550(mm)，则水平次梁组合截面面积： A=2883+550×12=9483(mm 2) 组合截面形心到槽钢中心线的距离：e=(550×12×106)/9483=74(mm) 跨中组合截面的惯性矩及截面模量为：I 次中2883×742+550×12×323=(mm 4) W min =/174=231894(mm 2)对支座段选用B=220(mm).则组合截面面积： A=2883+220×12=5523(mm 2) 组合截面形心到槽钢中心线的距离：e=(220×12×106)/5523=51(mm)。
支座处组合截面的惯性矩及截面模量：I 次B 2883×502+220×12×562=(mm 4)W min =/150=221937(mm 2)3.水平次梁的强度验算由于支座处B 弯矩最大，而截面模量较小，故只需验算支座B 处截面的抗弯强度，即：次σ=minW M B次=26.20*106/221937=118N/mm^2 ≤ 160N/mm^2 说明水平次梁选用[20a槽钢满足要求。
扎成梁的剪应力一般很小，可不必验算。
4.水平次梁的挠度验算受均布荷载的等跨连续梁，最大挠度发生在边跨，由于水平次梁在B 支座处，截面的弯矩已经求得M 次B =26.20KN.m,则边跨挠度可近似地按下式计算：l w =3845次EI qL 3×-次次EI L M B 16 =403497081006.2384100.254.735533××××××）（-403497081006.216100.21020.26536××××××=0.00131 ≤ 】【l w =2501=0.004 故水平次梁选用槽钢20a 满足强度和刚度要求。