滚动直线导轨副摩擦磨损机理及特性研究_林敏
滚动直线导轨副的性能特点

滚动直线导轨副的性能特点a)定位精度高。
滚动直线导轨的运动借助钢球滚动实现,导轨副摩擦阻力小,动静摩擦阻力差值小,低速时不易产生爬行。
重复定位精度高,适合作频繁启动或换向的运动部件。
可将机床定位精度设定到超微米级。
同时根据需要,适当增加预载荷,确保钢球不发生滑动,实现平稳运动,减小了运动的冲击和振动。
b)磨损小。
对于滑动导轨面的流体润滑,由于油膜的浮动,产生的运动精度误差是无法避免的。
在绝大多数情况下,流体润滑只限于边界区域,由金属接触而产生的直接摩擦是无法避免的,在这种摩擦中,大量的能量以摩擦损耗被浪费掉了。
与之相反,滚动接触由于摩擦耗能小,滚动面的摩擦损耗也相应减少,故能使滚动直线导轨系统长期处于高精度状态。
同时,由于使用润滑油也很少,这使得在机床的润滑系统设计及使用维护方面都变的非常容易。
c)适应高速运动且大幅降低驱动功率。
采用滚动直线导轨的机床由于摩擦阻力小,可使所需的动力源及动力传递机构小型化,使驱动扭矩大大减少,使机床所需电力降低80%,节能效果明显。
可实现机床的高速运动,提高机床的工作效率20~30%。
d)承载能力强。
滚动直线导轨副具有较好的承载性能,可以承受不同方向的力和力矩载荷,如承受上下左右方向的力,以及颠簸力矩、摇动力矩和摆动力矩。
因此,具有很好的载荷适应性。
在设计制造中加以适当的预加载荷可以增加阻尼,以提高抗振性,同时可以消除高频振动现象。
而滑动导轨在平行接触面方向可承受的侧向负荷较小,易造成机床运行精度不良。
e)组装容易并具互换性。
传统的滑动导轨必须对导轨面进行刮研,既费事又费时,且一旦机床精度不良,必须再刮研一次。
滚动导轨具有互换性,只要更换滑块或导轨或整个滚动导轨副,机床即可重新获得高精度。
如前所述,由于滚珠在导轨与滑块之间的相对运动为滚动,可减少摩擦损失。
通常滚动摩擦系数为滑动摩擦系数的2%左右,因此采用滚动导轨的传动机构远优越于传统滑动导轨。
滚动直线导轨副寿命及失效演变研究

第5期2018年5月组合机床与自动化加工技术ModularMachineTool&AutomaticManufacturingTechniqueNo.5May2018文章编号:1001-2265(2018)05-0030-04㊀㊀㊀㊀DOI:10.13462/j.cnki.mmtamt.2018.05.008收稿日期:2017-06-15ꎻ修回日期:2017-07-13㊀∗基金项目:国家重大科技专项 功能部件测试试验共性技术研究与能力建设 (2016ZX04004007)ꎻ国家自然科学基金面上项目(51475244)作者简介:顾旻杰(1992 )ꎬ男ꎬ浙江平湖人ꎬ南京理工大学硕士ꎬ研究方向为滚动功能部件试验技术㊁寿命与疲劳失效机理ꎬ(E-mail)gmj18njust@163.comꎻ通讯作者:王禹林(1981 )ꎬ男ꎬ南京人ꎬ南京理工大学教授ꎬ博士生导师ꎬ研究方向为先进制造技术㊁精密测控技术ꎬ(E-滚动直线导轨副寿命及失效演变研究∗顾旻杰ꎬ王禹林ꎬ欧㊀屹ꎬ冯虎田(南京理工大学机械工程学院ꎬ南京㊀210094)摘要:文章在总结当前滚动直线导轨副寿命及失效演变研究的现状及不足的基础上ꎬ制定并开展了基于全周期分段步加策略的小子样滚动直线导轨副加速失效演变试验ꎻ记录并分析了整个试验周期中的可靠性故障现象ꎬ滚动接触疲劳失效过程中的噪声㊁失效样件表面形貌以及残余应力的演变情况ꎻ验证了该试验方法的可行性与高效性ꎻ同时文章研究了硬度对整个寿命过程的影响ꎬ发现硬度主要影响导轨副早期的磨损与压痕ꎬ对疲劳失效并没有明显影响ꎮ关键词:滚动直线导轨副ꎻ加速寿命试验ꎻ可靠性ꎻ疲劳失效演变中图分类号:TH132ꎻTG506㊀㊀㊀文献标识码:AResearchontheLifeandtheFailureEvolutionofRollerLinearGuideGUMin ̄jieꎬWANGYu ̄lingꎬOUYiꎬFENGHu ̄tian(SchoolofMechanicalEngineeringꎬNanjingUniversityofScienceandTechnologyꎬNanjing210094ꎬChina)Abstract:Thestatusanddeficiencyoftheresearchonthelifeandthefatiguemechanismofrollerlinerguidewasintroducedandanalyzed.Anextreme ̄small ̄sampleacceleratedtestmethodaboutthefailureevo ̄lutionoftherollerlinerguidebasedonsegmented ̄sectionstep ̄stressexperimentalprincipleinthelifecyclewasformulatedandcarriedout.Thefailurephenomenonduringthewholetestcycleꎬthenoiseintheprocessofrollingcontactfatiguefailureꎬthesurfacemorphologyandtheevolutionofresidualstresswerere ̄cordedandanalyzed.Thefeasibilityandeffectivenessofthistestmethodwasverified.Andtheinfluenceofhardnessonthewholeprocessoflifewasstudied.Hardnesshasagreateffectontheearlywearandcrea ̄singꎬbutnoobviousimpactonfatiguefailure.Keywords:rollerlinearguideꎻacceleratedlifetestꎻreliabilityꎻfailureevolution0㊀引言滚动直线导轨副具有动摩擦系数小ꎬ定位精度高ꎬ可承受速度范围大等优点ꎬ被广泛应用在各种数控机床㊁工业用机器人乃至一般产业用的机械产品中ꎮ对滚动直线导轨副服役过程中的寿命性能及失效机理的分析研究ꎬ有助于提升其全周期的服役性能ꎬ提高我国现代制造水平ꎮ屠国俊设计了导轨副可靠性试验系统ꎬ提出基于步进加载的可靠性试验方法ꎬ在此基础上研究试验数据的分析与评估方法[1]ꎮ康献民提出了针对不同承载状态下的导轨副寿命基本计算方式[2]ꎻ傅惠民等根据寿命破坏率和剩余强度破坏率相等的原理ꎬ提出一种极小子样加速寿命实验设计和可靠性分析方法[3]ꎮ李隽等则提出了针对滚动直线导轨副的加速寿命试验方法以及小子样数据样本增广及分析方法[4 ̄5]ꎮ但是由于针对滚动直线导轨副的寿命试验周期较长ꎬ成本较高ꎬ对相关试验台的加载能力ꎬ运行稳定性以及监测精度等性能指标有很高的要求ꎬ因此ꎬ针对滚动直线导轨副的寿命性能的研究只是理论性的ꎮ在疲劳失效机理研究方面ꎬ李友国等[6]研究发现残余拉应力作用下的接触疲劳寿命只有残余压应力下寿命的一半ꎮAllison等[7]通过试验进一步验证了残余压应力对材料的疲劳失效的阻碍作用ꎮKhan等[8]研究发现随着循环周期的增加ꎬ轴承的残余应力呈下降趋势ꎮ李泽峰等[9]则通过扫描电镜和能谱仪等方法对接触疲劳试验样品进行了分析ꎬ发现ꎬ疲劳裂纹主要从滚道表面萌生并与表面呈一定角度向内部扩展ꎮ但以上研究工作中大部分疲劳失效机理研究局限于样件的模拟滚动解除疲劳失效ꎬ与滚动功能部件的实际疲劳失效有一定的偏差ꎬ只有一定的参考价值ꎬ并不能代表某一特定滚动功能部件的疲劳失效机理ꎮ本文结合基于全周期分段步加策略的极小子样滚动功能部件加速实验方法[10]ꎬ制定并开展了基于全周期分段步加策略的小子样滚动直线导轨副加速寿命失效演变试验ꎬ获得了寿命周期内的宏观特征以及多段不同跑合里程下的失效样件ꎬ开展了滚动直线导轨副寿命及失效演变机理的研究ꎮ1㊀导轨加速寿命可靠性试验方案1.1㊀滚动直线导轨副可靠性试验台自主研发的滚动直线导轨副可靠性试验台长4260mmꎬ宽1150mmꎬ高1290mmꎬ主要由导向导轨副㊁导轨转接板㊁移动龙门㊁驱动跑合装置㊁下床身㊁上床身㊁加载装置㊁被测导轨副等组成ꎮ主要性能参数见表1ꎮ图1㊀滚动直线导轨副可靠性试验台表1㊀滚动直线导轨副可靠性试验台性能参数要求序号相关性能性能参数1被测导轨最大长度4000mm2最大加载力15t3加载力精度20N4噪声测试量程:30dB~130dBꎬ分辨率:0.1dB5最大速度80m/min6最大加速度20m/s2主要试验原理:将两根滚动直线导轨副试验样件安装在导轨转接板上ꎬ安装时精度保证3级精度(导轨副滑块顶面及侧面相对于安装基准的平行度为0 02mm/3000mm)以上ꎮ被测滚动直线导轨副的滑块中心位置在水平对向加载力的作用下承载工作载荷ꎬ同时ꎬ移动龙门㊁加载装置和驱动跑合装置等构成试验台的移动部件ꎬ在驱动跑合装置的作用下沿着导向导轨运动ꎬ此时由加载装置与滑块接触同步运动[11]ꎮ1.2㊀基于全周期分段步加策略的小子样滚动直线导轨副导轨加速失效演变试验为方便高效地获得滚动功能部件不同时间历程下的在线监测和离线状态数据ꎬ王禹林提出了一种基于全周期分段步加策略的极小子样滚动功能部件加速实验方法[10]:将滚动功能部件(如滚珠丝杠副㊁直线导轨副等)沿轴线方向分成n+1个子段ꎬ子段号为0ꎬ1ꎬ ꎬiꎬ ꎬnꎻ每个子段长度分别为L0ꎬL1ꎬ ꎬLiꎬ ꎬLnꎬ在子段0上不进行实验ꎬ以保留其初始精度及表面完整性等信息ꎻ从子段1开始进行全周期分段步加实验ꎬ即在等效加载力Fi作用下以等效速度vi从子段1到子段n往复跑合zi次ꎬ直到第1个步加服役过程结束ꎬ此时子段1跑合了2zi+1次或2zi-1次ꎬ子段2~n跑合了2zi次ꎻ接着在等效加载力F2作用下以等效图2㊀全周期步加试验方案示意图速度v2自子段2~n往复跑合z2次ꎬ依此类推ꎬ直到第n个步加服役结束ꎻ实验完成时ꎬ第i个子段共经历了j个步加服役过程ꎬ其中在第j个步加服役过程中ꎬ在等效加载力Fj下以等效跑合速度vj跑合2zj次ꎬ1ɤjɤiɤnꎻ而在第i个步加服役过程中ꎬ将在等效加载力Fi作用下以等效速度vi跑合2zi+1次或2zi-1次ꎮ基于上述实验方法ꎬ本文以某厂家的两根型号为2 ̄35 ̄3000滚动直线导轨副(额定动载荷为36kNꎬ分别标号1号和2号)作为试验样件ꎬ利用自主研制的滚动直线导轨副可靠性试验台ꎬ设计并开展了具体的试验ꎮ表2㊀试验参数表试验参数试验参数值有效跑合里程2000mm外加试验载荷100%额定动载荷试验速度10m/min此次试验将加载力作为主要因素ꎬ为避免其他因素(速度及往返频率)的干扰(保证恒定速度ꎬ每一段长度足够长)ꎬ同时为获得有效的试验样件及数据ꎬ在此次试验中将n值设定为4ꎬ即共分为5段ꎬ其中有一段为零跑合对比导轨段ꎬ实际上将有效工作长度分为4段ꎬ每一段长度足够长而不会导致频繁往返跑合改变主次因素ꎬ初步均分为4段ꎬ每段长度为500mmꎮ图3㊀试验分段示意图为保证试验的有效进行ꎬ做出若干假设如下:设置的试验速度为10m/minꎬ可忽略加减速过程ꎻ每一段单程距离足够长可以获得有效失效样本ꎻ非典型失效故障不作为试验终止条件ꎮ此次试验加载力设定为100%额定动载荷ꎬ根据滚动直线导轨副额定动载荷定义:在相同条件下运行ꎬ90%导轨寿命达到50km时所能承受的最大载荷[12]ꎬ可以计算得到跑合总次数:50km2000mmʈ25ˑ103次跑合表3㊀试验跑合次数分配表跑合分段跑合次数跑合里程L1ꎬL2ꎬL3ꎬL415000次30kmL2ꎬL3ꎬL44000次6kmL3ꎬL43000次3kmL43000次1.5km试验初期ꎬ考虑到滚动直线导轨副磨损大概率会在跑合后期出现ꎬ因此将全长跑合设定为30kmꎮ然而在试验过程中ꎬ磨损出现的时间远远早于预期的时间ꎬ即L4段跑合30km的设定是不合理的ꎬ在实际的跑合过程中ꎬ全长2000mm跑合8.002kmꎬ两试样滚道面磨损明显ꎮ因此有必要在试验过程中ꎬ根据实际的磨损以及点蚀情况进行分段的合理调节ꎬ便于获得有效的试验样本ꎬ有利于失效演变机理的研究ꎮ表4㊀试验跑合次数重新分配表跑合分段跑合次数跑合里程L1ꎬL2ꎬL3ꎬL45000次10kmL2ꎬL3ꎬL47000次10.5kmL3ꎬL47000次7kmL46000次3km若25ˑ103次跑合完成时ꎬ出现疲劳点蚀ꎬ则加速寿命试验终止ꎻ若没有出现疲劳点蚀或个别出现疲劳点蚀ꎬ则针对最后一段进行额外的跑合ꎬ直到出132018年5月㊀㊀顾旻杰ꎬ等:滚动直线导轨副寿命及失效演变研究现疲劳点蚀ꎬ终止加速寿命试验ꎬ记录跑合总时间或总里程ꎮ2㊀试验现象记录及分析2.1㊀可靠性故障与噪声演变趋势试验样本在负载为100%额定动载荷㊁速度为10m/min条件下ꎬ在4.774km时出现滚珠破裂ꎬ卡死于反相器内ꎬ噪声迅速增加(如图4中A点所示)ꎬ导致滑块出现早期非典型失效故障ꎬ如图5a㊁图5b所示ꎮ之后使用备用滑块继续试验ꎮ跑合过程中噪声值逐渐增大ꎬ最后在里程48.806km(折算后里程)左右出现下降趋势ꎬ如图4中B段所示ꎮ主要原因是试验后期滑块内部滚珠和滚道出现疲劳剥落ꎬ滚道面粗糙度增加ꎬ滚珠与滚道ꎬ滚珠与滚珠之间的平稳性降低ꎬ噪声增加ꎻ而后继续产生磨损作用ꎬ磨损量增加ꎬ滑块滚道曲率增加ꎬ最终试验加载力丧失20%以上ꎻ拆卸滑块后发现滑块内滚道疲劳剥落严重ꎬ反向器有一定的磨损ꎬ如图5c㊁图5d所示ꎬ此时试验终止ꎬL4段总跑合48.806kmꎮ试验现象记录见表5ꎮ图4㊀噪声演变趋势图(a)㊁(b)为非典型失效ꎻ(c)㊁(d)为疲劳失效图5㊀被测导轨副失效滑块表5㊀被测滚动直线导轨副故障记录表试验里程(km)㊀㊀被测试件故障0~2.002运行无异常2.002~4.774反向处有黑油累积ꎬ滚道面有轻微磨损与压痕4.774~5.0442号导轨副滑块报废5.044~19.104滚道面出现明显磨损19.104~24.419存在明显钢球碰撞声24.419~29.101磨损严重ꎬ出现点蚀坑29.101~30.2721号导轨副滑块滚道面出现严重疲劳剥落ꎬ加载力严重丧失表6㊀每一段等效跑合记录表分段试验跑合里程(km)等效跑合里程(km)第一段L110.10210.102第二段L220.59(10.102+10.488)24.086第三段L327.594(20.59+7.004)38.094第四段L430.272(27.594+2.678)48.8062.2㊀试验失效样件的表面形貌演变在试验过程中ꎬ观察并记录了被测滚动直线导轨副在不同跑合里程的循环接触应力下产生疲劳点蚀的光学照片ꎬ如图6所示ꎮ经肉眼观察可见ꎬ被测试样在跑合2.408km时开始在接触区表面出现轻微磨损与压痕ꎻ随后ꎬ随着跑合里程的不断增加ꎬ磨损加剧ꎬ在滚珠与滚道面接触处(滚道中间位置)形成一条有一定宽度的沿跑合方向的磨损带ꎬ而早期压痕并没有太大变化ꎬ随后在跑合22.206km后ꎬ磨损带向滚道面两侧扩展ꎬ并逐渐演变为疲劳点蚀ꎬ最后ꎬ点蚀区域覆盖整个滚道接触面ꎮ在整个加速寿命试验过程中ꎬ可以发现磨损与压痕出现于寿命早期ꎬ而后从磨损与压痕的萌生到形成大面积点蚀区域的过程则占据了整个疲劳寿命的大部分时间ꎮ(a)2.408km㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀(b)12.603km(c)22.206km㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀(d)30.272km图6㊀不同跑合次数下的导轨滚道面对不同跑合里程的循环接触应力下的被测滚动直线导轨滚道面进行SEM的观察ꎬ结果如图7所示ꎮ未跑合的被测滚动直线导轨副原始段ꎬ由于滚道面加工的原因ꎬ可以在滚道面上明显地观察到沿着滚动方向的加工痕迹ꎬ如图7aꎮ仔细观察滚道面可以看到表面的加工痕迹呈不规则分布ꎬ且宽度与深度不尽相同ꎬ同时存在一些表面缺陷ꎬ直接造成缺陷附近表面材料的应力集中ꎬ易产生早期磨损与压痕ꎬ促进了表面裂纹的萌生[13]ꎮ图7b为经过10.102km跑合之后被测导轨滚道面的SEM形貌ꎬ在滚道表面于原始缺陷处萌生裂纹发生局部金属剥落ꎬ随后发生扩展与联接ꎬ最后形成大面积的点蚀形貌ꎬ滚动直线导轨副发生疲劳失效ꎬ如图7e㊁图7f所示ꎮ23 组合机床与自动化加工技术㊀第5期图7㊀不同跑合次数下的导轨滚道面SEM图像从图7d滚道面点蚀形貌的高倍照片可以看到ꎬ点蚀区域存在阶梯状形貌ꎬ可以推测点蚀坑的出现是由表层金属层层剥落而形成的ꎬ因此点蚀坑的深度与面积存在一个由浅变深由小变大的演变过程ꎮ2.3㊀亚表面残余压应力演变趋势不均匀的塑性形变㊁不均匀的温度变化以及不均匀的相变ꎬ在滚动功能部件滚道面的加工过程中ꎬ在表层会留下不同深度的塑性变形层ꎬ产生残余压应力ꎬ以往的研究表明ꎬ试样预先具有的残余压应力能明显地阻滞和延缓疲劳裂纹的扩展ꎮ通过X射线衍射法对不同跑合次数的样件进行残余压应力测量ꎬ发现滚动功能部件滚道亚表面残余压应力值随跑合里程的增加而增大ꎬ表明残余应力在整个寿命周期中存在一个动态再分布的过程ꎮ在跑合初期ꎬ滚道亚表面存在一定的残余压应力ꎬ阻滞和延缓裂纹的扩展ꎮ随着跑合的继续ꎬ滚道表面与亚表面出现塑性变形与微裂纹ꎬ裂纹尖端处的残余压应力将会增大ꎬ同时此处的材质将会得到强化ꎬ强度与硬度增大ꎬ促使疲劳裂纹扩展ꎮ两种互相矛盾的因素互相影响ꎬ一方面阻碍疲劳失效ꎬ另一方面促进疲劳失效ꎮ例如ꎬ裂纹刚萌生时ꎬ裂纹较短ꎬ图8㊀亚表面残余压应力演变趋势图其尖端塑性形变较小ꎬ残余压应力与材质强化程度较小ꎻ裂纹逐渐扩展时ꎬ裂纹增大ꎬ其尖端塑性型面变大ꎬ残余压应力与材质强化程度相应变大ꎮ在整个疲劳失效过程中ꎬ这两种因素互相影响ꎬ具体影响作用有待进行深入的研究[14]ꎮ2.4㊀硬度在疲劳寿命中的影响作用试验前期ꎬ针对被测滚动直线导轨副的全长(有效工作长度)硬度进行了测量记录ꎬ如图9㊁图10所示ꎮ对比试验现象可以发现:2号导轨副比1号导轨副更早出现了压痕ꎬ并且其压痕出现的位置是其硬度较低的区域(75mm以及138mm处ꎬ如图11所示)ꎮ随着试验的进行ꎬ其压痕大小并没有明显变大的趋势ꎬ并且点蚀失效的区域与导轨全长硬度分布没有明显联系ꎮ图9㊀1号导轨副全长硬度分布图图10㊀2号导轨副全长硬度分布图图11㊀2号导轨滚道面压痕图3㊀结束语(1)通过开展基于全周期分段步加策略的小子样导轨加速失效演变试验ꎬ可以发现此方法可以方便高效地获得滚动功能部件不同时间历程下的在线监测和离线状态数据ꎬ便于进行疲劳失效演变的研究ꎮ(2)滑块滚道的疲劳失效先于导轨滚道ꎻ在100%额定动载荷加载的条件下ꎬ滑块滚道疲劳寿命仅是滚道疲劳寿命的二分之一ꎮ(3)早期磨损与压痕主要是由表面加工痕迹以及低硬度等缺陷造成的ꎻ残余压应力可以有效减缓疲劳失效ꎬ并随着跑合的进行ꎬ其值逐渐增大ꎬ阻碍疲劳失效ꎬ但材质的强化与塑性变形的积累则会促进疲劳失效ꎬ两者互相作用直至滚动功能部件疲劳寿命终止ꎮ(下转第36页)332018年5月㊀㊀顾旻杰ꎬ等:滚动直线导轨副寿命及失效演变研究㊀㊀图4给出了切削AISI1045钢的有限元计算温度图4㊀切削AISI1045钢的有限元仿真结果分布结果ꎬ在切削速度为vc=150m/minꎬ未变形切屑厚度h为0.5mm情况下本文提出的解析模型求解与有限元仿真结果如图5所示ꎮ为了预测切削刃的温度Tce和已加工表面的温度Tpsꎬ采用模型参数fce=18%ꎬfps=7%和αce=αps=107W/m2ħꎮ用于温度预测的体元参数为dl=70μmꎬ在以上假设和参数设置下ꎬ本文提出的温度解析模型对切削问题的仿真提供了一个较好的趋势预测ꎮ图5㊀三个区域温度的解析模型与有限元结果对比3㊀小结切削热对于研究已加工表面质量以及刀具磨损有着重要的作用ꎬ本文建立了一种车削加工AISI1045工件的温度预测解析模型ꎬ模型中对三个关键的切削区域进行了快速估计ꎬ模型同时考虑了切削参数与材料属性ꎬ通过解析模型的计算与有限元仿真方法的对比ꎬ并将解析模型的结果与Trigger方法进行了对比ꎬ以对比结果验证本文方法ꎬ为加工AISI1045工件的切削热研究提供借鉴ꎮ[参考文献][1]ArrazolaPJꎬOzelTꎬUmbrelloDꎬetal.RecentAdvancesinModellingofMetalMachiningProcesses[J].AnnalsoftheCIRPꎬ2013ꎬ62(2):695-718.[2]杨潇ꎬ曹华军ꎬ陈永鹏ꎬ等.高速干切滚齿工艺系统切削热全过程传递模型[J].机械工程学报ꎬ2015ꎬ51(19):189-196.[3]汪世益ꎬ满忠伟ꎬ方勇.金属切削刀具后刀面的切削热研究[J].制造技术与机床ꎬ2011(1):92-97.[4]丁建生ꎬ韩建峰ꎬ刘蔺勋.切削热对超临界KT5331AS0钢表面成分的影响[J].热加工工艺ꎬ2010(24):70-72.[5]UsuiEꎬShirakashiTꎬKitagawaT.AnalyticalPredictionofThreeDimensionalCuttingProcessꎬPart3:CuttingTemper ̄atureandCraterWearofCarbideTool[J].TransactionsofASMEJournalofEngineeringforIndustryꎬ1978(100):236-243.[6]PulsHꎬKlockeFꎬVeselovacD.FEM ̄basedpredictionofheatpartitionindrymetalcuttingofAISI1045[J].TheIn ̄ternationalJournalofAdvancedManufacturingTechnologyꎬ2016ꎬ86(1-4):737-745.[7]肖茂华ꎬ何宁ꎬ李亮ꎬ等.基于量热法与温度补偿技术的镍基合金切削热分配试验研究[J].机械科学与技术ꎬ2013ꎬ32(10):1551-1554.[8]KlockeFꎬBrockmannMꎬGierlingsSꎬetal.AnalyticalModelofTemperatureDistributioninMetalCuttingBasedonPotentialTheory.MechanicalScienceꎬ2015(6):89-94.[9]童慧芬.准干式深孔加工中切削热的理论计算与温度场模拟[D].太原:中北大学ꎬ2009.[10]赵剑波.钛合金插铣切削力及切削热理论与实验研究[D].天津:天津大学ꎬ2007.[11]KronenbergM.GrundzügederZerspanungslehre:TheorieundPraxisderZerspanungfürBauundBetriebvonWerkzeugmaschinenZweiterBandMehrschneidigeZerspan ̄ung(StirnfräsenꎬBohren)[M].Springer ̄Verlagꎬ2013.[12]BrooksKJA.WorldDirectoryandHandbookofHardmetalsandHardMaterials[J].Materials&Designꎬ1992ꎬ13(3):184.[13]刘婕.CFRP/钛合金叠层材料螺旋铣孔切削热分析与温度预测[D].天津:天津大学ꎬ2014.(编辑㊀李秀敏)(上接第33页)[参考文献][1]屠国俊ꎬ陶卫军ꎬ冯虎田ꎬ等.基于步进加载的重载滚动直线导轨副可靠性试验方法[J].机床与液压ꎬ2012ꎬ40(5):4-7.[2]康献民ꎬ赵美玲.直线滚柱导轨副寿命试验研究[J].机电工程技术ꎬ2013(8):149-152.[3]傅惠民ꎬ张勇波ꎬ王治华.极小子样加速寿命实验设计和可靠性分析方法[J].机械强度ꎬ2013(1):22-27.[4]李隽ꎬ韩军ꎬ欧屹.针对滚动直线导轨副寿命的试验研究[J].组合机床与自动化加工技术ꎬ2017(2):26-29.[5]李隽ꎬ欧屹ꎬ韩军.基于威布尔分布模型及小子样增广的滚动直线导轨副可靠性试验研究[J].组合机床与自动化加工技术ꎬ2016(12):148-151.[6]李友国ꎬ康国政ꎬ汪长安ꎬ等.残余应力对接触疲劳裂纹萌生寿命的影响[J].清华大学学报:自然科学版ꎬ2006ꎬ45(12):1664-1667.[7]AllisonBꎬSubhashGꎬArakereNꎬetal.InfluenceofInitialResidualStressonMaterialPropertiesofBearingSteelDur ̄ingRollingContactFatigue[J].TribologyTransactionsꎬ2014ꎬ57(3):533-545.[8]KhanZAꎬHadfieldMꎬTobeSꎬetal.Residualstressvari ̄ationsduringrollingcontactfatigueofrefrigerantlubricatedsiliconnitridebearingelements[J].CeramicsInternationalꎬ2005ꎬ32(7):751-754.[9]李泽峰ꎬ王经涛ꎬ欧屹ꎬ等.GCr15钢滚珠丝杠副的接触疲劳行为[J].金属热处理ꎬ2015(10):195-199.[10]王禹林ꎬ李作康ꎬ周斌ꎬ等.基于全周期分段步加的极小子样加速实验方法[J].华中科技大学报(自然科学版)ꎬ2017ꎬ45(6):68-72.[11]孙震.滚动直线导轨副可靠性试验台设计开发与试验研究[D].南京:南京理工大学ꎬ2014.[12]孙健利ꎬ唐开庆ꎬ郭文平.直线滚动导轨额定动载荷的计算[J].华中科技大学学报自然科学版ꎬ1990(S3):241-246.[13]季少华ꎬ陈光ꎬ赵红平ꎬ等.预制表面缺陷对钢滚动接触疲劳性能的影响[J].清华大学学报(自然科学版)ꎬ2007ꎬ47(2):288-292.[14]冯忠信.42CrMo4钢疲劳裂纹扩展时的残余应力及其变化[J].机械强度ꎬ1996(1):25-27.(编辑㊀李秀敏)63 组合机床与自动化加工技术㊀第5期。
滚柱直线导轨副摩擦力动态测量系统及试验研究

滚柱直线导轨副摩擦力动态测量系统及试验研究一、引言在工业领域中,滚柱直线导轨副广泛应用于各类机械设备中,如数控机床、工业机器人等。
然而,摩擦力对滚柱直线导轨副的性能和寿命具有重要影响。
因此,如何准确测量滚柱直线导轨副摩擦力并进行试验研究,对于改进系统性能,延长寿命具有重要意义。
二、滚柱直线导轨副摩擦力动态测量系统2.1 系统结构滚柱直线导轨副摩擦力动态测量系统由三部分组成,分别是力传感器、数据采集系统和控制系统。
2.2 动态测量原理滚柱直线导轨副的摩擦力产生于滚子和导轨之间的接触过程中。
通过力传感器可以实时测量滚子所受到的摩擦力,并将数据传输给数据采集系统进行处理和分析。
三、试验研究3.1 实验目的本次试验旨在通过滚柱直线导轨副摩擦力动态测量系统,对不同工况下的摩擦力进行实时监测和分析,以获得相关数据,并对其进行研究。
3.2 实验设计我们选择了两个不同的工况进行试验,分别是滚子与导轨表面涂覆油脂和无涂覆油脂的工况。
通过对比两种情况下的摩擦力变化,可以评估涂覆油脂对滚柱直线导轨副的影响。
3.3 实验步骤1.安装滚柱直线导轨副摩擦力动态测量系统;2.对滚子与导轨表面涂覆油脂的工况进行测试,记录数据;3.将涂覆油脂清除,对无涂覆油脂的工况进行测试,记录数据;4.对比两种工况下的数据,进行分析和总结。
3.4 实验结果经过试验测量和数据分析,我们得到了滚子与导轨之间摩擦力的动态变化图。
对比涂覆油脂和无涂覆油脂的情况,可以发现涂覆油脂可以有效降低滚柱直线导轨副的摩擦力,提高系统性能。
四、结论滚柱直线导轨副摩擦力动态测量系统可以准确实时地测量滚柱直线导轨副的摩擦力,并对系统性能进行分析和研究。
通过试验研究,我们发现涂覆油脂可以显著降低滚柱直线导轨副的摩擦力,对于提高系统寿命和性能具有重要作用。
五、展望滚柱直线导轨副摩擦力动态测量系统及试验研究只是对摩擦力问题的初步研究,还有许多问题需要进一步深入研究,如不同工况下的摩擦力变化规律、涂覆油脂的最佳选择等。
普通车床导轨表面的摩擦磨损机理分析及预防措施研究

普通车床导轨表面的摩擦磨损机理分析及预防措施研究摘要:导轨磨损是造成车床精度降低的主要因素,针对导轨磨损介绍普通车床导轨表面磨损类型并对其磨损机理进行分析。
在不可避免的情况下,介绍采取的一些预防性措施。
关键词:导轨;表面磨损;机理;预防1 引言:普通车床在实际机械加工过程中应用最为广泛。
其中加工精度是考量机床性能的重要指标之一。
它取决于机床的动态特性,静态特性及机床的抗振特性。
导轨是机床的重要组成部分,以卧式普通车床为例,导轨的作用使得刀架沿一定的轨迹运动,并保证机床的进给箱、溜板箱保持相对的位置精度,因此,机床床身的导轨精度对机床精度有决定性影响,它直接影响被加工零件的尺寸、形状和位置误差值。
导轨的磨损是造成机床导轨精度下降的根本原因,并以不同的形式对被加工零件的误差产生影响。
导轨的磨损包括磨粒磨损,粘着磨损和腐蚀磨损等。
研究普通车床导轨表面的摩擦磨损机理,并采取预防措施降低磨损,对提高被加工零件精度,降低机床本身加工误差有重要的现实意义。
床导轨的磨损及预防问题,也早就为各国所重视,从三十年代起,许多国家相继设立专门机构从事这方面的研究工作。
其主要内容有:(1)机床导轨摩擦副的摩擦机理和磨损规律,磨损速度和磨损量的计算方法;(2)机床导轨摩擦副用的耐磨材料及提高耐磨性的处理工艺;(3)润滑材料和减摩材料,(4)减少磨损、降低摩擦的设计、有效的润滑方式和润滑机构、摩擦面的防护措施和防护装置;(5) 摩擦磨损试验方法及测试技术。
2 机床导轨磨损类型普通车床由于滑动速度小,且一般经常处于正反方向启动及停止状态。
工作性质及其频繁,在动静摩擦交替下工作,不宜形成油膜,对导轨副的磨损在所难免,机床导轨副的磨损主要有以下两个方面:2.1 磨粒磨损磨粒是指导轨间存在的坚硬微粒,可能落入导轨副的切屑微粒或是润滑油带入的硬颗粒,也可能是导轨面上的硬点或导轨本身磨损产生的微粒。
这些微粒在导轨副移动时起切削导轨的作用。
滚动直线导轨副运动精度测控系统的动态特性分析与优化

滚动直线导轨副运动精度测控系统的动态特性分析与优化直线导轨副作为一种重要的运动控制装置,在现代工业生产中得到了广泛应用。
其运动精度和控制系统设计的优化对于提高生产效率、保证产品质量具有重要意义。
本文围绕滚动直线导轨副运动精度测控系统的动态特性展开分析,并提出相应优化方案,具体内容如下。
一、动态特性分析1.直线导轨副的动力学模型直线导轨副的动力学模型是研究运动控制系统运动特性的基础,对于系统动态响应有着重要的影响。
通过建立导轨副的动力学方程,可以对系统进行分析和仿真,为优化设计提供支持。
2.系统的传递函数表示根据导轨副的动力学方程,可以建立系统的传递函数表示,进而分析系统的频域特性和时域响应。
通过对传递函数的分析,可以了解系统的动态性能,为后续的控制策略提供基础。
3.系统的阻尼特性分析导轨副在运动过程中受到阻尼的影响,阻尼特性直接影响了系统的动态响应速度和稳定性。
通过对系统阻尼特性的分析,可以评估系统的运动性能,并在优化设计中加以考虑。
二、优化方案提出1.传感器选型优化传感器是测控系统中的核心部件,直接影响了系统对运动状态的监测和控制能力。
在选择传感器时,应综合考虑其分辨率、采样频率、灵敏度等参数,以保证系统的测量精度和响应速度。
2.控制算法改进控制算法是影响系统性能的关键因素之一,优化控制算法可以提高系统的稳定性和响应速度。
采用先进的控制策略,如模糊控制、自适应控制等,可以有效改善系统的动态特性。
3.结构参数设计优化导轨副的结构参数设计直接关系到系统的运动精度和稳定性,合理设计结构参数可以提高系统的性能表现。
通过优化轨道、导轨、滚珠等部件的几何尺寸和材料选择,可以降低系统的摩擦、振动和噪音,进而提高系统的精度和可靠性。
三、结论滚动直线导轨副运动精度测控系统的动态特性分析与优化是提高系统性能的关键环节。
通过对系统的动态特性进行深入分析,结合优化方案的提出和实施,可以有效改善系统的运动精度、稳定性和响应速度,为实现高效、精准的运动控制提供有力支持。
滚动导轨副成形磨削加工技术

滚动导轨副成形磨削加工技术殷玲香【摘要】介绍了成形磨削的加工机理、成形修整技术的应用及磨削效率的控制,解决了滚动导轨副零件高精度、复杂形状的加工困难问题,并通过研究磨削效率降低砂轮用量,提高了产品质量及加工经济性.【期刊名称】《制造技术与机床》【年(卷),期】2010(000)008【总页数】3页(P90-92)【关键词】金刚滚轮;成形修整;修整速比;磨削效率【作者】殷玲香【作者单位】南京工艺装备制造有限公司,江苏,南京,210004【正文语种】中文滚动导轨副作为一种精密直线导向部件,由于其大承载、高精度、高速度、低磨损、可靠性及标准化等优良特性,已经越来越多地被数控机械、自动化生产线等领域应用和关注。
滚动导轨副主要由滚动导轨、滚动滑块组成(图1),其中滚动导轨为大细长比的精密件,形状复杂,加工过程中尺寸要求、形位误差要求高,加工变形大;滚动滑块形状复杂,结构紧凑,加工过程中滚道及基准平面的尺寸及形位误差要求比较高。
滚动导轨及滚动滑块所使用的材料均为超高强度钢,具有优良的机械性能,但同时也给机械加工带来了一定的困难。
加工特点有:磨削力大、磨削温度高、容易产生磨削烧伤、加工硬化趋势强,同时产品形状复杂,精度要求高,为解决零件的加工困难问题,引进了成形磨削技术,达到精密加工的目的。
1 成形磨削机理成形磨削是一种新发展起来的加工工艺,通过成形修整方法,修整出固定的轮廓外形,修整后的成形砂轮磨削工件,一次成形,使工件达到最终加工工序的尺寸要求,满足加工精度。
成形磨削的关键技术为修整技术,修整方法可分为成形修整(图2)及仿形修整。
其中成形修整法通过精密金刚滚轮修整砂轮,由于修整砂轮时可沿整个砂轮宽度上接触,因而修整时间大为缩短,提高了修整效率;另外,这种修整方法容易保证成形砂轮的型面精度。
由于金刚滚轮修整法的修整时间短,且能生成复杂型面,因而对实现磨削自动化来说是一种理想的修整方法。
2 金刚滚轮修整技术的应用用金刚滚轮修整成形砂轮时,通常需3个运动,即滚轮转动Vt,砂轮转动Vs及滚轮或砂轮的径向进给运动。
滚动直线导轨副摩擦力动态测量系统设计
与控制面板间采用基于 R 22 S3 的串 口通信 ,实 现伺 服 电 动机控制信号 的传输 。
工控机通过 电动机控制卡控制交 流伺服 电动机 ,驱 动主轴带动工作 台移动 ,从而带动滚 动直线导轨 副的滑
块运行。 由 力传感器实时采集摩擦 力动态信 号 ,经滤 拉 波处理后送 到多功能数据采集卡 ,实 时显 示采集 的摩 擦
滚 动 直 线 导 轨 副 摩 擦 力 动 态 测 量 系 统 设 计
南京理工大学 机械工程学 院 ( 江苏 2 09 ) 冯 虎 田 10 4 汉江机床有 限公 司 ( 陕西 7 30 ) 杨艳 国 20 3
经过几十年的发展 ,滚动直线导轨 副已经 日趋成 为 国际通用的一种支承及传动装置 ,越来越 多被数控机械 、 自动化设备所采用 ,在工业生产 中得到广泛的应用。 滚 动直线 导轨 副 的摩擦 力是 导轨 副的重 要性 能指 标 。摩擦作为滚 动直线导轨副 的主要 能量消耗途径 ,直
拉 力传感器安装在工作 台侧 面 ,测 量时通过连杆 与
图 2 直线导轨副摩擦 力测量 系统构成原理
1 伺服电动机 2 直线导轨 3 滑块 4 称重传感器 . . . .
5S . 形拉力传感器 6 .丝杠螺母 7 行程/ . 限位开关
8 .记录仪 9 工 控机 .
待测滚动直线导轨副滑块 相连 。当伺服电动机驱动机 构
www. met wor i 9 . r a| k ng1 50 co n
参磊 工冷 工 加
擦力 的测量元件 ,由多功能数据采集卡采集 动态测量数 据。控制 系统 中,主轴驱动采用 交流伺服 电动机作 为拖 动元件 ,由运动控制器控制其运行 。工控 机和采用单 片 机为处理 器的控制面板均可 以控制 电动机运行 ,工 控机
机床直线导轨用钢的摩擦磨损性能分析与改进
机床直线导轨用钢的摩擦磨损性能分析与改进机床直线导轨是机械加工设备中非常重要的一部分,它起到支撑和引导工作台等部件的作用。
而导轨的精密度和耐磨性直接影响机床的加工精度和稳定性。
因此,对于机床直线导轨用钢的摩擦磨损性能进行分析和改进具有重要意义。
首先,我们来分析一下机床直线导轨用钢的摩擦磨损性能。
导轨在工作过程中承受着很大的载荷和摩擦力,因此导轨表面的摩擦磨损问题不可忽视。
摩擦磨损主要表现为表面磨损、接触疲劳和润滑剂剥离等。
首先是表面磨损。
导轨表面经常会出现磨痕、划痕和疲劳裂纹等现象,这些都会导致导轨精度的下降。
由于工作条件的不同,导轨表面的磨损形式也不尽相同,如可出现磨粒磨损、疲劳磨损和磨杂质磨损等。
针对不同的磨损形式,需要采取相应的措施来改进。
其次是接触疲劳。
导轨上的滚动轴承在工作过程中会受到较大的载荷,而这些载荷会导致导轨表面的接触疲劳破坏。
接触疲劳常表现为疲劳裂纹的扩展和剥离现象,严重影响导轨的使用寿命。
为了改善导轨的接触疲劳性能,可以考虑提高导轨材料的硬度和强度,采用表面强化技术,如渗碳、氮化等。
最后是润滑剂剥离。
滚动轴承在工作过程中需要使用润滑剂,而润滑剂的选择和使用方式直接影响导轨的摩擦磨损性能。
如果润滑剂的性能不佳或使用方式不当,会导致润滑剂剥离,从而引起摩擦磨损。
因此,选择适合的润滑剂以及优化润滑剂使用方式是改善机床直线导轨摩擦磨损性能的关键。
针对机床直线导轨用钢的摩擦磨损性能问题,我们可以从以下几个方面进行改进。
首先,优化导轨材料的选择。
导轨材料的硬度、强度和耐磨性直接影响导轨的摩擦磨损性能。
可以选择硬度高、强度好且具有良好耐磨性的材料,如高强度合金钢、淬火淬硬钢等。
另外,可以考虑使用表面处理技术强化导轨的表面硬度和耐磨性,如氮化、渗碳等。
其次,改进导轨结构设计。
导轨结构的合理性对于摩擦磨损性能具有重要影响。
可以采用滚动接触方式,减小局部载荷,降低接触疲劳和磨损。
另外,合理设计导轨的接触角度和接触面积,可以有效减小摩擦磨损。
滚动直线导轨副寿命试验台设计与试验方法研究的开题报告
滚动直线导轨副寿命试验台设计与试验方法研究的开题报告一、选题背景滚动直线导轨副是工作精度高、刚性好、寿命长的精密定位机构,被广泛应用于工业机器人、数控机床、半导体设备等领域。
然而,由于工作过程中的磨损和疲劳等因素,导轨副会出现失效和寿命衰减现象,因此需要进行寿命试验以评估其使用寿命。
目前关于导轨副寿命试验的研究较少,国内也缺乏相应的试验设备和方法。
因此,本论文拟设计一套滚动直线导轨副寿命试验台,并探究适用于该试验台的试验方法,以期为导轨副的寿命设计和评估提供参考。
二、研究目的本论文旨在设计并建立一套滚动直线导轨副寿命试验台,探讨适用于该试验台的试验方法,为导轨副的寿命设计和评估提供基础和参考。
三、研究内容1. 寿命试验台的设计:设计一套能够模拟导轨副使用过程的寿命试验台,包括试验台的整体结构、运动方式和控制系统等。
2. 寿命试验方法的探究:根据导轨副使用过程的特点,探索适合该试验台的试验方法,包括试验参数的确定、试验过程的设定和数据处理方法等。
3. 寿命试验结果的分析:根据试验数据,对导轨副的寿命特性进行分析,探讨影响导轨副使用寿命的主要因素。
四、预期成果1. 设计一套能够模拟导轨副使用过程的寿命试验台,包括试验台的整体结构、运动方式和控制系统等。
2. 探索适合该试验台的试验方法,包括试验参数的确定、试验过程的设定和数据处理方法等。
3. 根据试验数据,对导轨副的寿命特性进行分析,探讨影响导轨副使用寿命的主要因素。
五、研究方法1. 文献调研:对相关领域的文献和资料进行搜集和整理,了解导轨副的结构和性能特点,以及国内外导轨副寿命试验的研究现状。
2. 设计试验台:根据导轨副使用的特点和试验要求,设计满足试验要求的试验台,并进行试验台的元件选型和结构优化等工作。
3. 实施试验:根据所设计的试验台和试验方法,开展导轨副寿命试验,并对试验过程中产生的数据进行采集和处理,得出相应的试验结果。
4. 寿命特性分析:根据试验结果,对导轨副的寿命特性进行分析,并探讨影响导轨副使用寿命的主要因素。
滚动直线导轨副结构与优点
滚动直线导轨副是在导轨与滑块之间放入滚珠,当滑块与导轨有相对运动时,滚珠在导轨的滚道上滚动,滑块与导轨之间摩擦为滚动摩擦,滚动摩擦系数为0.0025-0.0035;
1、滚道度HRC58以上,并经过精密磨削,所以滚动直线导轨副具有高效率;
2、动、静摩擦系数相对较小;
3、摩擦特性好,低速时不爬行;
4、导向精度高;寿命长的优点。
此外,滚动直线导轨副还能够根据需要选择不同种类的预加载荷,刚性高;因此滚动直线导轨副广泛应用于数控机床、精密电子机械、工业机器人等机械产品。
JSA-LG滚动直线导轨副采用四列圆弧轨道,接为45.,接触点处法线的交点位于导轨内侧,调心性好,对安装基面的误差有一定的吸收能力;对较大的预加载荷,也不会引起滚动摩擦阻力的增大,在得到平稳的运动的同时具有较大的刚性。
因此,JSA-LG滚动直线导轨副具有上下左右四个方向承载能力相等,刚性高,具有自动调整能力,能吸收安装基面误差,便于设计与安装的优点。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。
Mac hine BuildingA utomation ,J un 2013,42(3):6768作者简介:林敏(1961-),女,四川成都人,工程师,大专,主要从事滚动功能部件研究。
滚动直线导轨副摩擦磨损机理及特性研究林敏(南京工艺装备制造有限公司,江苏南京210004)摘要:滚动直线导轨副以其独有的特性,在机械制造中得到了广泛应用。
滚动直线导轨副具有结构简单、动静摩擦系数小、定位精度高、精度保持性好等优点。
直线导轨副的性能直接影响到机床的整体性能,摩擦磨损特性与动力学特性息息相关,通过剖析其机理,减缓甚至避免设备的磨损,探求提高耐磨性的途径,对节约能源、延长工件寿命十分重要。
关键词:滚动直线导轨副;摩擦磨损特性;适应度;润滑中图分类号:TH132.4文献标志码:B 文章编号:1671-5276(2013)03-0067-02Study of Friction Wear Mechanism of Linear Motion Guide and Its CharacteristicsLIN Min(Nanjing Technical Equipment Manufacture Co.,Ltd.,Nanjing 210004,China )Abstract :The linear guide is widely used in machinery industry due to its special characteristics.It has many advantages ,such assimple structure ,minimal static and dynamic frictional coefficient ,high positioning accuracy and good precision retentivity.Its per-formance has a direct impact on the overall performance of the machine.The friction and wear is closely related to the dynamics characteristics.So through analyzing its mechanism ,the friction and wear of the equipment is reduced or even prevented ,the ways of improving the wear resistance in explored ,in order to save energy and extend the life of workpiece.Key words :linear motion guideway ;friction and wear characteristics ;fitness ;lubrication.机床结构的动力学特性,在很大程度上取决于结合部的特性。
导轨结合部是机床整机系统中最重要的结合部之一,由于具有滑动特性,对整机特性影响较大,研究导轨结合部的一些特性对提高机床的整体性能有着极其重要的意义。
任何机件在接触状态下相对运动(滑动、滚动或滑动和滚动)时都会产生摩擦。
物体相对运动时,相对运动表面的物质不断损失或产生残余变形称为磨损。
磨损主要分粘着磨损、磨料磨损、接触疲劳磨损、腐蚀磨损等。
世界能源的1/31/2是以不同形式消耗在摩擦上,磨损又是机械设备和工模具失效的主要原因之一。
磨损的后果是严重的,无论经济上、效率上和安全上都十分不利。
它将缩短设备和油品的使用寿命,降低设备和油品的工作性能,影响设备准确、安全的运行,甚至发生事故。
因此剖析其机理、减缓甚至避免设备的摩擦磨损、探求提高耐磨性的途径,对节约能源、延长工件寿命十分重要。
1磨损的形式分析通过对导轨的一些动态特性,如摩擦磨损、接触刚度、动刚度等等进行详细的和系统化的研究,包括理论和试验方面,去得到一个较好的导轨副动态特性,提升导轨副的动静刚度特性、提升抗摩擦磨损能力,从而达到提升导轨副的整体品质,提升国产导轨副在国际市场的竞争力。
磨擦磨损是个十分复杂的过程,过程中形变与相变、粘合和分离、强化与弱化、加热和冷却等多种现象交叉或同时发生。
它是由力学的、物理的、化学的多个作用产生的结果。
机械效应、热效应、化学效应等综合作用的过程,是个动态的系统过程。
一些简单的摩擦理论只能解释局部个别现象,不能深入揭示摩擦的本质。
磨料磨损是各种磨损中最主要的一种磨损形式。
在磨料磨损过程中,进人元件运动副间隙内的颗粒嵌人材质较软的零件表面,犹如切削刀具,将相对运动的另一零件表面材料切削下来。
那些等于或略大于间隙尺寸的颗粒的危害性最大。
冲蚀磨损是由于颗粒冲击元件表面或棱边,因冲击动量造成表面材料剥落而产生的磨损。
粘着磨损一般是在超载负荷、低速运转或流体粘度降低时产生的。
在这些情况下,因油膜厚度降低而发生金属对金属的直接接触。
这样金属表面的凸点会彼此发生“冷焊”而粘在一起,当相对移动时,这些冷焊点被剪下而产生金属颗粒。
疲劳磨损最易发生在导轨副接触表面。
在颗粒的反复作用下,最初接触表面产生凹陷和微裂纹。
这时即使不计颗粒对接触表面其他的损伤,受载荷的循环应力反复作用,这些微裂纹也会扩展,最终导致导轨接触表面失效。
腐蚀磨损是由于水和其他化学品的存在而产生的磨损。
在设备系统中,由于热交换器泄漏、密封失效、潮湿空气冷凝、油箱顶盖配制不当、温度降低析出溶解水等都会引起设备元件的腐蚀。
结果使腐蚀生成物或进人间隙堵住元件,或产生新的磨料性颗粒,进一步恶性循环。
·76·http :∥ZZHD.chinajournal.net.cnE-mail :ZZHD@chainajournal.net.cn 《机械制造与自动化》2磨损的机理分析如图1所示,是一个摩擦试验的试验装置示意图,用压板将导轨固定在工作台上,使其与工作台纵向平行。
一夹具与导轨滑块联接,另一夹具与工作台主轴联接,力传感器置于两个夹具之间。
当工作台以一定的速度带动导轨匀速运动时,滑块、力传感器、夹具和铣床主轴保持不动;或者将导轨固定在工作台上,采用其他的办法使得滑块移动而导轨固定不动。
则传感器所检测的信号即为摩擦力的动态信号。
此信号经过电荷放大器、低通滤波器及A /D 板作模数转换,由计算机进行数据采集,再利用动态信号分析软件进行分析。
让工作台以不同的速度带动导轨运动,观测摩擦力的波动情况,从而分析引起波动的原因。
再通过改变其中的一些参数,如载荷、预紧力、润滑方式等等,去进行一些系统的试验,再具体地分析影响导轨副摩擦磨损的各个影响因素及其影响的大小。
图1试验装置示意图对导轨副磨损的研究需要在试验结束后去借助一些设备观察和测量接触表面的磨损情况。
经过一系列的试验研究,发现影响导轨副摩擦磨损特性的因素主要有以下几个方面:1)导轨和滚动体的材料不同的材料有着不同的特性:表面硬度比较高的材料应该具有较好的抗耐磨性能,但并不是越高的表面硬度值或者材料刚度对导轨越好,通过反复试验及统计分析在耐磨性和运动特性方面可寻找一个合理的值来综合导轨副的耐磨性、接触刚度和运动特性。
2)适应度不同的适应度会带来不一样的接触形式,在不同的接触形式下,导轨副结合面的受力特性、变形、应力集中都不一样(图2),所带来的是摩擦磨损形式不一样,从而影响导轨的抗磨损特性,但是和材料的选择一样。
通过试验综合考虑了适应度对接触刚度、运动特性、摩擦磨损的影响,可选择一个比较合理的适应度。
图2滚动体受力特性模型3)滚动体的形状不同的滚动体形状所带来的受力情况、应力集中等都会有所差别,如采用圆弧过渡的滚柱和圆柱形状的滚柱,受力面积、应力集中都有差别,摩擦特性也会有所差别。
可以通过仿真模拟和试验,综合考虑各方面的因素,选择一个比较合理的滚动体形状。
4)结合面的表面品质不同的表面粗糙度值、表面应力残余情况、表面缺陷情况都会对摩擦磨损特性有影响。
当然能控制的或许只有表面粗糙度值,表面残余应力和表面缺陷与加工过程中一些不确定的因素有很大的关系,难以控制,当然可以通过改良加工方式获得较好的表面残余应力,但是表面残余应力也不是越小越好,它也起到一定的类似预紧力的作用。
表面残余应力过大过小、表面有缺陷,在润滑油的不断渗入和运动过程中的疲劳损伤都会造成表面产生裂纹,从而不利于耐磨性,当然材料的内部缺陷也会带来类似的情况。
表面粗糙度值是一个比较直观的量,容易去控制,并不是表面粗糙度越小越好,太小,不利于表面的储油润滑,容易产生粘结摩擦,而且过高的表面粗糙度会给加工带来很大的麻烦,增加了成本;但是表面粗糙度值过大后磨损更严重,因此通过试验比较分析可以选择一个比较有利于导轨副摩擦磨损特性的表面粗糙度值。
5)润滑和密封情况不同的润滑方式和润滑质量下,摩擦磨损特性都不一样,比如采用不同的润滑油、润滑脂,是否采用自润滑等;密封性能不好会导致一些杂质渗入到导轨副中去,从而对摩擦带来一定的影响。
不同的密封方式、导轨安装孔的形状、是否有沉孔盖、密封件和导轨的配合尺寸等都会对密封性能有所影响,从而间接的影响导轨副的摩擦磨损特性。
3结语滚动直线导轨副作为精密的直线导向部件,经过长时间运行后,会产生相应磨损,影响直线导轨副的运行精度。
本文通过对磨损机理及特性的研究,分析了影响滚动直线导轨副摩擦磨损的几个因素,为提高具有特定精度和寿命要求的滚动直线导轨副产品,提供了有意义的参考。
参考文献:[1]李波,吴来杰,等.多功能摩擦磨损试验机的研制[J ].制造技术与机床,2003(1).[2]刘毅斌,王毅.摩擦磨损试验机在线检测系统[J ].仪器仪表标准化与计量,2004(6).[3]尹学军,刘经燕.HTSD 直线滚动导轨副动态摩擦力试验研究[J ].制造技术与机床.2003(1).收稿日期:2012-10-16·86·。