2020年基础工程课程设计计算书(桥台扩大基础设计)
作者：旧在几作品编号：2254487796631145587263GF24000022时间：2020.12.13《基础工程》课程设计无筋扩展矩形基础计算书土木建筑工程学院道路桥梁121班陈召桃1203110210目录一、设计资料 (1)二、设计资料分析 (3)三、荷载计算及组合 (4)1、桥台自重及上部构造恒载计算 (4)2、土压力计算 (5)3、支座活载反力计算 (8)4、支座摩阻力计算 (10)5、荷载组合 (11)四、地基承载力验算 (13)1、台前、台后填土对基底产生的附加应力计算 (13)2、基底压应力计算 (13)3、地基强度验算 (14)五、地基变形验算（沉降计算） (15)六、基底偏心距验算 (17)七、基础稳定性验算 (17)1、倾覆稳定性验算 (17)2、滑动稳定性验算 (18)八、结论 (19)一、设计资料1、基本概况某桥上部构造采用装配式钢筋混凝土T 形梁。
标准跨径20.00m ，计算跨径19.5m 。
摆动支座，桥面宽度为7+2×1.0m ，双车道，参照《公路桥涵地基与基础设计规范》进行设计。
设计荷载：公路-Ⅰ级，人群荷载为3.5kN/m 2。
材料：台帽、耳墙及截面a-a 以上均用20号钢筋混凝土，31/00.25m kN =γ；台身（自截面a-a 以下）用7.5号浆砌片、块石（面墙用块石，其它用片石，石料强度部少于30号），32/00.23m kN =γ基础用15号素混凝土浇筑，33/00.24m kN =γ；台后及溜坡填土34/00.17m kN =γ；填土的内摩擦角035=φ，粘聚力c=0。
基础类型：无筋扩展矩形基础基础材料：混凝土强度等级C15~C20，钢筋为Ⅰ、Ⅱ级钢筋。
2、水文地质资料水文、地质资料：设计洪水位标高离基底的距离为6.5m （即在a-a 截面处）。
地基土的物理、力学性质指标见下表：表 13、桥墩及基础构造和初拟尺寸（如图）初步拟定基础分两层，每层厚度为0.5m，襟边和台阶宽度相等，取0.4m，基坑边坡系数可取m=0.75~1.0。
图14、荷载组合情况表 2 作用效应组合汇总表二、设计资料分析设计洪水位高程离基底的距离为6.5m （在a-a 截面处），地基土的物理、力学指标见下表：表3 各土层物理力学指标由表可知上层粘土的液性指数远小于0.75属于硬塑土，中层软塑亚粘土相对的承载力较弱，则该基础应浅埋，采用无筋刚性扩展基础，初步拟定埋深2.0m ，见图1。
基础分两层，每层厚度为0.5m ，襟边和台阶等宽，取0.4m 。
根据襟边和台阶构造要求初拟出平面较小尺寸，见图1.1，经验算不满足要求时再调整尺寸。
基础用C15的素混凝土浇筑，混凝土的刚性角max 40α=︒。
基础的扩散角为：1max 0.8tan 38.66401.0αα-==︒<=︒ 满足要求。
三、荷载计算及组合1、上部构造恒载反力及桥台台身、基础自重和基础上土重计算。
参照图一基础台身结构和给出的材料特性，可得出以下计算。
①、桥台a-a截面以上自重计算：竖向力F1=0.8×1.34×7.7×25.00=206.36kN,弯矩M1=206.36×1.35=278.59kN.m；竖向力F2=0.5×1.35×7.7×25.00=129.94kN,弯矩M2=129.94×1.075=139.69kN.m；竖向力F3=0.5×2.4×0.35×25.00×2=21.00kN,弯矩M3=21.00×2.95=61.95kN.m；竖向力F4=0.5 0.2×24×0.5×(0.35+0.7)×25.00×2=63.00kN,弯矩W4=63.00×2.55=160.65kN.m；竖向力F5=1.66×1.25×7.7×25.00=399.44kN,弯矩M5=399.44×1.125=449.37kN.m。
②、a-a截面以下台身及基础自重计算：竖向力F6=1.25×5.5×7.7×23.00=1217.56kN,弯矩M6=1217.56×1.125=1369.76kN.m；竖向力F7=0.5×1.85×5.5×7.7×23.00=901.00kN,弯矩M7=901.00×（-0.12）=-108.12kN.m；竖向力F 8=0.5×3.7×8.5×24.00=377.40kN,弯矩M 8=377.40×0.1=37.74kN.m ；竖向力F 9=0.5×4.3×9.3×24.00=479.88kN,弯矩M 9=479.88×0=0kN.m 。
、台后及溜坡填土自重计算：竖向力F 10=[0.5×(5.13+6.9)×2.65-0.5⨯1.85×5.5]×7.7×17.00=1382.16kN,弯矩M 10=1382.16×（-1.0618）=-1467.58kN.m ；竖向力F 11=0.5×(5.13+7.73)×0.8×3.9×2×17.00=682.10kN,弯矩M 11=682.10×（-0.07）=-47.75kN.m ；竖向力F 12=0.5×0.4×4.3×2×17.00=29.24kN,弯矩M 12=29.24×（-1.95）=57.02kN.m ；竖向力F 13=0.5×0.4×8.5×17.00=28.90kN,弯矩M 13=28.90×0.65=18.79kN.m 。
④、上部构造恒载计算：上部构造恒载取值F 14=1100kN,弯矩W 13=1100×0.65=715.00kN.m 。
综上所述，恒载竖向力之和kN F i 98.7017=∑，弯矩m kN M i ⋅=∑91.15122、土压力计算。
土压力按台背竖直，0α=︒，填土内摩擦角35ϕ=︒，则台背与填土之间的外摩擦角17.52ϕδ==︒计算，台后填土水平0β=。
① 、台后填土表面无汽车荷载时土压力计算台后填土自重引起的主动土压力计算式为：2412a a E B H μγ=式中：E a —台后填土自重引起的主动土压力，kN ；B —桥台宽度取7.7m ；a μ—主动土压力系数；4γ—台后及溜坡填土的重度，取3/17m KN ；H —自基底至填土表面的距离，取10.0m 。
主动土压力系数求取：22222cos ()cos cos()1cos 350.247cos17.51a ϕαμααδ-=⎡⋅+⎢⎣︒==⎡︒⋅⎢⎣ 则：)(62.1616247.07.710175.02KN E a =⨯⨯⨯⨯=其水平向分力：)(80.15415.17cos 62.1616)cos(0KN E E a ax =⨯=+⨯=αδ离基础底面的距离：)(33.3310m e y ==对基底形心轴的力矩：)(20.513433.380.1541m KN e E M y ax ax •-=⨯-=-=其竖直向分力：)(13.4865.17sin 62.1616)sin(0KN E E a ay =⨯=+=αδ作用点离基础形心轴的距离：)(75.14.015.2m e x =-=对基底形心轴的力矩：)(73.85075.113.486m KN M ay •=⨯=② 、台后填土表面有汽车荷载时根据墙后破裂棱体范围内布置的车辆荷载换算为墙后填土相同高度的均布土层，其厚度h 0为：γL B Qh 00∑=式中：∑Q —布置在B 0L 范围内的车轮总重，Q 为每辆标准汽车总重550kN ； B 0—不计车辆荷载作用时破裂棱体的宽度，m ；L —挡土墙的计算长度，m ；。
墙后填土重度，—3k m N γ其中：52.5ωϕδα=++=︒tan tan 0.583θω=-=mb H a H B 83.50010583.0)010(tan tan )(0=-⨯-⨯+=--+=αθ 在破坏棱体长度范围内只能放一列汽车，因是双车道，所以：m L B Qh 721.0177.783.52550200=⨯⨯÷⨯==∑γ台背在填土连同破坏棱体上车辆荷载作用下引起的土压力：)(73.1849247.07.7)10721.02(101721)2(21kN B H h H E a a =⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=+=μγ其水平向分力：)(12.17645.17cos 73.1849)cos(0kN E E a ax =⨯=+=αδ作用点离基础底面的距离：)(54.3721.0210721.0310310m e y =⨯+⨯+⨯=对基底形心轴的力矩：)/(98.624454.312.1764m kN M ax -=⨯-=其竖直向分力：)(22.5565.17sin 73.1849)sin(0kN E E a ay =⨯=+=αδ作用点离基础形心轴的距离：)(75.14.015.2m e x =-=对基底形心轴的力矩：)(39.97375.122.556m kN M ay •=⨯=、台前溜坡填土自重对桥台前侧面上的主动土压力计算时，以基础前侧边缘垂线作为假想台背，土表面的倾斜度以溜坡坡度为1:1.5算得，33.69β=-︒，则基础边缘至坡面的垂直距离为,13.65.18.510m H =-='，若取35δϕ==︒（土与土之间的摩擦角），主动土压力系数：22222cos ()cos cos()1cos 350.180cos351a ϕαμααδ-=⎡⋅+⎢⎣︒==⎡︒⋅+⎢⎣ )(69.44218.07.713.617212122kN B H E a a=⨯⨯⨯⨯=='μγ 其水平向分力：)(20.4225.17cos 69.442)cos(0kN E E a ax=⨯=+'='αδ 离基础底面的距离：)(04.2313.6m e y ==对基底形心轴的力矩：)(29.86104.220.422m kN M ex•=⨯=' 其竖直向分力：)(12.1335.17sin 69.442)sin(0kN E E a ay=⨯=+'='αδ 作用点离基础形心轴的距离：)(15.2m e y -=对基底形心轴的力矩：)(21.28615.212.133m kN M ey•-=⨯-='6、支座活载反力计算支座反力计算考虑如下三种情况。
U型桥台扩大基础方量计算
Δ2(m) 0.134 Байду номын сангаас.138 0.134 0.138
Δ3(m) 0.009 0.010 0.008 0.010
Δ4(m) L1y(m) L2y(m) L3y(m) L4y(m) iy 0.028 0.033 0.028 0.032 16.732 17.309 16.732 17.309
Δ1(m)
方量V (m3） 113.89 132.64 108.63 126.99 482.15
Δ2
Δ1
Δ2(m) 0.033 0.035 0.033 0.035
Δ3(m) 0.002 0.003 0.002 0.002
Δ4(m) 0.007 0.009 0.007 0.008
前
3.688 6.811 3.982 0.6 0.010 4.265 7.311 4.482 0.6 0.010 3.585 6.35 3.86 0.6 0.010 4.162 6.85 4.36 0.6 0.010
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山东省ly至zz高速公路工程
工程数量计算书
工程名称 M7.5浆砌片石基础 桩号 KXX+XXX通道 一、计算内容： M7.5浆砌片石基础方量计算 L1z(m) L2z(m) L3z(m) L4z(m) iz Δ1(m) Δ2(m) Δ3(m) Δ4(m) L1y(m) L2y(m) L3y(m) L4y(m) iy 0#上层 0#下层 1#上层 1#下层 合计 16.732 17.309 16.732 17.309 3.561 4.138 3.458 4.035 6.343 6.843 5.882 6.382 3.83 4.33 3.709 4.209 2.4 2.4 2.4 2.4 0.040 0.042 0.040 0.042 0.134 0.138 0.134 0.138 0.009 0.010 0.008 0.010 0.028 0.033 0.028 0.032 16.732 17.309 16.732 17.309 Δ1(m) Δ2(m) Δ3(m) Δ4(m) 0.033 0.035 0.033 0.035 0.002 0.003 0.002 0.002 0.007 0.009 0.007 0.008
轻型薄壁桥台扩大基础计算示例(新规范)_yg
b.搭板布载
220.96
KN, 分 布荷载 qk =
15.24
m, 搭板计 算跨径 l0 =
3.50
KN/m2, 车 道数 n =
4.00 m
0.20 m,搭板 b = 0.20 m
-0.10 m,搭板e2 = 0.45 m
10.50 KN/m 3.30
台后到为 正,台前到 为负
备注
X(m) 4.10
Mx(KNm) 2986.62
备注
h(m) 0.47
备注
基底弯矩:
EC = RA = RB =
X=
MX = M=
λ*γ*H*h λ*γ*H*h/2 λ*γ*H*h/2
H/2 λ*γ*H2*h/8 RB*h3
汽车荷载引起的台身土侧压力ET
项目 汽车
λ 0.27
γ(KN/m3) 19.00
H(m) 7.11
RA(KN) 216.07
RB(KN) 216.07
EC(KN) 432.13
汽车荷载引起的基底土侧压力ET
项目 汽车
RB(KN) 216.07
h3(m) 1.50
M(KNm) 324.10
(二).竖直荷载计算
x(m) 3.55
Mx(KNm) 383.84
备注
1.恒载计算 上部梁板重力 P = γ*V/2 桥面铺装重力 P = γ*V/2 防撞栏自重 P = γ*V/2 搭 板 自重 P = γ*V/2
2.活载计算
1).汽车冲击系数计算
汽车冲击系数的计算,《规范》第4.3.2条填料厚度(包括路面厚度)等于或大于0.5m的拱桥,涵洞以及
重墩力式台不计冲击力.
U型桥台扩大基础施工技术方案
U型桥台扩大基础施工技术方案一、项目概述U型桥台扩大基础工程是针对目前某些既有桥梁桥台结构存在着梁底空间紧张、桥台轴承压力大等问题，需要在原有桥台基础上进行加固扩大基础的工程。
通过实地踏勘和调查，本工程选定了某一座现有的U型桥。
二、工程设计考虑到原有U型桥台结构的要素，本工程设计采用了U形扩展基础的方案。
具体设计内容包括：1. 基础形式选择本工程采用U型基础形式，将原有桥台底部采取U型中开槽的形式进行加固，以承载增大后的荷载。
2. 基础扩展尺寸选择根据具体现场的地形条件、土层情况和周边建筑物的地基特性，确定了基础扩展的尺寸。
在确保桥台轴心线不发生偏移的情况下，比原有基础宽度向两侧各扩展1.2m。
3. 基础参数设计在进行基础参数设计的过程中，首先考虑了所选定土体的力学性质和地下水情况。
本工程选用了土体力学参数和水文参数比较稳定的黏土层作为对桥台基础施工的土体基础。
4. 基础施工方式选择本工程采用承台分段施工的方式，先对左右志形框架采取非开挖地下衬砌的方法进行扩展，然后再采用钢筋混凝土浇筑的方式施工，以保证新旧基础之间的互不干扰。
三、工程施工工程施工过程分为基础施工和桥梁结构防水维修两个部分。
1. 基础施工在具体的基础施工过程中，主要分为以下几个步骤：（1）现场勘测：根据设计图纸和实际情况，现场勘测确定施工范围、施工方案和工艺方法。
（2）动态监测：在基础施工过程中，根据桥梁结构的状态，实施动态监测，对其调整而保证施工的安全性。
（3）打桩基础施工：采取挖掘、打桩、浇筑工艺流程，将U型基础嵌入原有梁体中。
（4）基础回填：在填充灰土过程中，通过原桥墩上下游土体进行相互支撑，保证施工中墩身不发生侧移。
（5）相邻部位防护：考虑到施工区相邻区域的稳定性，对相邻部位进行有效防护和支撑。
（6）验收：基础施工后进行验收、检测，以保证新基础的稳定性和承载力。
2. 桥梁结构防水维修本工程施工完成后，为了保证桥梁结构的经久耐用，必须对桥梁结构进行防水维修。
桥台计算书【范本模板】
桥台计算书设计：葛翔复核: GX.Katｅ审核：xiangxiａng目录1 计算依据与基础资料 (1)1。
1 标准及规范ﻩ1１．1。
１标准 (1)1。
１。
2 规范 (1)1.1.3 主要材料 (1)1.２计算资料2ﻩ1.2。
1 结构尺寸2ﻩ１.2。
2 墙后填土参数 (2)1.２.3墙体与地基参数 (2)2 荷载计算 (4)2.１桥台及上部荷载计算 .................................... 错误!未定义书签。
2.1。
1 桥上活载反力ﻩ52.１.2 不考虑浮力时自重恒载计算 (6)２.2 台背土压力计算ﻩ７2.2。
1 台后填土自重引起的主动土压力ﻩ7２。
2。
2 台后活载引起的主动土压力 (8)２.3 作用力汇总 (9)13 偏心距验算ﻩ04 地基承载力验算.................................... １０5抗滑移稳定性验算 (11)6抗倾覆稳定性验算................................... １１1７验伸缩缝的选择ﻩ2Ｕ型桥台计算1 计算依据与基础资料1。
１标准及规范1。
1。
1 标准•上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支空心板•下部构造形式：重力式U型桥台•设计荷载:城市－A级•结构重要性系数： 1．１1。
1.２规范•《城市桥梁设计规范》（ＣJＪ 11—2011）•《公路桥梁设计通用规范》JTG D ６0—201５(简称《通规》) •《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2012(简称《预规》)•《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D6３—２00７) 1．１.3 主要材料1）混凝土:桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙C ２5混凝土,台身、扩大基础Ｃ25片石混凝土,容重均采用2４ ｋＮ ／ｍ3; 3）钢筋:采用H ＲB400,sk 400MPa f =，5S E 2.010MPa =⨯； 采用HP Ｂ300，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =⨯． 1。
4、桥梁扩大基础工程施工设计方案(修改)
扩大基础施工方案一、工程概况1、唐家河桥概况本桥跨越唐家河，桥梁中心桩号ZK307+823.5，桥梁中心与河道中心交角为90°，桥梁设计为1-16m预应力钢筋混凝土简支空心板梁，全长34.02m，全宽10m，下部结构采用U型桥台，扩大基础。
1.1.1上部结构上部采用预应力钢筋混凝土简支空心板梁，空心板梁梁长15.94m，梁高0.85m，单片预制中梁宽1.24m，预制边梁宽1.24m，湿接缝宽0.1m，全桥共2片边梁，6片中梁。
1.1.2.下部结构桥台采用重力式U型桥台，扩大基础，桥台基础采用C25片石混凝土。
扩大基础底要求座落于③4砾岩上，地基承载力不小于350KPa。
1.1.3.附属构造1）桥面铺装设计为50mmAC-16C沥青混凝土+水性沥青基防水涂料层+100mm C50混凝土桥面现浇层。
2）护栏采用F型（SA级）钢筋混凝土护栏。
3）排水设置：地袱预留孔，后塞铸铁写水管，将桥面水直接排入河道。
4）支座：采用GYZ200×35（NR）型板式橡胶支座。
5）桥头搭板：桥头处采用9m长的钢筋混凝土搭板，搭板下铺设两层水泥稳定碎石，两层厚400mm，压实度不小于98%。
6）河道铺砌：河底及河坡采用300mmM10浆砌片石+ 100mm砂砾垫层护砌，上下游各护砌20米。
2、适用范围适用于唐家沟桥梁的明挖基础施工。
3.作业准备3.1内业技术准备3.1.1施工前对图纸进行复核；3.1.2施工前应做好施工交底资料；3.1.3及时填写各种施工过程用表。
3.2外业技术准备3.2.1依据已布设的平面控制加密导线控制点坐标和经复核计算无误的明挖基础坐标，采用全站仪精确定位，测定基坑中心线、方向及高程。
3.2.2按地质水文资料，结合现场情况，确定开挖坡度、开挖范围和防、排水措施。
3.2.3合理安排组织机械设备、仪器、人员等。
3.2.4施工用水、用电及便道等有关临时工程满足施工需要。
3.2.5进场材料满足连续施工的要求，并通过原材料检验合格。
桥台桩基础设计计算书
桥台桩基础设计计算书是桥梁工程的关键文献之一。
它是工程设计阶段的基础，直接影响到桥梁工程的质量和安全性能。
设计计算书的编制应严谨、准确、可读性好，才能保证工程的顺利实施。
桥台桩基础是一种重要的桥梁基础形式，在桥梁工程中起到了至关重要的作用。
它不仅承载着桥梁的重量，还能在地震等自然灾害中发挥保护作用。
因此，设计计算书是该基础形式的核心部分，是判断该基础能否胜任工程任务的标准之一。
编制时，需要对各项参数进行详细的计算。
常规参数包括桥梁车道宽度、被动土压力、施工荷载、桥墩及承台尺寸、桥墩及承台周围土壤等。
针对这些参数，需要制定详尽的计算方法进行量化。
首先，对桥梁车道宽度进行考虑。
桥梁车道宽度是影响桥梁结构大小的主要因素之一。
当车道宽度越大，桥梁所需的承重能力也越大，桥台桩基础所要承受的荷载也越大。
因此，在设计计算书中，需要考虑车道宽度对桥梁结构和桥台桩基础的影响，确定桥梁车道的最佳宽度。
其次，需要考虑被动土压力。
被动土压力是桥梁结构设计中的一个很重要的参数。
它主要是指挡土墙身后的土壤对挡土墙及其背后深层土壤产生的单位长度侧向隔离力。
在桥梁工程中，被动土压力不仅是桥面结构的重要承重组成部分，还能有效保障桥墩结构的稳定性和整体性，因此，在设计计算书中，被动土压力的计算显得尤为重要。
然后，需要考虑施工荷载。
施工荷载是指施工期间桥梁结构所承受的荷载，包括施工机械的重量、施工人工的重量以及其他不可预估的荷载。
在中，需要针对这些荷载进行详细的计算，以确保桥梁工程施工期间的安全性。
此外，还需要考虑桥墩及承台尺寸的大小。
桥墩及承台是桥台桩基础的核心组成部分，在设计计算书中，需要准确计算出其尺寸大小，以保证桥梁结构的稳定性和整体性。
最后，需要对桥墩及承台周围的土壤进行考虑。
桥墩及承台周围的土壤是桥梁承重的主要状况之一。
需要在设计计算书中对其进行详细的计算，以便确保桥梁在使用过程中的稳定性和安全性。
综上所述，的编制是桥梁工程设计的重点部分。
基础工程课程设计计算书(桥台扩大基础设计)
基础工程课程设计计算书(桥台扩大基础设计)————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：《基础工程》课程设计无筋扩展矩形基础计算书土木建筑工程学院道路桥梁121班陈召桃1203110210目录一、设计资料 (1)二、设计资料分析 (3)三、荷载计算及组合 (4)1、桥台自重及上部构造恒载计算 (4)2、土压力计算 (5)3、支座活载反力计算 (8)4、支座摩阻力计算 (10)5、荷载组合 (11)四、地基承载力验算 (13)1、台前、台后填土对基底产生的附加应力计算 (13)2、基底压应力计算 (13)3、地基强度验算 (14)五、地基变形验算（沉降计算） (15)六、基底偏心距验算 (17)七、基础稳定性验算 (17)1、倾覆稳定性验算 (17)2、滑动稳定性验算 (18)八、结论 (19)一、设计资料1、基本概况某桥上部构造采用装配式钢筋混凝土T 形梁。
标准跨径20.00m ，计算跨径19.5m 。
摆动支座，桥面宽度为7+2×1.0m ，双车道，参照《公路桥涵地基与基础设计规范》进行设计。
设计荷载：公路-Ⅰ级，人群荷载为3.5kN/m 2。
材料：台帽、耳墙及截面a-a 以上均用20号钢筋混凝土，31/00.25m kN =γ；台身（自截面a-a 以下）用7.5号浆砌片、块石（面墙用块石，其它用片石，石料强度部少于30号），32/00.23m kN =γ基础用15号素混凝土浇筑，33/00.24m kN =γ；台后及溜坡填土34/00.17m kN =γ；填土的内摩擦角035=φ，粘聚力c=0。
基础类型：无筋扩展矩形基础基础材料：混凝土强度等级C15~C20，钢筋为Ⅰ、Ⅱ级钢筋。
2、水文地质资料水文、地质资料：设计洪水位标高离基底的距离为6.5m （即在a-a 截面处）。
地基土的物理、力学性质指标见下表：表 1取土深 度自地 面算起 （m ）天然状态下土的物理指标 土粒密度so γ)/(3m t 塑性界限 液 性 指 数 I L压缩系数 a 1-2)/(2N mm直剪试验 含水量（%）天然容重)/(3m kN γ孔 隙 比 e液 限L ω 塑 限P ω塑 性 指 数 I P粘聚力C （kN/m 2）内摩 擦角0φ3.2~3.62619.700.742.724424200.100.1555206.4~6.82819.100.822.713319150.60.262016ω3、桥墩及基础构造和初拟尺寸（如图）初步拟定基础分两层，每层厚度为0.5m，襟边和台阶宽度相等，取0.4m，基坑边坡系数可取m=0.75~1.0。
(整理)桥台桩基础设计计算书
0.6
4
0.53938
0.95861
641.52
-915.089
-273.569
2.0151
0.8
4
0.64561
0.91324
782.38
-871.779
-89.399
2.512
1
4
0.72305
0.85089
876.22
-812.25
63.97
3.0027
1.2
4
0.76183
0.77415
（二）活载计算
1.车辆荷载
由已知可知，桥梁墩台在计算车辆荷载时可换算为：桥上为q=10.5KN/m的均布荷载，支座为P=215KN的集中荷载。
车辆荷载分布图
2-1
求出A﹑B端的支座反力
FA+FB-q×19.94-215=0
q×19.94× ×19.94+P×19.94-FB×19.94=0
解得：FA=104.685KN
1-4
3. 2#墩台及以上部分自重
1-5
2#墩台计算表
序号
计算式
结果
1
150×250×80×25×3
450KN
2
120×h×80×25×3
951.84KN
合计
1401.84KN
1-6
4.承台上板自重
5.梁恒载反力
6.土侧压力计算（按朗金主动土压力计算）
4#桥台处：
1-7
对于左侧土：
每延米土楔体ACD的重力W1 = 445.65KN
26251.83
4036.87
8064.71
组合三
永久作用+可变作用（支座摩阻力）
扩大基础计算
飞天桥扩大基础计算一、设计资料1、上部构造：17m 装配式预应力钢筋砼空心板梁，计算跨径16.96m 。
行车道10.5m ，人行道2m 。
上部构造（梁与桥面铺装）恒重所产生的支座反力：3527kN;2、支座：活动支座采用摆动支座，摩擦系数0.05；3、设计荷载：公路-Ⅰ级，人群荷载4.5kN/m 2;4、桥墩形式：采用双柱式加悬挑盖梁墩帽（见图）;5、设计基准风压：0.6 kN/m 2;6、其他：本桥跨越的河为季节性河流，不通航，不考虑漂浮物；地基土质：第一层：粉质粘土，3/2.19m kN sat =γ，8.0=L I ，8.00=e ，kpa f a 1800=；第二层：中密中砂，62.00=e ，3/20m kN sat =γ，kpa f a 3000=；第三层：粉质粘土，3/5.19m kN sat =γ，9.0=L I ，8.00=e ，kpa f a 1600=。
（最大冲刷线）（设计洪水位）（最低水位）148146（河床及一般冲刷线）139143.5144粉质粘土中密中砂软塑粉质粘土地质水文情况378080顺桥向(单位：)横桥向（单位：）桥墩构造图145图10-14 桥墩构造图图10-15 地质水文情况二、确定基础埋置深度从地质条件看，表层土在最大冲刷线以下只有0.5m ，而且是软塑状粉质粘土，地基容许承载力kpa f ao 180][=，故选用第二层土（中密中砂）作为持力层，kpa f ao 350][=，初步拟定基础底面在最大冲刷线以下1.8 m 处，标高为142.2m ，基础埋深2.8m 。
三、基础的尺寸拟定基础分两层，每层厚度1m ，襟边取0.70m ，基础用C15，刚性角0m ax 40=α，基础的刚性角验算为： max 019.368.026.02tan αα<=⨯⨯=-，满足刚性扩大基础的刚性角要求。
即基础的剖面尺寸b a ⨯为 m a 47.026.2=⨯+=m b 107.026.8=⨯+= 基础厚度：m H 212=⨯=计算最大墩柱高度H=13.3m 。
埋置式埋置式桥台刚性扩大基础设计计算书解读
河南理工大学基础工程课程设计计算书课题名称：“埋置式桥台刚性扩大基础设计”学生学号： 321407020422专业班级：道桥1204学生姓名：连帅龙指导教师：任连伟课题时间： 2015-7-1 至 2015-7-10埋置式桥台刚性扩大基础设计计算书1.设计资料及基本数据某桥上部结构采用钢筋混凝土剪支T 形梁，标准跨径上20.00m ，计算跨径L=19.60m ，摆动支座，桥面宽度为净7m+2×1.0m ，双车道，按《公路桥涵地基基础设计规范》（JTG D63—2007）进行设计计算。
1) 设计荷载为公路Ⅱ级。
人群荷载为23kN m 。
材料：台帽、耳墙及截面a —a （设计洪水位）以上混凝土强度等级为C20，3125kN m γ=，台身（自截面a-a 以下），3223kN m γ=基础用C15的素混凝土浇筑，3324kN m γ=。
台后及溜坡填土417γ=2kN m ，填土的内摩擦角35ϕ︒=，粘聚力C=0。
水文、地质资料：设计洪水位高程离基底的距离为6.5m （在a-a 截面处），地基土的物理、力学指标见表1.1表1.1 各土层物理力学指标序号土层名称层厚m含水量％重度kN/m3孔隙比比重液限％塑性指数液性指数固结快剪压缩性指标CkPaφ度 a 1-2MPa -1E s1-2 MPa1 粘土 6.5 26 19.7 0.74 2.72 44 20 0.1 55 20 0.15 11.62 粉质粘土 4.1 28 19.1 0.82 2.71 34 15 0.6 20 16 0.26 72桥台与基础构造及拟定的尺寸桥台与基础构造及拟定的尺寸如图1.1所示，基础分两层，每层厚度为0.5m ，襟边和台阶等宽，取0.4m 。
基础用C15的混凝土浇筑，混凝土的刚性角max 40α=︒。
基础的扩散角为：1max 0.8tan 38.66401.0αα-==︒<=︒满足要求。
图1.1桥台及基础构造和拟定的尺寸（高程单位m）3荷载计算及组合（1）上部构造恒载反力及桥台台身、基础自重和基础上土重计算，其值列于表1.2。