sel587变压器差动保护误动讲解
差动保护检查要点_SEL-587
SEL-587差动保护投运前的检查：您好！感谢您选用我公司代理的SEL-587差动保护装置！为确保您贵重的变压器(电动机)安全稳定运行，确保变压器（电动机）差动保护装置不误动，不拒动，特制定以下SEL-587差动保护检查要点：●SEL-587差动保护装置上电后，面板指示灯EN（绿色）点亮；●通过调试人员相关调试；●变压器做空充试验时，应暂时投入差动保护压板。
充电试验结束后，退出差动保护压板；●变压器（电动机）正式投运，带一定负荷确认二次电流回路没有问题后（请填写投运测试工作单），方可投入其差动保护压板；●确认二次电流回路正确时，所需的负荷：变压器高、低压侧二次电流均需要大于0.04In（0.2A,5A额定；0.04A，1A额定）；●可以通过查看SEL-587表计值确认二次电流回路（也可能是一次系统）是否有问题。
（附：通过查看SEL-587表计，判断CT二次回路问题）用户负责人签字：日期SEL-587 CT二次接线图（以A相为例）(请施工单位一定确保CT接线如上图所示，注意相序的正确性，否则带负荷后就会跳闸！！！)SEL-587继电器投运测试工作单现场测试测量●使用METER DIF命令（或前面板按键METER→DIF）：IOP1= IOP2= IOP3= IRT1= IRT2= IRT3=误差：=IOP/IRT MM1= MM2= MM3= 误差<0.10？如果误差比值小于0.10，那么差动电流是可适用的。
如果误差比值大于0.10，那么差动电流太高：检查各个电流量值和相角。
●使用(=>)METER SEC命令（或前面板按键METER→DIF）：IAW1= A deg IBW1= A deg ICW1= A degIAW2= A deg IBW2= A deg ICW2= A deg检查步骤：1. 预期电流是否符合测量电流2. 相序是否正确3. 检查变压器和CT连接：如果：TRCON=DABY，CTCON=YDABTRCON=YDAB，CTCON=DABYTRCON=DACY，CTCON=YDACTRCON=YDAC，CTCON=DACYTRCON=YY，CTCON=DABDABTRCON=YY。
浅谈SEL-587差动保护(一)
浅谈SEL-587差动保护(一)摘要：SEL-587继电器可用于双绕组变压器、电抗器、发电机、大型电动机以及其它双端设备的电流差动保护。
继电器能自动补偿各种连接来获取适用的差动动作量。
关键词：差动保护变压器动作电流1SEL-587差动保护基本原理SEL-587继电器保护原理与国内的微机型差动保护原理几乎是一样的，即使是与常规的电磁型比较，原理也是类似，只不过微机型保护的应用更方便。
如：常规电磁型差动保护星三角变换(CT接线)需在外部完成，微机型差动保护既可以在外部完成，也可在内部完成(外部两侧CT均可接成星型)；常规电磁型差动保护电流调平衡是用改变线圈缠绕匝数来完成的，微机型差动保护经过自动计算或输入变压器额定电流值(二次值)即可。
2SEL-587继电器动作条件比例制动差动保护动作条件：IOP>(SLP1/100)*IRT且IOP>O87P；如果二次谐波I2>(PCT2/100)*IOP，则闭锁差动保护。
即差流大于一定比例的制动电流且差流大于差动启动值(差动门槛)，差动保护动作。
但二次谐波较大时，闭锁差动保护(主要是考虑励磁涌流)。
差动速断保护动作条件：IOP>U87P。
一般来说，差动速断启动值要大于可能出现的励磁涌流最大值。
其中：IOP为经过星三角变换与幅值调平衡后的高低压侧差流标么值，IRT为经过星三角变换与幅值调平衡后的制动电流标么值，I2为二次谐波标么值。
计算公式：IOP=Ih＋IlIRT=(|Ih|＋|Il|)/2上式Ih、Il为经过星三角变换与幅值调平衡后的高低压侧电流标么值，差流计算为相量运算后取模(幅值)，制动电流为高低压侧幅值相加再除以二。
理论上，经过星三角变换与幅值调平衡后的高低压侧差流(IOP)为零,但实际上由于CT传变误差、变压器分接头调整、励磁电流、继电器测量误差等因素，实际差流并不为零。
变压器穿越电流越大，差流也越大。
所以比例制动差动保护采取了类似浮动门槛的方法，差动电流大于制动电流一定比例后才动作。
SEL587差动保护装置原理说明
SEL587差动保护装置原理说明前言本文的目的主要是为了让用户理解SEL差动保护原理，介绍从简单的单相变压器差动保护到较为复杂的两圈变Y/Δ-11接线三相变压器差动保护。
文中有较多的物理公式，正确理解这些公式，对于正确理解差动保护极为重要。
讨论基本上是以SEL587的差动保护原理为基础的，其中有些方面与国内略有区别。
单相变压器差动保护原理说明单相变压器差动保护原理较为简单。
假设变压器高压侧额定电压为U1，CT变比为CT1；低压侧额定电压为U2，CT变比为CT2。
正常运行时，由于变压器损耗很小，可近似认为高低压侧视在功率相等，因而有:S=U1*I1=U2*I2(I1为高压侧电流，I2为低压侧电流)所以：I1/I2=U2/U1假设高压侧CT二次电流为I1’, 低压侧CT二次电流为I2’，则有：I1=CT1*I1’ I2=CT2*I2’那么：I1/I2=(CT1*I1’)/(CT2*I2’)=U2/U1所以：I1’/I2’=(CT2*U2)/(CT1*U1)=(CT2/CT1)*(U2/U1) ①结论：正常运行时单相变压器高低压侧CT二次电流成正比。
变换式①：I1’-(CT2/CT1)*(U2/U1)*I2’=0令变压器差流：。
I d=。
I1’-k*。
I2’（相量运算）②其中平衡系数k=(CT2/CT1)*(U2/U1)=(U2*CT2)/(U1*CT1)忽略误差，理论上高低压侧CT二次电流成一正比。
所以，正常运行时，差流近似为零；外部短路可认为是变压器带了一个很大的负荷，所以理论上外部短路时差流也近似为零。
变压器高低压侧差动保护CT之间，如有导线短路则变为电源侧CT有故障电流，负荷侧无故障电流，破坏了高低压侧CT二次电流这种平衡关系(正比例)。
如变压器为双侧电源供电，则故障电流由两侧提供，差流更大。
如变压器匝间短路，则相当于改变了电压比(U1/U2)，所以也会出现差流。
由于高低压侧CT二次电流成一正比，此比例往往也不会等于一。
电力变压器差保护误动的原因及处理方法
电力变压器差动保护误动的原因及处理方法变压器的差动保护，主要用来保护变压器内部以及引出线和绝缘套管的相间短路，并且也可用来保护变压器的匝间短路，保护区在变压器两侧所装电流互感器之间。
但是，在现场多次出现在变压器差动保护范围以外发生短路时，差动保护误动作，导致事故范围扩大，影响正常供电。
变压器差动保护误动作的原因及处理方法如下：一、差动保护电流互感器二次接线错误（一）常用的电流互感器二次接线图1-101 常用的电流互感器二次接线图1-101是工程上常用的一种接线方式。
图中I A、I B、I c及I a、I b、I c分别为变压器高压测及低压侧电流互感器三次绕组三相电流。
对图l－101进行相量分析如下：现假定变压器高、低压侧电流均从其两侧电流互感器的极性端子兀流入，T1流入。
T2流出。
在正常运行情况下,先画出I A、I B、I c相量如图1－102（a）所示.根据图1－101可得：I A1=I A-I B;I`B=I B-I C;I`C=I C-I A.再作出I`A、I`B、I`C相量，如图l－102（b）所示。
由图1－102（a）和图1－102（b）可以看出I`A、I`B、I`C分别当变压器组别为YN，dll时，变压器低压侧电流相图1－101常用的电流互感器二次接线位将超前高压侧电流相位30°，可作出c相量如图l－102（C）所示。
由图1-101可知，I a= I a`、I b= I b`、I c= I C `,故图 l－102（C）同样也适用于 I a`、I b`和I C `。
在上面的分析中，是假定一次电流均从变压器两侧电流互感器的T1流人、T2流出。
如果变压器高压侧电流互感器的一次电流是从T1流入、T2流出，而低压侧电流互感器一次电流从T2流入、T1流出。
那么图1－101中的I a（I a`）、I b(I`b）、I c（I `c）将与图l－102（c）中的相应相量反相。
如图1－－102（d）所示。
变压器差动保护误动原因与对策分析
变压器差动保护误动原因与对策分析摘要为了恰当应对由变压器差动保护误动现象的产生，避免给整个电力系统的正常运转带来不必要的麻烦，文章首先对差动保护的原理进行了介绍，并从电流不平衡和励磁涌流等两个方面进行了认真的探讨，并找到了解决问题的对策。
关键词变压器差动保护误动；原因；对策在我国社会主义市场经济建设过程中，电力系统是其中最重要的能源系统。
而在整个电力系统中，电力变压器故障是造成整个电力系统故障的一个非常重要的原因。
为了避免电力变压器产生不必要的故障，影响整个电力系统的可靠性和安全性，人们采取了各种办法对电力变压器进行保护，其中对电力变压器进行差动保护是当前普遍采取的重要措施。
但是，在运行过程中，由各种原因导致的电流不平衡、励磁涌流等问题常常引发差动保护发生误动，而差动保护误动常常给整个电力系统的正常运转带来不必要的麻烦。
因此，大力加强对电力变压器差动保护异动原因的研究，寻找恰当的对策就具有了非常重要的现实意义。
1 电力变压器差动保护的原理电力变压器差动保护是电力变压器保护的主保护，是在循环电流理论基础上建立的保护系统。
通常状况下，在电力变压器的两端分别安装电流互感器，然后将电流互感器和差动继电器进行并联，如果电力变压器正常进行工作或者差动保护区域外部发生故障时，电力变压器两端电流互感器的二次电流在数值上相等，在方向上相反，这样就不会在差动继电器内部产生动作电流，因此，差动继电器也就不会产生动作，差动保护就不发生。
如果电力变压器工作不正常或者差动保护区域内部发生故障，就会导致两端电流互感器的二次电流不平衡，从而引发差动继电器内部产生动作电流，引发差动继电器进行动作，从而实现对电力变压器的差动保护。
2 电力变压器差动保护发生误动的原因分析2.1 由电流不平衡引发电力变压器差动保护发生误动在电力变压器正常运行或者差动保护区域内部没有发生故障时，由于各种原因，常常会导致电力变压器两端电流互感器二次电流不平衡现象的出现，在这样的情况下，差动继电器内部就会产生动作电流，导致差动继电器发生误动。
变压器差动保护误动因素分析及解决措施
变压器差动保护误动因素分析及解决措施摘要：变压器保护常采用纵联差动保护和非电量保护作为主保护，当发生内部短路故障的时候，变压器两侧的电流互感器检测到差流，保护装置计算的差流值大于差动动作值时，保护发出跳闸命令。
而当发生外部短路，正确配置的差动继电器在极端条件下由于不平衡电流、励磁涌流等干扰下，保护发生误动。
在建设电力系统的过程中，需要根据变压器的重要程度以及容量等多种因素，将适当的继电保护装置安装在其中，保证差动保护的正确率。
通过这样的方式，保证变压器可以在运行中发挥自身的作用，提高电网运行的稳定性和可靠性。
基于以上背景下，本文主要分析了变压器差动保护误动因素分析及解决措施，可供参考。
关键词：变压器；差动保护；误动因素1变压器差动保护的基本原理分析就差动保护的原理来说，就是在变压器的各侧绕组上安装电流互感器，同时根据循环电流对二次绕组进行接线的，而各侧的CT端子引出线，可以根据同极性方向对其进行连接，并将差动继电器串入其中。
此时，在差动继电器中所流过的电流，实际上是变压器二次电流差值。
当区外出现故障或者在正常运行的前提下，差动继电器中流过的差流应该等于零。
在变压器的运行中，差动保护需要在以下几种情况下对数据进行处理：对于变压器中，不同侧的差动互感器，进行二次电流移项；当过滤区外发生接地故障以后，变压器中所流过的电流为零序电流；对变压器各侧的差动互感器中的二次电流，需要采用平衡系数的方式对其进行折算。
2变压器差动保护误动的主要因素分析2.1不平衡电流在正常状态下，变压器中的差动保护继电器并不会实现对电流的检测，但是，如果出现外部故障问题，就会出现一个很大的短路电流，并且其中含有谐波分量、非周期电流等，进而导致励磁电流出现急剧增加的现象。
其中，单项变压器的参数经过折算以后，所获得的等效电路为图1显示的结果：在电流互感器中所流经的I1（一次电流）为饱和状态，而低压侧的互感器中I2（二次负载电流）无法及时出现变化，所以就会有不平衡的电流进入到变压器差动继电器中。
SEL587整定说明
SEL587整定说明SEL-587继电器可用于双绕组变压器、电抗器、发电机、大型电动机以及其它双端设备的电流差动保护。
继电器可适应各种电力变压器连接。
继电器能自动补偿各种连接来获取适用的差动动作量。
SEL-587继电器的变压器差动保护功能设计了一套可整定的动作电流启动量以及两个百分比制动折线特性。
这样可使继电器设置灵敏，同时使继电器能够在高故障电流情况下区分内部和外部故障。
继电器也提供一种无制动元件来快速清除高值内部故障。
二次和五次谐波闭锁使继电器可通过电流信号中的频率分量来区分由内部故障和由励磁涌流或过励磁引起的差动电流。
谐波闭锁元件具有可整定的门槛。
SEL-587继电器保护原理与国内的微机型差动保护原理几乎是一样的，即使是与常规的电磁型比较，原理也是类似，只不过微机型保护的应用更方便。
如：常规电磁型差动保护星三角变换(CT 接线)需在外部完成，微机型差动保护既可以在外部完成，也可在内部完成(外部两侧CT 均可接成星型)；常规电磁型差动保护电流调平衡是用改变线圈缠绕匝数来完成的，微机型差动保护经过自动计算或输入变压器额定电流值(二次值)即可。
SEL-587继电器的百分比制动折线一般只应用第一段(SLP1)，第二段关闭(SLP2=OFF).比例制动差动保护动作条件：IOP>(SLP1/100)*IRT 且IOP>O87P ；如果二次谐波I2>(PCT2/100)*IOP ，则闭锁差动保护。
即差流大于一定比例的制动电流且差流大于差动启动值(差动门槛)，差动保护动作。
但二次谐波较大时，闭锁差动保护(主要是考虑励磁涌流)。
差动速断保护动作条件：IOP>U87P 。
一般来说，差动速断启动值要大于可能出现的励磁涌流最大值。
其中：IOP 为经过星三角变换与幅值调平衡后的高低压侧差流标么值，IRT 为经过星三角变换与幅值调平衡后的制动电流标么值，I2为二次谐波标么值。
计算公式：IOP=Ih ＋Il IRT=(|Ih|＋|Il|)/2上式Ih 、Il 为经过星三角变换与幅值调平衡后的高低压侧电流标么值，差流计算为相量运算后取模(幅值)，制动电流为高低压侧幅值相加再除以二。
变压器空载投入时差动保护误动作原因分析
涌流， 诱发邻近其他 Ｂ电站 、 ｃ电站等正在运行的变 压器产生“ 和应涌流” 相对于中性 点接地 的系统 ， （ 热电厂老区为中性点不接地系统 ， 不会产生和应涌
作者简介 ： 林佑祥 （９ ２一） 男 ，０ ５年 ７月毕业于山东大学 电气工 １８ ， ２０
路 电流衰 减慢 一些 。
４ 励磁涌流的数值很大 ， ） 最大可达额定 电流的 ８—１ 。当整 定 一 台断 路 器 控 制 一 台变 压 器 时 ， ０倍
其速 断可 按变压 器励 磁 电流来 整定 。
３ 励 磁 涌 流 分 析
３ １ 励磁 涌流 中二次 谐波 比 率 ．
５ ３
７ 励磁 涌流 中的大量谐 波对 电网电能质量造 ）
成 严 重 的污染 ；
的多 变量 函数 ， 存在 于变压 器某 一 侧 ， 空投 变压 仅 在 器或外 部故 障切 除后 电压 恢 复 时 ， 压 器铁 心 中 的 变 磁通不 能突变 ， 出现 非周 期分 量磁 通 ， 变压 器铁 心 使
Ｉｑ ｃ ｄ为比率差动保护 门坎定值 ｄ Ｉｄ为差 动 电流 ｃ
Ｋ 为二 次谐波 制动 系数
Ｉ ｄ为差 动 电流 的二 次谐 波分 量 ｃ Ｉｄ拐点 电流 ｇ
多高次谐波 ， 谐波分量中以二次为主。
表１ 变压器励磁涌流 部短路故障时短路电流的 分析结果 和内 谐波
Ｋ为 比率 制动 特性斜 率 Ｉ ｚ 制动 电流 ， 同相 中最 大 电流 ｄ为 取 ２ 当 Ｉｄ＞Ｉｄｄ Ｋ时斜 线 向负 Ｉｄ轴 移 动 ， ） ｇ ｃｑ／ ｃ 提 高 了灵敏 度 ， 动 能力下 降 （ 图 ２ 。 防误 如 ）
程及其 自动化专业 。现为热电厂老区 电气 车间助理 工程师 ， 从事 电 气技术管理工作 。
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三峡工程·坛子岭变电站SEL587变压器差动保护误动分析熊德勇（长江三峡水电工程有限公司三峡供电局，湖北省宜昌市三峡坝区 443133）Analyzing the mis-operation of TanZiLing Transformer substation differential protection relay inThree Gorges engineeringXiong deyong mail to: xdy_2000@Three Gorges power supply bureau •Yangtse River hydro-electric engineering corporation 摘要三峡工程•坛子岭变电站内两台主变压器差动保护皆采用的是美国SEL公司(Schweitzer Engineering Laboratories Inc.)SEL587型继电保护装置，该保护在国内有一定的市场占有率。
本文从该站SEL587差动保护误动原因分析入手，阐述了其故障查寻方法、差流及比率制动特性的定量分析方法；并提出了在继电保护设备安装、调试过程中应重视的几点建议。
SummarySEL587 type relay of Schweitzer Engineering Laboratories inc. of U.S. is used in the two transformer differential protections of TanZiLing transformer substation in Three Gorges engineering , it is used widely by China. The mis-operation reasons of the substation relay were analyzed by the paper. The paper described the method of fault solution and vector analyze , and several suggests in the protection relay installing and testing are brought forward in the end .关键词坛子岭SEL587 变压器差动保护测量精度CT 多绕组穿越性故障KeywordsTanZiLing SEL587 transformer differential protection Measuring accuracy CT multi-winding through fault故障现象某日12: 02，三峡工程•坛子岭变电站（以下简称坛站）1B•SEL587变压器差动保护装置动作，跳1B高低压侧开关； 10KV出线柜G4K31的过流保护装置SEL351A发trip命令，但并未跳闸。
故障时系统接线方式见图1所示。
（图中用红色填充的短路器表示合闸，否则为断开） 收集故障信息检修人员首先对坛站的1B 差动保护装置SEL587故障录波文件进行了翻查。
文件显示该日12：02：39. 953 ，A 、B 、C 三相差动保护动作。
故障时，1B 高压侧 CT 二次电流。
I AW1=9.0∠11.8°A ，。
I BW1 =7.4∠258.3°A ，。
I CW1 =7.7∠135.3°A ，I QW1 =0.9A (负序电流)，I NW1=2.4A （矢量和零序电流）；1B 低压侧CT 二次电流。
I AW2 =14.3∠207.1°A ，。
I BW2 =11.8∠93.2°A ，。
I CW2 =13.8∠346.3°A ，I QW2 =0.9A ，I NW2 =0.7A 。
其次,查看G4K31柜的SEL351A 过流保护装置故障录波文件，事件记录显示：12: 01: 04.61 A B C T , I A =4527A, I B =5043A, I C =4563A, I N =0A, I G =9A(零序电流), 3I 2 =3707A （均为一次电流值）。
表明该出线有三相接地短路故障发生,保护发trip(跳闸)命令。
后经对时，SEL587事件记录时间比SEL351A 快1分多。
再者，对坛站的上级站•陈家冲站（简称陈站）1B 高压侧电流、35kv I 母电压录波文件翻查,故障录波显示该日12：05：29：5535 ，陈站1B 高压侧A 、B 、C 三相一次电流高达165A ，为故障前8倍；同时陈站35kv I 母A 、B 、C 三相一次相电压峰值垮至20kv ，约为正常电压的0.7倍。
后经对时，陈站故障录波时间比坛站的快2分多。
检查差流相关回路经分析故障时系统接线方式及上述故障录波文件，发现1B 差动保护高压侧回路中二次电流有相移，中性点电流也较大，于是重点检查高压侧电流回路。
在31DL 开关柜内进行了如下项目的检查：①．分别检查三相CT 二次绕组的对地及组间绝缘（2500v 摇表）,未见异常;②．由于CT 资料欠缺，不清楚CT 本体内部二次绕组的连接方式，因此分别检查三相CT二次绕组的直流电阻。
由试验数据得知（参见附表2）：该型号CT 的 1-2绕组、3-4 绕组分别为抽头方式；在柜内端子排上，发现绕组1、3被短接（俗称封住）。
③．分别检查三相CT 的伏安特性（参见附表3）,未见异常;④. 检查SEL587差动装置的测量精度，发现装置的高压侧测量回路中A 相测量精度超标，约达20%（参见附表4）。
这是本次误动的主要原因所在。
Fig1. The connections of the system fault happening 动作原因分析在上述检查过程中：发现坛站1B 高压侧每相CT 的四个绕组中有两个二次绕组1、3被短接；但由检查过程中所测量的CT 二次直流电阻推断：CT 二次绕组1、2为抽头式，绕组3、4为抽头式。
该型号CT 本体内部绕组连接方式见图２所示。
（仅以A 相为例，B 、C 相同此图）对于二次为抽头式、多绕组的CT ，如果有一个绕组使用，则在其本体内部互连的其它绕组端子不能封住。
这可以用磁势平衡方程式来解释。
图1. 故障时系统接线方式2B1B 陈船I-船坛线 陈坛II 线G4k31出线35kv 10kvSel587差动 方向过流 2k4k35kv 开关柜 10kv 开关柜Y △Y △ 300 3231 d3o永久船闸坛子岭站以该差动保护使用的绕组2k 1-2k 2为例。
在电流互感器正常运行时，根据磁势平衡方程式： I 1 N 1-I 2 N 2k1-2k2 =I 0 N 1 ，因一次磁势I 1 N 1绝大部分被二次磁势I 2 N 2k1-2k2所抵消，所以总的磁势I 0 N 1很小，即激磁电流I 0很小，只有一次电流 I 1 的百分之几，因此在铁芯中的磁通φ很小，而二次绕组中感应的电动势Ｅ2不大。
如果短接1k 1-1k 2，则有电流I 2 ’流过1k 1-1k 2，磁势平衡方程式变为： I 1 N 1-（I 2 N 2k1-2k2 + I 2 ’N 1k1-1k2 ）=I 0 N 1 ，因I 0 N 1 很小，基本不变，因此，流过2k 1-2k 2 的电流I 2变小，由此使得差动保护的不平衡电流增大。
检查该保护的有关整定值知：TAP1=3.3（变压器高压侧电流调节变比：CT R1*VWDG1*31000*MVA T AP1=）；TAP2=3.85（变压器低压侧电流调节变比：CT R2*VWDG2*31000*MVA T AP2=）；(相对于国内的称谓，TAP1，2值为变压器在额定负荷下的高、低压侧CT 二次差动臂上的电流。
当CT 接线采用Y 形时，TAP1，2值为CT 二次额定电流；当CT 接线采用Δ时，为CT 二次额定电流的3倍。
SEL587的相关运算一般以变压器高压侧为基准。
）O87P=0.3（制动元件动作电流启动值，设置为TAPmin 的倍数）；SLP1=40（制动折线1百分比率，亦即折线斜率K=0.4）；SLP2=OFF （制动折线2停用）；图２. 坛站主变压器高压侧CT 本体内部绕组连接示意（A 相）Fig2. The connections inside of CT 2k11k 1 2k 2(1k 2)3k 1（4k 1）3k 2 4k 2至差动回路500/5A至方向过流回路500/5AI11k1-1k2、3k1-3k2要开路，不能封！上述式中：MVA—变压器的额定容量；VWDG1—高压侧线电压；VWDG2—低压侧线电压；CTR1—变压器高压侧CT变比；CTR2—变压器低压侧CT变比；TAPmin—取TAP1、TAP2中的较小值。
SEL587保护装置的比率制动特性曲线如图３所示。
Fig3. The characteristic based to differential rating restraining 图中：Io=O87P*TAP1=0.3*3.3=0.99（A），为差流平台值（门槛）。
（当使用单相电流在高压侧做差动保护门槛值试验时，Io=3*O87P*TAP1=3*0.99=1.71A；在低压侧做差动保护门槛值试验时，Io=O87P*TAP2＝0.3*3.85=1.16A。
）根椐该保护装置故障录波文件所载的数据，进行差流向量计算如下：|。
I OP1|=|。
I da/(3*TAP1)|=|(。
I AW1-。
I BW1)/(3*TAP1)+。
I AW2/TAP2|=|(9.0∠11.8°-7.4∠258.3°)/(3*3.3)+ 14.3∠207.1°/3.85|=1.51;|。
I OP2|=|(。
I BW1-。
I CW1)/(3*TAP1)+。
I BW2/TAP2|=|(7.4∠258.3°-7.7∠135.3°)/(3*3.3)+ 11.8∠93.2°/3.85|=1.0;|。
I OP3|=|(。
I CW1-。
I AW1)/(3*TAP1)+ 13.8∠346.3°/3.85+。
I CW2/TAP2|=|(7.7∠135.3°-9.0∠11.8°)/(3*3.3)+ 13.8∠346.3°/3.85 |=1.01;制动电流为：I RT1=[∣(。
I AW1-。
I BW1)/(3*TAP1)∣+∣。
I AW2/TAP2∣]/2＝[ | (9.0∠11.8°-7.4∠258.3°) / (3*3.3) | + | 14.3∠207.1°/3.85 | ]/2 =3.06I RT2=[∣(。