胀缩变形计算表(按广西膨胀土规范)
土工试验规范变更对膨胀计算和判定的影响
第35卷 第2期岩土工程技术Vol. 35 No. 2Apr, 20212021年 4月Geotechnical Engineering Technique文章编号:1007-2993(2021)02-0134-03土工试验规范变更对膨胀计算和判定的影响刘军石鹏飞孙凯（河北中核岩土工程有限责任公司，河北石家庄050021）【摘要】对土工试验方法标准的新旧规范中无荷膨胀率和有荷膨胀率的变化内容进行对比分析,发现两者的计算公式 发生显著变化，新规范的计算结果与旧规范相比，膨胀率明显变大，膨胀量随之增大，这将对工程勘察、设计、施工等产生明显 影响。
以某工程为例，新规范计算后地层总膨胀量由旧规范的16. 7 mm 变为51. 8 mm,增加了 2倍左右，地基土的胀缩等级由I 级变为□级，地基基础设计等级由丙级变为乙级，地基处理措施和施工方案随之也发生改变。
因此，工程技术人员对此应综合考虑，严谨对待。
【关键词】土工试验规范;无荷膨胀率;有荷膨胀率;膨胀量【中图分类号】TU411【文献标识码】Adoi ；10. 3969/j. iss n 1007-2993. 2021.02.013Influence of Geotechnical Test Code Change on ExpansionCalculation and DeterminationLiu Jun Shi Pengfei Sun Kai(Nuclear Industry of China Geotechnical Engineering Co. , Ltd. , Shijiazhuang 050021, Hebei , China )[Abstract ! The changes of no-load expansion rate and load expansion rate in the new and old g eotechnical test codes arecompared and analyzed , and it is found that the calculation formulas of the two have changed significantly. Compared with theold code, the calculation results of the new code show that the expansion rate increases obviously, and the expansion amount increases accordingly , which will have a significant impact on engineering investigation, design and construction. A project is taken as an example. After the calculation of the new code , the total expansion of stratum has changed from 16. 7mm to 51. 8mm , which has increased by about two times. The expansion and contraction grade of foundation soil has changed from Grade I to Grade II, and the design grade of foundation has changed from Grade C to Grade B. The foundation treatment measures and construction schemes have also changed accordingly. Therefore, engineers should consider this comprehensively and treat it rig orously【Key words 】 geotechnical test code ； non-load expansion rate ； load expansion rate ； expansion amount0引言膨胀率试验是土的基本物理试验之一。
膨胀岩土滑坡防治工程技术规范(终稿广西地标)
Iபைடு நூலகம்
DB45/ XXXXX—XXXX
前
言
本规范共14章3个附录，内容包括：范围、规范性引用文件、术语和定义、膨胀岩土滑坡防治工程 类型和级别划分、膨胀岩土滑坡勘查、物理力学试验与稳定状态分析、排水工程、放坡、坡面防护与绿 化、抗滑桩、锚杆（索）、格构锚固、重力式挡墙、监测、检测与验收等。附录A、B为规范性附录，附 录C为资料性附录。 本规范的结构和格式符合《标准化工作导则》（GB/T1.1—2009）。 本规范由广西壮族自治区国土资源厅提出。 本规范起草单位：广西大学、广西地矿建设集团有限公司。 本规范主要参编单位（排列不分先后）： 广西水文地质工程地质勘察院 广西交通规划勘察设计研究院 广西水利电力勘测设计研究院 广西桂林水文工程地质勘察院 广西电力设计研究院有限公司 华润水泥控股有限公司 本规范主要起草人： 范秋雁 朱 真 徐建华 张文峰 汪 海 白爱忠 米德才 林栋才 徐顺息 林 峰 本规范参加起草人： 王明晓 鲁 光 王 倩 王 拓 覃宁魁 徐振斯 张作清 廖 原 钟亩锋 梁相盛 赵国东 韩俊飞 刘功杰 本规范为首次发布。
广西壮族自治区质量技术监督局
发 布
DB45/ XXXXX—XXXX
目
次
前言 ................................................................................ II 引言 ............................................................................... III 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 范围 .............................................................................. 1 规范性引用文件 .................................................................... 1 术语和定义 ........................................................................ 1 膨胀岩土滑坡防治工程类型和级别划分 ................................................ 3 膨胀岩土滑坡勘查 .................................................................. 6 物理力学试验与稳定状态分析 ........................................................ 9 排水工程 ......................................................................... 15 放坡、坡面防护与绿化 ............................................................. 19 抗滑桩 ........................................................................... 20 锚杆（索） ...................................................................... 25 格构锚固 ........................................................................ 30 重力式挡墙 ...................................................................... 31 监测 ............................................................................ 36 检测与验收 ...................................................................... 38
膨胀土的分类及膨胀土地区基础的施工方案
1引言膨胀土的分布范围很广，在国内，广西、云南、河南、湖北、四川、陕西、河北、安徽、江苏等地均有分布，在国外，美国西南部、印度、澳大利亚、非洲和中东等地也广泛存在。
我公司近期在南非、塞内加尔、印度等地执行的水泥工程项目均存在不同程度的膨胀土问题。
膨胀土主要由亲水性矿物组成，如蒙脱石、伊利石和高岭石等，具有较大的吸水膨胀摘要：介绍了中国、美国、法国、印度对膨胀土的判别分类标准，中国标准采用自由膨胀率，美国标准采用多种方法，法国标准按膨胀应力分类，印度标准采用多指标综合判别分类膨胀土。
同时，介绍了在不同判别分类标准下，膨胀土地区基础工程采用的微型桩、短桩、应力抵消法等施工方式。
关键词：膨胀土；膨胀性分类；微型桩；施工方式中图分类号：TU471.91文献标识码:B 文章编号：1001-6171（2021）01-0073-06DOI ：10.19698/ki.1001-6171.20211073通讯地址：天津水泥工业设计研究院有限公司，天津300400；收稿日期：2020-05-31；编辑：吕光膨胀土的分类及膨胀土地区基础的施工方案全明Classification of Expansive Soil and Construction Scheme of Foundationsin Expansive Soil AreaQUAN Ming(Tianjin Cement Industry Design &Research Institute Co.,Ltd.,Tianjin 300400,China )Abstract :The identification and classification criteria of expansive soil in China,America,France and India are introduced.For Chinese,American,French and Indian code,free swelling ratio,multiple methods,swelling pressure and multi-index comprehensive method is adopted respectively.Meanwhile,the construction methods such as micro pile,short pile and stress offset method forfoundation engineering in expansive soil area under different identification and classification criteria are presented.Key words :expansive soil;classification of expansibility;micro pile;construction method性、失水收缩性和强度衰减性。
膨胀土的膨胀系数、收缩系数求解及应用
·线路/路基·收稿日期：20050429作者简介：漆宝瑞（1955—），男，高级工程师，1981年毕业于兰州铁道学院铁道工程专业，工学学士；2002年毕业于西南交通大学铁道工程专业，工程硕士。
膨胀土的膨胀系数、收缩系数求解及应用漆宝瑞，秦小林（铁道第二勘察设计院，成都 610031）摘 要：从研究膨胀率、收缩率与含水量的关系出发，提出了膨胀系款、收缩系数的概念并研究了其性质。
研究结果表明，膨胀系数、收缩系数是能充分表征膨胀土胀缩变形能力且不随含水量变化而变化的指标，它可用作膨胀土判别分类的指标和膨胀土地基的胀缩变形量计算。
关键词：膨胀土；膨胀率；收缩率；膨胀系数；收缩系数；地基变形量中图分类号：U213.1+4 文献标识码：B 文章编号：10042954（2005）06001103Derivation and Application on Expansion Coefficient and Con-traction Coefficient of Expansion Soil Qi Baorui ，Qin XiaolinAbstract This paper ，from the relationship of the expansion rate ，contraction rate and water content ，set forth the concept and Expan-sion Coefficient and Contraction Coefficient and researched its char-acteristics.The study results shown that the Expansion Coefficient and Contraction Coefficient are the index to indicate fully the ex-pansion-contraction and deformation capacity of the expansion soil and they will be not change with the variety of water content ，and they can be able to apply as index for the differentiate and classifi-cation of the expansion soil and as calculation for the expansion-contraction and deformation quantity of the expansion soil founda-tion.Keywords Expansion soil ；Expansion rate ；Contraction rate ；Ex-pansion coefficient ；Contraction coefficient ；Deformation quantity of ground foundationAuthor ’s address The 2nd Railway Survey and Design Institute ，Chengdu 6100311 概述膨胀土是土中黏土矿物主要由亲水矿物组成，具有吸水膨胀、软化、崩解和失水急剧收缩，并能产生往复变形的特殊黏土。
广西膨胀土地区室外工程结构设计要点
广西膨胀土地区室外工程结构设计要点摘要：世界各国某些地区都有膨胀土，而膨胀土给工程带来了不小的麻烦。
我国就是世界上膨胀土分布最广、面积最大的国家，大约膨胀土分布在我国3亿多人口生活的地区。
广西地区的膨胀土占有量是各省中比较多的一个省市，而国家以及省市不可能不发展，所以某些地区包括广西地区在内的一些工程，必须要在膨胀土上施工，而在膨胀土地区施工，给施工带来一些安全隐患和未知的难度，所以本文就是介绍广西膨胀土地区室外工程的一些结构设计要点。
关键词：膨胀土；广西地区；室外工程引言膨胀土是一种具有特殊性质的土种，膨胀土通产给予极强的强度和压缩性比较低，在初期，往往勘测人员会把膨胀土认为是一种优质的土，可以作为地基来使用，但是由于膨胀土的特殊性，无法作为地基的地区。
而我国膨胀土的分布比较广泛，许多建筑物不得不建造在膨胀土上，所以现如今，膨胀土问题的施工讨论一直没有停息，并且在工程上对于膨胀土施工技术的改良也从未停止过，而且我国已经得到了很多膨胀土施工工程的措施和工程的结构要点。
下文就是对这些结构要点介绍。
1、膨胀土的定义、特性以及危害1.1膨胀土的定义膨胀土指的就是土中富有亲水性矿物具有吸水能力，而在吸水后慢慢膨胀和水消失后逐渐收缩的一种粘土。
膨胀土在没有水的情况下会呈现出强度很大或者坚硬的土质，一般都是黄色、红色或者灰白色的土质颜色，常见光滑面，如果有裂隙的话，慢慢裂隙将越来越大。
1.2膨胀土的特性1.2.1岩性特性天然状态下，膨胀土表面十分坚硬，而且没有裂隙，土的含量比较致密，孔隙比一般小于0.8，是一种可以作为地基的土质。
膨胀土成分在水平方向比较均匀，一致，但是如有裂隙部位却在发育中。
通常来看，膨胀土的三大指数都比较大，液限为百分之40到百分之60，塑限为百分之17到百分之35，塑性为18到33，天然饱和度比较大，但含水量极少，一般在百分之20，所以土质一般都是坚硬状态的，内聚力较大，内摩擦因素较高，压缩性都是中等偏低，所以会让勘测或者工程人员误以为是很好的地基，具有较强的地基承载力。
膨胀土路基湿胀变形计算方法研究
膨胀土路基湿胀变形计算方法研究刘鹏;韦秉旭;胥旭波;龚树【摘要】结合广西百色新建膨胀土路段实体工程,根据现场实时监测情况,探讨包盖膨胀土路堤营运1年的湿度波动和变形规律.在非饱和土湿热耦合计算方法的基础上,通过膨胀土应力相关土水特性试验,运用VADES/W软件构建膨胀土路基湿度波动二维有限元数值分析模型,预估包边膨胀土路基在设计运营年限内湿度的长期波动规律;在膨胀土路基达到平衡含水率的过程中,按照Fredlund土层隆胀公式,运用土力学分层总和法对广西百色重塑膨胀土求取若干土层产生的总隆胀量,该方法参数易获取,并且考虑了现场应力路径.【期刊名称】《公路与汽运》【年(卷),期】2016(000)005【总页数】4页(P94-96,151)【关键词】公路;膨胀土;湿胀变形;路基【作者】刘鹏;韦秉旭;胥旭波;龚树【作者单位】长沙理工大学交通运输工程学院,湖南长沙410004;长沙理工大学交通运输工程学院,湖南长沙410004;长沙理工大学交通运输工程学院,湖南长沙410004;长沙理工大学交通运输工程学院,湖南长沙410004【正文语种】中文【中图分类】U416.1膨胀土是一种特殊的非饱和土，其特性极为复杂，主要具有裂隙性、超固结性、吸水膨胀、失水收缩和反复胀缩变形等特性。
正因为其复杂的工程特性，用其填筑的路基易发生胀缩变形，导致不均匀沉降、浅表层滑坡、坍塌、溜塌等工程问题，引起路面结构变形甚至产生破坏。
各国学者对膨胀土的胀缩变形规律、计算方法研究较多。
郑健龙、张锐等通过对3种典型膨胀土样开展无荷膨胀、有荷膨胀与膨胀力等土的变形试验，建立了能突出膨胀土最大和最小膨胀变形的极限性质模型，并在遵循膨胀土路基湿度平衡规律的原则上提出了膨胀土路基变形计算理论；章为民等在大量试验的基础上提出了能反映初始干密度、初始含水量、上覆荷载对膨胀变形的综合影响及从膨胀变形试验直接得到膨胀力的膨胀土膨胀模型；杨长青等运用自制膨胀土三向胀缩测试仪对广西宁明灰白重塑膨胀土开展不同初始含水率和三向压力的膨胀试验，研究了初始含水率和三向压力对胀限、三向膨胀率的影响规律；殷宗泽等在前人研究的基础上总结了非饱和土本构模型的研究进展；魏星等分别给出了可逆性和不可逆性干湿体变分量的数学描述，并结合低塑性非饱和土的BBM模型提出了适用于击实膨胀土的实用本构模型。
注册岩土考试膨胀土地基变形量计算
S =ψ
∙△ ∙ ℎ S = ψ
其他情况
胀缩变形量 ( + ∙△ ) ∙ ℎ
经验系数 三层及以下建筑物：ψ =0.6
三层及以下建筑物：ψ =0.8
三层及以下建筑物：ψ =0.7
计算深度
(zn)
从基础底面 算起
Max（浸水影响深度；大气影响深度）
Max(热源影响深度；大气影响深度)； 1、按场地大气影响深度；
判别条件 采用公式
膨胀土地基变形量计算 （by 华山论剑之独孤求败）
1、 天然地表 1m 处土的含水量等于或接近最 小值
2、 地面有覆盖无蒸发可能 3、 使用期间，经常有水浸湿的地基
1、 天然地表下 1m 处土的含水量大于 1.2 塑限含水量 Wp
2、 直接受高温作用
膨胀变形量
收缩变形量
S =ψ
∙ℎ
大气影响计 2、当计算深度内有稳定地下水位时，可计算
土的湿度系数ψ
大气影响深度 da
算至水位以上 3m。
至水位以上 3m。
0.6
5.0
0.7
4.0
0.8
3.5
0.9
3.0
土的湿度系数ψ ：地表下 1m 处土层含水量可
能达到的最小值与其塑限之比。
膨胀率 ：平均自重压力+准永久组合
收缩系数 = ，Δ 为收缩过程中两点含水量之差对应的竖向线缩率之差；
计算参数
平均附加压力下的膨胀率
第 层含水量变化值 Δw = Δ − (Δ − 0.01) ，相当于点（1，Δ ），（Zn，0.01） 内插，第 1 层含水量变化值 Δw = − ∙ w ，zi 为计算土层中点深度
特殊情况：地表下 4m 深度内存在不透水基岩△ 为常数：△ = − ∙ w
膨胀土胀缩率计算
19.9 19.9 19.4 20.26 19 21.36 20 22
0.742 0.78 0.852 0.6802 0.6 0.52 0.45 0.45
21.9 22.5 23.2 24.2 0 19.54 12 12
5.92 7.18 4.35 5.79 0 0.402 0 0
2.015 1.304 0.76 0.999
各土层胀缩性指标
土层层号 天然含水量 (%) 重度 (kN/m3) 孔隙比e 压力为零时 膨胀率的压 膨胀率的压 塑限Wp(%) 的膨胀率 力折减系数 缩限Ws(%) 力指数bi δ e0i(%) ai
1 2 3 4 5 6 7 8
20.5 20.4 21.3 21.1 19 18.68 18 18
土的湿度 地名 南宁 邕宁 武鸣 来宾 贵港 扶绥 凭祥 大新 ψw 0.70 0.70 0.72 0.77 0.77 0.66 0.63 0.பைடு நூலகம்5 地名 崇左 隆安 宁明 田阳 百色 田东 上思 巴马
34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52
0.236 0.31 0.338 0.327
13 13 13 13 0 12.6 0 0
基础尺寸及荷载 埋深d(m) 3 计算点参数 计算采用大气影响深度 7 湿度系数ψ w 0.8 “广西规程”表3.2.5大气影响深度da(m) 7 灰岩顶面埋深（m） 15 计算膨胀变形量经验系数ψ e 0.6 计算收缩变形量经验系数ψ s 1 横竖线缩率比值ξ 1 计算点编号 土层底面 6 层号 埋深z(m) 1.425 1 2.325 2 3.025 3 5.025 4 7.025 4 9.025 5 11.025 5 20 8 25 26 27 28 29 30 31 32 33 长度l(m) 0.8 宽度b(m) 0.8 基底压力Pk(kPa) 119.9 地下水位埋深(m) 9
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
注1：根据《广西膨胀土地区建筑勘察设计施工技术规程》DB45/T 396-2007而编制。
注2：本表格中的亮蓝色数字是需要填入的原始数据，其它为表格自动计算。
注3：本表中所有百分数均需转化为小数表示，例如：35% →0.35。
初判计算及判定结论土的自由膨胀率0.36第三系泥岩及其风化物(粘土)0第三系粉砂质泥岩及其风化物(粉质粘土)0碳酸盐岩风化形成的残坡积粘土、红粘土(以红为基色)1碳酸盐岩风化形成的残坡积粘土、红粘土(以黄为基色)0第四系河流冲积粘土-以红或黄为基色0第四系河流冲积粘土-以白或灰色为基色0初 判 结 论：地基土有一定膨胀性，需要进行详细判别，请继续以下进详判计算及判定结论已知条件膨胀土场地类别1基础底面深度d （m） 2.50稳定地下水位深度dw （m）8.50大气影响深度d a（m） 6.00大气影响急剧层深度d r（m） 2.70基底下第1层土的底面深度D1（m） 6.30基底下第2层土的底面深度D2（m）9.50基底下第3层土的底面深度D3（m）10.00地基膨胀变形计算计算胀缩变形量的经验系数Ψe0.60基底下第1层土经修正后在压力P i下的膨胀率δ'ep10.02672基底下第2层土经修正后在压力P i下的膨胀率δ'ep20.00000基底下第3层土经修正后在压力P i下的膨胀率δ'ep30.02500基底下第1层土在压力为零时的膨胀率δe010.02700基底下第2层土在压力为零时的膨胀率δe020.02300基底下第3层土在压力为零时的膨胀率δe030.02500基底下第1层土的压力折减系数a10.01148基底下第2层土的压力折减系数a20.00000基底下第3层土的压力折减系数a30.00005基底下第1层土的膨胀率的压力指数b10.15933基底下第2层土的膨胀率的压力指数b2 2.58659基底下第3层土的膨胀率的压力指数b3 1.81724DB45/T 396-2007而编制。
为表格自动计算。
第三系泥岩及其风化物(粘土)第三系粉砂质泥岩及其风化物(粉质粘土← 请在左侧填入土的成因类型，是则填入1，否则留空或填入0碳酸盐岩风化形成的残坡碳酸盐岩风化形成的残坡第四系河流冲积粘土-以红或黄为基色第四系河流冲积粘土-以白灰色为基色定膨胀性，需要进行详细判别，请继续以下进程。
← 按《广西规程》确定，只能是“1、2、3”其中之一各级压力P i← 十分重要，请认真考虑！基底下第1层土膨胀率δe0 – δepi ln ( δe0 – δepi )自然对数与其平均值的差基底下第2层土膨胀率δe0 – δepi ln ( δe0 – δepi )各分层膨胀变形量mm 自然对数与其平均值的差( δe01 – a 1 * p ^ b 1 / 100 ) * h 1 =93.50基底下第3层土膨胀率( δe02 – a 2 * p ^ b 2 / 100 ) * h 2 =0.00δe0 – δepi ( δe03 – a 3 * p ^ b 3 / 100 ) * h 3 =0.00ln ( δe0 – δepi )自然对数与其平均值的差对应各级压力各级压力的自然对数自然对数与其平均值的差自然对数与其平均值的差的平方基底下第i 层土的压力折减系数与压力指数计算如右侧所示 →b 1 =b 2 =b 3 =膨胀率的压力指b 右侧压力为零与50K P a 的膨胀率为必填项目各类膨胀土判别指标界限值自由膨胀率δef 界限化物(粘土)A 1亚类0.35及其风化物(粉质粘土)A 2亚类0.30的残坡积粘土、红粘土(以红为基色)B 1亚类0.20的残坡积粘土、红粘土(以黄为基色)B 2亚类0.33土-以红或黄为基色C 1亚类0.25土-以白或灰色为基色C 2亚类0.30050100150200250300平均值0.027000.007100.001000.000000.000000.000000.000000.019900.026000.027000.027000.027000.02700-3.91704-3.64966-3.61192-3.61192-3.61192-3.61192-3.66906数与其平均值的差-0.247970.019400.057140.057140.057140.057140.023000.021000.000000.000000.000000.000000.000000.002000.000000.000000.000000.000000.00000-6.214610.000000.000000.000000.000000.00000-1.03577数与其平均值的差-5.178840.000000.000000.000000.000000.000000.025000.012300.000000.000000.000000.000000.000000.012700.000000.000000.000000.000000.00000-4.366150.000000.000000.000000.000000.00000-0.72769数与其平均值的差-3.638460.000000.000000.000000.000000.00000Ln ( P 1 )ln( P 2 )Ln ( P 3 )Ln ( P 4 )Ln ( P 5 )Ln ( P 6 )3.91202 4.60517 5.01064 5.29832 5.52146 5.70378 5.00856数与其平均值的差-1.09654-0.403390.002070.289750.512900.69522数与其平均值的差的平方1.202400.162730.000000.083960.263060.483330.159A 1 =-4.467a 1 =2.587A 2 =-13.991a 2 =1.817A 3 =-9.829a 3 =压力指数b回归常数不同压力下的膨胀率试验及计算压力折减系a和2.19548折减系数a0.0110.0000.000基底下第1层土自重压力与平均附加压力之和P1（kPa）300基底下第2层土自重压力与平均附加压力之和P2（kPa）200基底下第3层土自重压力与平均附加压力之和P3（kPa）100基底下第1层土的计算厚度h1 （mm）3500基底下第2层土的计算厚度h2（mm）0基底下第3层土的计算厚度h3（mm）0基底至计算深度内划分的土层数n1地基膨胀变形量S e （mm） =56.10地基收缩变形计算计算收缩变形的经验系数Ψs 1.00基底下第1层土的收缩系数λs10.95500基底下第1层土的线缩率0.01200基底下第2层土的收缩系数λs20.31000基底下第2层土的线缩率0.02600基底下第3层土的收缩系数λs30.52000基底下第3层土的线缩率0.01000收缩时第1层土发生的含水量变化值Δω10.00003收缩时第2层土发生的含水量变化值Δω20.00000收缩时第3层土发生的含水量变化值Δω30.00000基底下第1层土的计算厚度h1（mm）3500基底下第2层土的计算厚度h2（mm）0基底下第3层土的计算厚度h3（mm）0基底至计算深度内划分的土层数n1直线法计算Δωi地表下1m处土的天然含水量ω10.280地表下1m处土的塑限ωp0.250基础底面下第1层土的天然含水量ω10.350基础底面下第1层土的缩限ωs10.250基础底面下第2层土的天然含水量ω20.300基础底面下第2层土的缩限ωs20.230基础底面下第3层土的天然含水量ω30.270基础底面下第3层土的缩限ωs30.220土的湿度系数Ψw0.77自地表算起基底下第1层土的深度Z1 6.30自地表算起基底下第2层土的深度Z29.50自地表算起基底下第3层土的深度Z310.00收缩变形计算深度Z n ，可取大气影响深度(m) 6.00红粘土：经验公式法计算（《广西规程b1 =b2 =b3 =粘土-泥岩：经验公式法计算（《广西规b1 =b2 =b3 =各分层收缩变形量mmλs1 * Δω1 * h1 =0.10λs2 * Δω2 * h2 =0.00λs3 * Δω3 * h3 =0.00首先，在计算收缩变形之前直线法曲线法右表中d a(m)取值为何请选择本次计算采用何种方法来计算Δωi016“是”则填入1 输入成功！“否”则填入0如果不自己选填，则按自动计算结果取值。
现在是单选状态，您选择了:曲线法！← 直线法适用于曲线法所不适应的场地Δω1 = ω1 – Ψw * ωp =0.08750Δω2 = Δω1– ( Δω1– 0.005 ) * ( Z2– 1 ) / ( Z n– 1 ) =-0.05275Δω3 = Δω1– ( Δω1– 0.005 ) * ( Z3– 1 ) / ( Z n– 1 ) =-0.06100以上三式要求：Δωi<=ωi–ωsi← 从《广西规程》上下文来看，左侧三格Z i 应是指层底深度，与B93、B94、B95相同。
↑当土工成果表已给出a、b值时，在上方橙黄色栏中去掉公式，直接填入a、b值即可。
：经验公式法计算（《广西规程》第6.2.2条文说明中的公式），供参考：0.222a 1 =0.250a 2 =0.230a 3 =岩：经验公式法计算（《广西规程》第6.2.2条文说明中的公式），供参考：0.319A 1 =0.371a 2 =0.339a 3 =膨胀土场地类别大气影响大气影响胀缩等级深度d a (m)急剧层深度d r (m)一、二8 3.0~3.6← ← ←三6 2.0~2.7一、二7 2.0~2.7三6 1.2~1.5一、二6 1.5~2.0三51.2~1.5基底下第1层土是否强胀缩性土：0基底下第1层土是否中等胀缩性土：0基底下第1层土是否弱胀缩性土：1判断d a (m)强胀缩性土 + 一、二类场地00强胀缩性土 + 三类场地00中等胀缩性土 + 一、二类场地00中等胀缩性土 + 三类场地00弱胀缩性土 + 一、二类场地16弱胀缩性土 + 三类场地弱胀缩性土辅助判断列表大气影响深度及大气影响急剧层深度强胀缩性土中等胀缩性土-0.489 -1.238 -0.808-0.279 -0.702 -0.460曲线法计算Δωi土的湿度系数Ψw0.77基础底面下第1层土的天然含水量ω10.350基础底面下第1层土的塑限ωp10.250基础底面下第1层土的孔隙比e10.800基础底面下第2层土的天然含水量ω20.300基础底面下第2层土的塑限ωp20.320基础底面下第2层土的孔隙比e20.730基础底面下第3层土的天然含水量ω30.270基础底面下第3层土的塑限ωp30.280基础底面下第3层土的孔隙比e30.680Z0 = 基础埋深d 2.50自地表算起基底下第1层土的底面深度Z1 6.30自地表算起基底下第2层土的底面深度Z29.50自地表算起基底下第3层土的底面深度Z310.00地基收缩变形量S s（mm） =0.10最终计算成果：地基土的（竖向）胀缩变形量S es （mm）= S e + S s =56.21最终判定结论：1、土的胀缩性等级是：基底下第1层土属弱胀缩性土← 曲线法适用于大气影响深度范围内无稳定地下水位的场地(此处的大气影响深度应指K60~K65表格中的数值，否则将因为Δω1 = ( ω1 - Ψw * ωp1 ) * ( 1 + e 1 ) * ( 1 / h 1 ) * ( EXP ( -( Z 0 – 1 ) / ( 1 + e 1 ) ) - EXP ( -( Z 1 – 1 ) / ( 1 + e 1 ) ) ) =0.00003Δω2 = ( ω2 - Ψw * ωp2 ) * ( 1 + e 2 ) * ( 1 / h 2 ) * ( EXP ( -( Z 1 – 1 ) / ( 1 + e 2 ) ) - EXP ( -( Z 2 – 1 ) / ( 1 + e 2 ) ) ) =0.00000Δω3 = ( ω3 - Ψw * ωp3 ) * ( 1 + e 3 ) * ( 1 / h 3 ) * ( EXP ( -( Z 2 – 1 ) / ( 1 + e 3 ) ) - EXP ( -( Z 3 – 1 ) / ( 1 + e 3 ) ) ) =0.00000以上三式要求：Δωi <= ωi – ωsi地基土的胀缩总率基底下第1层土的胀缩总率δe0 =0.01910基底下第2层土的胀缩总率δe0 =0.04700基底下第3层土的胀缩总率δe0 =0.02230>4.5>2.5~4.51.0~2.5指标值应为同一建筑物同一土质单元的膨胀土的胀胀缩总率δe0(%)K65表格中的数值，否则将因为实际的大气影响深度总是在水位以上，这个曲线法将永远用不上)的胀缩性等级划分膨胀土地基胀缩性等级划分相对膨胀率δxep50(%)胀缩变形量S es(mm）地基胀缩等级级别0.0~0.7>0.7S es<15非膨胀土地基中等胀缩性土强胀缩性土15<=S es<20I中等胀缩性土中等胀缩性土20<=S es<80II弱胀缩性土弱胀缩性土80<=S es<150III150<=S es<200IVS es>=200V筑物同一土质单元的算术平均值勘察评价的胀缩变形计算，膨胀率采用土层自重压力2、地基的胀缩等级是：地基是II级膨胀土地基。