大体积混凝土温控计算书

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大体积砼浇筑附件(温度应力计算书)

XXLNG冷能空分项目大体积混凝土浇筑体施工阶段温度应力与收缩应力的计算一、混凝土温度的计算①混凝土浇筑温度:Tj =Tc+(Tq-Tc)×(A1+A2+A3+……+An)式中：Tc—混凝土拌合温度（℃），按多次测量资料，在没有冷却措施的条件下，有日照时混凝土拌合温度比当时温度高5-7 ℃，无日照时混凝土拌合温度比当时温度高2-3 ℃，我们按3 ℃计；、Tq—混凝土浇筑时的室外温度（考虑夏季最不利情况以30℃计）；A 1、A2、A3……An—温度损失系数，A1—混凝土装、卸，每次A=0.032(装车、出料二次)；A2—混凝土运输时，A=θt查表得6 m3滚动式搅拌车运输θ=0.0042，运输时间t约30分钟，A=0.0042×30=0.126；A3—浇捣过程中A=0.003t,浇捣时间t约240min,A=0.003×240=0.72；T j =33+(Tq-Tc)×(A1+A2+A3)=33+(30-33)×(0.032×2+0.126+0.72) =33+（-3）×0.91=30.27℃二、混凝土绝热温升计算T(t)=W×Q×（1-e-mt）/（C×r）式中：T(t)—在t龄期时混凝土的绝热温升（℃）；W—每m3混凝土的水泥用量（kg/m3），取420kg/m3；Q—每公斤水泥28天的累计水化热(KJ/kg), 采用425号普通硅酸盐水泥Q =375kJ/kg(建筑施工手册 P614表10-81)；C—混凝土比热0.97KJ/(kg·K)；r—混凝土容重2400 kg/m3；e—常数，2.71828；m—与水泥品种、浇筑时温度有关，可查建筑施工手册 P614表10-82；t—混凝土龄期（d）。

T3= W×Q×（1-e-mt）/（C×r）=420×375×（1- 2.718-0.406×3）/ (0.97×2400)=47.63（℃）T6= W×Q×（1-e-mt）/（C×r）=420×375×（1- 2.718-0.406×6）/ (0.97×2400)=60.89（℃）T9= W×Q×（1-e-mt）/（C×r）=420×375×（1- 2.718-0.406×9）/ (0.97×2400)=58.35（℃）T 12 = W ×Q ×（1-e -mt ）/（C ×r ）=420×375×（1- 2.718-0.406×12）/ (0.97×2400)=51.35（℃）混凝土最高绝热温升T h =W ×Q/（C ×r ）=340×375/(0.97×2400)=54.77（℃）计算结果如下表三、混凝土内部中心温度计算 T 1(t)=T j +Th ·ξ(t)式中：T 1(t)—t 龄期混凝土中心计算温度；T j —混凝土浇筑温度（℃）；ξ—不同浇筑块厚度的温降系数，查建筑施工手册P 614表10-83得，对2.5m 厚混凝土3天时ξ=0.65，6天时ξ=0.62，9天时ξ=0.57，12天时ξ=0.48；T 1(3)=T j +T h ×ξ(3)= 30+47.63×0.65=60.9（℃） T 1(6)=T j +T h ×ξ(6)=30+60.89×0.62=66.55（℃） T 1(9)=T j +T h ×ξ(9)=30+58.35×0.57=63.26（℃） T 1(12)=T j +T h ×ξ(12)=30+51.35×0.48=54.65（℃）从混凝土温度计算得知,砼第6天左右内部温度最高，则验算第6天砼温差。

大体积混凝土温控手册

大体积混凝土温控手册目录1.总则 (1)2.温度控制标准 (2)2.1准稳定温度 (2)2.2 允许基础温差 (2)2.3内外温差标准 (2)2.4上、下层温差标准 (2)2.5最高温度控制 (2)2.6表面保护标准 (3)3.温度控制措施 (3)3.1 混凝土原材料及混凝土基本要求 (3)3.2 浇筑分层与间歇期 (4)3.3 混凝土出机口温度 (4)3.4 混凝土浇筑温度 (4)3.5 表面保护和养护 (5)3.6各部位综合措施汇总 (6)4.通水冷却 (7)4.1 一般要求 (7)4.2一期通水冷却要求 (10)5.温度测量要求 (10)5.1混凝土浇筑温度测量要求 (10)5.2混凝土内部温度测量要求 (10)5.3混凝土内部温度取值要求 (11)5.4温度观测要求 (11)6.各作业队温控职责 (11)7.温控小组温控职责 (12)1.总则（1）考虑施工逐层分块浇筑、各种边界条件等，参考设计下发大体积混凝土温控技术要求，分析后提出本手册。

（2）编制依据的主要规程、规范：《混凝土重力坝设计规范》DL5108-1999、《水工混凝土施工规范》DL5144-2001等，同时参考了《混凝土重力坝设计规范》SL319-2005。

（4）温控小组将观测资料即时上报质检部，如发现测量结果不符合本手册，及时通报并采取措施予以处理。

质检部应将每周所有温控资料经整理分析形成周报后，报监理人和设计人。

（5）温控小组在施工过程中应加强混凝土温度监测成果的反馈分析，根据监测成果分析对通水冷却措施进行动态控制，以满足设计人提出的各种温控技术要求。

（6）老混凝土指龄期超过28天的混凝土。

（7）混凝土机口温度在拌和楼出料口取样测得的混凝土表面以下10cm处的混凝土温度（8）混凝土入仓温度混凝土下料后平仓前在距混凝土表面以下10cm处的混凝土温度。

（9）混凝土浇筑温度混凝土经过平仓振捣后，覆盖上坯混凝土前，在距本坯混凝土表面以下10cm处的混凝土温度。

大体积混凝土温控计算书

大体积混凝土温控计算书1T-mt)式中：T(t)混凝土龄期为t时的绝热温升（℃）m c每m3混凝土胶凝材料用量，取415kg/m3Q胶凝材料水热化总量，Q=kQ0Q0水泥水热化总量377KJ/kg（查建筑施工计算手册）C 混凝土的比热：取0.96KJ/（kg.℃）ρ混凝土的重力密度，取2400kg/m3m 与水泥品种浇筑强度系有关的系数取0.3d-1(查建筑施工计算手册）t混凝土龄期（d）经计算：Q=kQ0=(K1+K2-1)Q0=(0.955+0.928-1)X377=332.9KJ/kg2、混凝土收缩变形的当量温度（1）混凝土收缩的相对变形值计算εy（t）=εy0（1-e-0.01t）m1m2m3.....m11式中：εy（t）龄期为t时混凝土收缩引起的相对变形值εy0在标准试验状态下混凝土最终收缩的相对变形值取3.24X10-4m 1m2m3.....m11考虑各种非标准条件的修正系数m 1=1.0 m2=1.0 m3=1.0 m4=1.2 m5=0.93 m6=1.0 m7=0.57 m8=0.835m 9=1.0 m10=0.89 m11=1.01m1m2m3.....m11=0.447（2）混凝土收缩相对变形值的当量温度计算T y(t)=εy(t)/α式中：T y(t)龄期为t时，混凝土的收缩当量温度α混凝土的线膨胀系数，取1.0X10-53、混凝土的弹性模量E(t)=βE(1-e-φ)式中：E(t)混凝土龄期为t时，混凝土弹性模量（N/mm2）E混凝土的弹性模量近似取标准条件下28d的弹性模量：C40E=3.25X104N/mm2φ系数，近似取0.09β混凝土中掺和材料对弹性模量修正系数，β=1.0054、各龄期温差（1）、内部温差 T max =T j +ξ(t)T (t)式中：T max 混凝土内部的最高温度T j 混凝土的浇筑温度，因搅拌砼无降温措施，取浇筑时的大气平均温度，取15℃T (t) 在龄期t 时混凝土的绝热温升 ξ(t) 在龄期t 时的降温系数5、表面温度本工程拟采用的保温措施是：砼表面覆盖一层塑料薄膜及棉毡，棉毡厚度为15mm 左右，薄膜厚度0.1mm 左右。

大体积混凝土温控技术及热工计算

ＭａｓｖｎｒｔｓｉｅＣｏｃｅｅ
ＳＵｕＴＩＪｎ，ＡＮ — ｏｇＬｅｓｎ
（．ＳｃｏｌｏｖｌＥｎｉｅｒｎｎｃｉｅｔｒ，ＨｕｅｉｅｓｔｆＴｅｈｏｏｙ，Ｗｕａｂｉ３０８，Ｃｈｎ；１ｈｏｆＣｉｉｇｎｅｉｇａｄＡｒｈｔｃｕｅｂｉＵｎｖｒｉｏｃｎｌｇｙｈｎＨｕｅ４０６ｉａ
摘
要：大体积混凝土施工是现代大型土木工程中的特种技术。针对武汉天兴洲长江大桥承台
大体积混凝土的特点，出了切实可行的裂缝控制施工技术措施，按照规范进行了大体积混提并
凝土裂缝控制的热工计算，算结果表明承台大体积混凝土浇筑后内外温差满足不超过２计５℃ 的规定要求。实践证明所采取的技术措施对裂缝控制效果是明显的，类似大体积混凝土工程对
２．ＬｉｈｉｃｔｏａｎｃｎｃｌＣｌｇ，Ｌｉｈｉｈｊｎ２００Ｃｈｎ）ｓｕＶｏａｉｎｌａｄＴｅｈｉａｏｌｅｅｓｕｅｉｇ３３０，ｉａＺａ
ＡｂｔａｔＴｈａｓｖｏｎｒｔｏｎｓｒｔｏｓａｓｅｉｌｔｃｑｕｎｃｖｌｅｓｒｃ：ｅｍｓｉｅｃｃｅｅｃｔｕｃｉｎｉｐｃａｅｈｎｉｅｉｉｉｎｇｉｅｒｎｇａｒｓｎｔＩｈｎｅｉｔｐｅｅ．ｎｔｅｌｇｈｒｃｅｉｔｃｆｍａｓｖｏｒｔｆｐｌａｉｅｏｖｒＹａｇｔｅＲｉｅｔＴｉｎｘｎｇｈｎｉｈｔｏｆｃａａｔｒｓｉｓｏｓｉｅｃｎｃｅｅｏｉｅｃｐｏｆＢｒｄｇｅｎｓｖｒａａｉｚｏｕｉＷｕｈａｔｎＣｉｙ。ｔｅｍｅｓｅｏｒｃｏｒｌｉａｓｖｏｎｒｔｒｒｐｏｅｈａｕｒｓｆｒｃａｋｓｃｎｔｏｎｍｓｉｅｃｃｅｅｗｅｅｐｏｓｄ．Ｄｅａｌｄｔｒｌｃｌｕ— ｔｉｅｈｅｍａａｃｌｔｏｎｒａｒｅｕｔａｃｒｉｇｔｈｒｔｒｏ．Ｔｈｅｃｌｕｌｔｏｎｒｓｌｓｓｏｄｔａｈｅｍａｍｕｍａｉｓｗｅｅｃｒｉｄｏｃｏｄｎｏｔｅｃｉｅｉｎｓａｃａｉｅｕｔｈｗｅｈｔｔｘｉｔｍｐｒｔｒｉｆｒｎｃｎｓｄｅａｄｏｕｓｄｅｔｅｃｎｃｅｅａｔｒｐｒｎｇｄｓｔｅｅｄ２５ｅｅａｕｅｄｆｅｅｅｉｉｎｔｉｈｏｒｔｆｅｏｕｉｏｅｎ’ ｘｃｅ．Ｐｒｃｉｅｐｒｖｅａｔｃｏｄ

大体积混凝土温控计算书

大体积混凝土温控计算书范本1：混凝土温控计算书1. 引言1.1 目的1.2 范围1.3 术语定义2. 温度对混凝土的影响2.1 温度与混凝土的力学性能2.1.1 强度2.1.2 延展性2.1.3 收缩性2.1.4 材料胀缩性2.2 温度与混凝土的耐久性2.2.1 冻融循环2.2.2 碳化2.2.3 高温膨胀3. 温控设计3.1设计要求3.1.1 控制温度范围3.1.2 控制温度梯度3.1.3 控制温度变化率3.2温控措施3.2.1 与外界环境的隔离3.2.2 使用降温剂3.2.3 加强水泥水化反应3.2.4 控制混凝土浇注温度3.2.5 控制混凝土固化过程中的温度4. 温度监测与记录4.1 监测点布置4.2 监测设备选择4.3 监测方法4.4 数据记录与分析5. 示范计算5.1 设计参数5.2 温度计算方法5.3 温度分布曲线5.4 温度梯度计算5.5 温度变化率计算6. 结论6.1 温度控制效果评估6.2 问题与建议7. 附件罗列出本所涉及附件如下：附件1：混凝土温度监测记录表格附件2：混凝土温度计算软件说明手册8. 法律名词及注释罗列出本所涉及的法律名词及注释：1. 建造法：指规范建造领域的法律法规，包括建造设计、施工、验收等方面的法律法规。

2. 工程监理：指在建造工程施工过程中对施工方进行监督检查、协调、指导和验收工作的行为。

范本2：计算书 - 大体积混凝土温控1. 介绍1.1 目的1.2 范围1.3 术语定义2. 混凝土温度与性能关系2.1 强度2.1.1 温度对混凝土强度的影响2.1.2 温控策略及其效果评估2.2 收缩性2.2.1 温度对混凝土收缩性的影响2.2.2 温控策略及其效果评估2.3 胀缩性2.3.1 温度对混凝土胀缩性的影响2.3.2 温控策略及其效果评估3. 温度控制设计3.1 设计要求3.1.1 温度范围3.1.2 温度梯度3.1.3 温度变化率3.2 温度控制措施3.2.1 加强外部绝缘3.2.2 使用降温剂3.2.3 控制浇注温度3.2.4 控制固化过程温度4. 温度监测与记录4.1 监测点布置4.2 监测设备选择4.3 监测方法4.4 数据记录与分析5. 计算示例5.1 设计参数与假设5.2 温度计算方法5.3 温度分布示意图5.4 温度梯度与变化率计算6. 结论6.1 温度控制效果6.2 问题与建议7. 附件本所涉及的附件如下：附件1：混凝土温度监测记录表格附件2：温控设计示例图纸8. 法律名词及注释本所涉及的法律名词及注释如下：1. 建造法：指规范建造行业的法律法规，包括设计、施工、验收等方面的法律法规。

(整理)大体积混凝土温升控制计算

田师府至桓仁铁路新建工程TH-1标段谢家崴子特大桥挖井基础大体积混凝土温升控制检算书中铁九局集团有限公司总工办2013年8月10日田师府至桓仁铁路新建工程TH-1标段谢家崴子特大桥挖井基础大体积混凝土温升控制检算书检算：审批：中铁九局集团有限公司2013年8月10日目录一、工程概况1、桥梁概况2、挖井基础结构情况3、当地自然气候条件二、编制依据三、挖井基础大体积混凝土施工温升控制方案四、大体积混凝土温升控制计算（一）、基础参数（二）、混凝土水化热热工计算1、混凝土拌和物的温度计算To（o C）：2、混凝土拌和物的出罐温度T1（o C）：3、混凝土拌和物经运输至成型完成（入模）时的温度T2（o C）：4、考虑模板和钢筋吸热影响，混凝土成型完成时的温度T3（o C）：5、混凝土水化热最终绝热温升值T max (o C)：6、混凝土浇筑后水化热开始至任一时刻龄期t（d）的核心温度7、挖井基础中心内部混凝土温度变化曲线五、大体积混凝土施工注意事项一、工程概况1、桥梁概况田师府至桓仁铁路新建工程TH-1标段谢家崴子太子河特大桥，位于辽宁省本溪县谢家崴子村境内，主要为跨越太子河、耕地和道路而设。

中心里程为DK14+452，孔跨布置：1孔32m简支T梁+27孔64m简支箱梁+1孔32m简支T梁，桥全长1873.74m。

本桥基础均为挖井基础，0#台、29#桥台的基础为矩形，其中0#台的基础横宽6m、纵宽14.06m、高13m，29#台的基础横宽5.8m、纵宽13.86m、高13m。

1#-28#墩的基础为圆端形，基础的圆形直径分部于8.5m～14.75m的范围内（共21个大小不等的尺寸），基础设计高度为8m～18m（其中4个基础的高度小于10m、24个基础的高度大于10m），基础上部为砾土、下部为岩层（其中砾土深度为4m～11m、岩层深度为2m～20m）。

位于河道中的挖井基础为9、10号墩，8、11号墩位于河滩上。

大体积混凝土温控计算书

大体积混凝土温控计算书1T-mt)式中：T(t)混凝土龄期为t时的绝热温升（℃）m c每m3混凝土胶凝材料用量，取415kg/m3Q胶凝材料水热化总量，Q=kQ0Q0水泥水热化总量377KJ/kg（查建筑施工计算手册）C 混凝土的比热：取0.96KJ/（kg.℃）ρ混凝土的重力密度，取2400kg/m3m 与水泥品种浇筑强度系有关的系数取0.3d-1(查建筑施工计算手册）t混凝土龄期（d）经计算：Q=kQ0=(K1+K2-1)Q0=(0.955+0.928-1)X377=332.9KJ/kg2、混凝土收缩变形的当量温度（1）混凝土收缩的相对变形值计算εy（t）=εy0（1-e-0.01t）m1m2m3.....m11式中：εy（t）龄期为t时混凝土收缩引起的相对变形值εy0在标准试验状态下混凝土最终收缩的相对变形值取3.24X10-4m1m2m3.....m11考虑各种非标准条件的修正系数m1=1.0 m2=1.0 m3=1.0 m4=1.2 m5=0.93 m6=1.0 m7=0.57 m8=0.835m9=1.0 m10=0.89 m11=1.01m1m2m3.....m11=0.447（2）混凝土收缩相对变形值的当量温度计算T y(t)=εy(t)/α式中：T y(t)龄期为t时，混凝土的收缩当量温度α混凝土的线膨胀系数，取1.0X10-53、混凝土的弹性模量E(t)=βE0(1-e-φ)式中：E(t)混凝土龄期为t时，混凝土弹性模量（N/mm2）E0混凝土的弹性模量近似取标准条件下28d的弹性模量：C40E0=3.25X104N/mm2φ系数，近似取0.09β混凝土中掺和材料对弹性模量修正系数，β=1.0054、各龄期温差（1）、内部温差T max=T j+ξ(t)T(t)式中：T max混凝土内部的最高温度T j混凝土的浇筑温度，因搅拌砼无降温措施，取浇筑时的大气平均温度，取15℃T(t)在龄期t时混凝土的绝热温升ξ(t)在龄期t时的降温系数Km W ⋅=++2/546.6231047.00001.014.0015.015、表面温度本工程拟采用的保温措施是：砼表面覆盖一层塑料薄膜及棉毡，棉毡厚度为15mm 左右，薄膜厚度0.1mm 左右。

大体积混凝土温度裂缝控制计算

温度裂缝控制计算本工程主副厂房底板、主厂房地下部分上下游墙体、前池底板及边中墙均为大体积砼，其中最大块为主厂房底板，其厚度为3m ，最大底板浇筑面积225.11895.355.33m =⨯=，一次浇筑最大量：36.2800145.115.330.305.245.33m =⨯⨯+⨯⨯=。

为了保证大体积砼的质量，针对我们采取的措施，对砼的温控作如下计算。

根据经验及有关规定，控制砼产生温度裂缝的关键在于混凝土内外温差不超过25℃，砼的内部温升不超过50℃。

在此按最不利浇筑条件考虑，砼浇筑时间取6~7月份，浇筑时平均气温取30℃。

混凝土强度取C30，混凝土配合比按一般膨胀混凝土C30W6F150(90d)考虑，其中水泥：砂子：石子：膨胀剂（ZY ）：掺和料：水：减水剂＝200：748：1076：28：150：160：2.2，加强膨胀混凝土C30W6F150(90d)为水泥：砂子：石子：膨胀剂（ZY ）：掺和料：水：减水剂＝220：748：1076：37：150：163：2.2。

混凝土温升一般在三天达到最高。

按最不利条件，混凝土浇注时不采取降温的技术措施，取加强膨胀混凝土浇注计算。

1．混凝土的机口温度T 0=[(c s +c w q s )W s T s +(c g +c w q g )W g T g +c c W c T c +c w (W w -q s W s -q g W g )T w ]/(c s W s +c g W g +c c W c +c w W w ) c s 、c g 、c c 、c w －分别为砂、石、水泥和水的比热q s 、q g －分别为砂、石的含水量，％W s 、W g 、W c 、W w －分别为每方混凝土中砂、石、水泥和水的重量T s 、T g 、T c 、T w －分别为砂、石、水泥和水的温度c s ＝c g ＝c c ＝0.837kJ/(kg.℃),c w ＝4.19kJ/(kg.℃),砂、石含水量分别为2％，0.3%。

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大体积混凝土温控计算书
1
T-mt)
式中：T(t)混凝土龄期为t时的绝热温升（℃）
m c每m3混凝土胶凝材料用量，取415kg/m3
Q胶凝材料水热化总量，Q=kQ0
Q0水泥水热化总量377KJ/kg（查建筑施工计算手册）
C 混凝土的比热：取0.96KJ/（kg.℃）
ρ混凝土的重力密度，取2400kg/m3
m 与水泥品种浇筑强度系有关的系数取0.3d-1(查建筑施工计算手册）
t混凝土龄期（d）
经计算：Q=kQ0=(K1+K2-1)Q0=(0.955+0.928-1)X377=332.9KJ/kg
2、混凝土收缩变形的当量温度
（1）混凝土收缩的相对变形值计算
εy（t）=εy0（1-e-0.01t）m1m2m3.....m11
式中：εy（t）龄期为t时混凝土收缩引起的相对变形值
εy0在标准试验状态下混凝土最终收缩的相对变形值取3.24X10-4
m1m2m3.....m11考虑各种非标准条件的修正系数
m1=1.0 m2=1.0 m3=1.0 m4=1.2 m5=0.93 m6=1.0 m7=0.57 m8=0.835
m9=1.0 m10=0.89 m11=1.01
m1m2m3.....m11=0.447
（2）混凝土收缩相对变形值的当量温度计算
T y(t)=εy(t)/α
式中：T y(t)龄期为t时，混凝土的收缩当量温度
α混凝土的线膨胀系数，取1.0X10-5
3、混凝土的弹性模量
E(t)=βE0(1-e-φ)
式中：E(t)混凝土龄期为t时，混凝土弹性模量（N/mm2）
E0混凝土的弹性模量近似取标准条件下28d的弹性模量：C40
E0=3.25X104N/mm2
φ系数，近似取0.09
β混凝土中掺和材料对弹性模量修正系数，β=1.005
4、各龄期温差
（1）、内部温差
T max=T j+ξ(t)T(t)
式中：T max混凝土内部的最高温度
T j混凝土的浇筑温度，因搅拌砼无降温措施，取浇筑时的大气平均温度，取15℃
T(t)在龄期t时混凝土的绝热温升
ξ(t)在龄期t时的降温系数
K
m W ⋅=+
+2
/546.6231047.00001.014.0015.01
5、表面温度
本工程拟采用的保温措施是：砼表面覆盖一层塑料薄膜及棉毡，棉毡厚度为15mm 左右，薄膜厚度0.1mm 左右。

T b(t)=T q +
2
4
H h ’(H-h ’)△T (t) 式中：T b(t) 龄期为t 时，混凝土表面温度 T q 龄期为t 时，大气的平均温度取15℃
△T (t) 龄期为t 时，混凝土内部最高温度与外界气温之差 H 混凝土的计算厚度H=h+2h ’=1.8+2x0.37=2.275
h ’混凝土的虚厚度 h ’=
λ 混凝土导热系数：λ=2.33W/m.k β 混凝土模板及保温层的传热系数
∑+=
ατ
βλδβ1
1
i δi 各保温层材料的导热系数
βα空气层传热系数可取βα=23W/m2·k β=
h ’= =0.237m
β
λ
32λ
2
砼养护时温差
计算结果表明：所有温差均小于20℃
保温层拆除时温差计算
y
q q b c T T T T T T +-+-=∆)(32
max
计算结果表明：从第12天开始∆T c ＜20℃，即第12天可以拆除保温养护，采用自然养护。