50ZW600牌号冷轧无取向电工钢铁损较高的原因分析
宝钢无取向硅钢片钢带化学成分分析
宝山钢铁股份有限公司企业标准全工艺冷轧无取向电工钢带(Q/BQB 480-2009 代替Q/BQB480-2007)1 范围本标准规定了公称厚度为0.35mm，0.50mm和0.65mm全工艺冷轧无取向电工钢带的定义、分类和代号、尺寸、外形、重量、磁特性等技术要求、检验和试验、包装、标志及检验文件等。
本标准适用于宝山钢铁股份公司生产的、用于磁路结构的、以最终退火状态交货的全工艺冷轧无取向电工钢带（以下简称钢带）。
2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。
凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。
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GB/T 2791-1995 胶粘剂T剥离强度试验方法挠性材料对挠性材料GB/T 3102.5-1993 电学和磁学的量和单位GB/T 3655-2008 用爱泼斯坦方圈测量电工钢片（带）磁性能的方法GB/T 8170-2008 数值修约规则与极限数值的表示和判定GB/T 9637-2001 电工术语磁性材料与元件GB/T 13789-2008 用单片测试仪测量电工钢片(带)磁性能的方法GB/T 19289-2003 电工钢片（带）的密度、电阻率和叠装系数的测量方法Q/BQB 400 冷轧产品的包装、标志及检验文件Q/BQB 401 冷连轧钢板及钢带的尺寸、外形、重量及允许偏差3 术语和定义3.1 铁损（比总损耗）iron loss ( specific total loss)铁损是指在交变磁场下磁化试样时，消耗在试样上的无效电能。
在给定频率和最大磁感应强度进行磁化的情况下，铁损用符号P(10Bm/f)表示，单位为W/kg。
例：P15/50表示在最大磁感应强度为1.5T、频率为50Hz时，单位kg试样的铁损。
3.2 磁化特性（磁感应强度）magnetic polarization(magnetic flux density)磁化特性通常用正常磁化曲线上，对应于给定磁场强度的磁感应强度（磁极化强度）来表示。
变压器空载损耗和空载电流增大的原因
变压器空载损耗和空载电流增大的原因变压器空载损耗主要是铁损耗，即由于铁芯的磁化所引起的磁滞损耗和涡流损耗。
其中还包括空载电流通过绕组时产生的电阻损耗和变压器引线损耗、测量线路及表计损耗等。
由于变压器引线损耗、测量线路及表计损耗所占比重较小，可以忽略。
空载损耗和空载电流的大小取决于变压器的容量、铁芯构造、硅钢片的质量和铁芯制造工艺等。
导致变压器空载损耗和空载电流增大的原因主要有：（1）硅钢片间绝缘不良。
（2）磁路中某部分硅钢片之间短路。
（3）穿芯螺栓或压板、上轭铁和其他部分绝缘损坏，形成短路。
（4）磁路中硅钢片松动出现气隙，增大磁阻。
（5）线圈有匝间或并联之路短路。
（6）各并联支路中的线圈匝数不相同。
例如：某变电站为了积累技术数据和检测磁路情况，在各项电气试验合格的情况下，又补充进行低压单相空载试验。
由于VW相电流及空载损耗剧增，怀疑磁路或线圈存在缺陷。
为慎重起见，重测一次空载电流，采用三相同时加压，校核其电压电流值，分析试验结果发现，V相回路存在缺陷。
经吊心检查，测试变压比、直流电阻、穿芯螺栓绝缘电阻，均未发现异常情况。
经研究，又在无油浸的条件下，再重复低压空载试验，并适当延长试验时间，对VW相加压2min左右，发现在35KV侧分接开关绝缘支架冒烟起弧。
缺陷部位明显暴露。
断开试验电源后检查，确认是分接开关绝缘支架的层压板条中部开裂，裂缝中有油烟附着。
在较低的空载试验电压下，相间绝缘已承受不了电压作用而导致试验电流增大。
经用2500V绝缘电阻表测量支架对地绝缘（即铁芯与顶盖部分）的电阻值仍有1500MΩ，说明仅分接开关的相间部分开裂受潮。
干变铁芯温度高的原因
干式变压器铁芯温度过高的原因1. 过负荷运行：当变压器长时间处于超过其额定容量的工作状态时，铁芯损耗增加，导致温度升高。
2. 初级输入电压过高：如果输入电压超过规定值，会在铁芯中产生更大的磁通密度，从而增大涡流损耗和磁滞损耗，使铁芯发热加剧。
3. 硅钢片质量及绝缘性能下降：- 硅钢片品质差可能导致空载损耗增大，特别是在高磁感应强度下，涡流损耗会显著增加。
- 铁芯的硅钢片间绝缘材料老化或损坏，使得原本被隔开的硅钢片之间形成短路路径，加大了涡流损耗。
4. 多点接地问题：变压器铁芯内部的硅钢片应该仅在设计指定的位置通过特殊的绝缘层与地连接（通常称为一点接地），若出现多点接地，将会形成额外的电流回路，增加铁芯损耗和发热。
5. 谐波电流过大：非线性负载产生的谐波电流通过变压器时，会在铁芯中产生额外的高频损耗，这些损耗转化为热能导致铁芯温度上升。
6. 散热不良：散热器或冷却系统故障、积尘过多或者环境温度过高，都会影响到变压器的散热效率，使铁芯热量不能有效散发出去，造成铁芯温度过高。
7.内部结构松动或缺陷：例如铁芯压紧不紧固，导致在工作时产生振动和局部接触电阻增大，引发局部过热。
8.通风不良：如果变压器周围的环境通风不良，使得变压器内部的热量无法及时散发出去，就会导致铁芯温度过高。
此时，需要保持变压器周围有一定的空间，并安装通风设备。
9.铁芯质量不达标：如果变压器的铁芯质量不达标，例如硅钢片质量较差，会造成空载损耗增大，导致铁芯温度升高。
此时，需要更换优质的硅钢片。
10.漏磁现象：变压器的漏磁现象会导致铁损发热，进而引起铁芯温度升高。
此时，需要检查变压器的设计和制造过程，消除漏磁现象。
11.线缆或铁芯的质量不达标：这种情况会导致局部过热，甚至短路，从而使铁损发热。
此时应严格规范设备安装步骤。
如果发现干式变压器铁芯温度过高，应及时采取措施进行降温处理，如加强通风、降低负荷等。
同时，也需要定期对变压器进行检查和维护，确保其正常运行。
硅钢牌号通过铁损测量的一些介绍
硅钢牌号通过铁损测量的一些介绍硅钢可分为热轧硅钢和冷轧硅钢，热轧硅钢由于其可利用率低，能量损耗大，被逐渐淘汰。
冷轧硅钢由于其技术含量高、损耗低，是未来发展的重点。
冷轧硅钢分为：冷轧取向硅钢和冷轧无取向硅钢。
冷轧取向硅钢最主要的用途是用于变压器制造，所以又称冷轧变压器硅钢。
取向硅钢中的HiB钢称为高磁感冷轧取向硅钢，由于其良好的磁导性、低损耗的特点，主要用于电信与仪表工业中的各种高压变压器、扼流圈等电磁元件的制造中。
无取向硅钢主要用于发电机制造中。
取向硅钢最重要的两个指标是：磁感和单位损耗值。
磁感越高，意味着磁导性越强，铁芯的体积可以越小，铁损和铜损都会降低，同时可以节省材料用量降低总成本。
单位损耗值越低，就越可以用于大型变压器。
不用型号的取向硅钢由于磁感和损耗等指标不同，因而可以适用于不同电压等级、不同类型的变压器。
如武钢生产的30Q130 牌号的取向硅钢，其厚度为0.30mm，标准状况下（800A/m 交变磁场，频率50Hz）磁感为 1.83T，标准状况下（磁感为 1.7T，频率50Hz）铁损值为1.3W/kg。
一般的130 及以下牌号的取向硅钢主要适用于110kV 及以下电压等级的变器，120 牌号（如30Q120、27Q120）可用于220kV 的变压器，而110 及以上牌号的取向硅钢可用于500kV 和更高电压等级的变压器。
高磁感取向硅钢（HiB 钢）磁化特性优良，标准状况下磁感约为 1.92T，而普通取向硅钢为 1.82T，能有效降低变压器的损耗。
（HiB钢）由于其低损耗性、高传导性主要应用于高压变压器，我国电网建设未来将需求更多的高压变压器，更多地采用损耗低的高压变压器也将是变压器市场未来的趋势。
1、中国牌号表示方法：(1)冷轧无取向硅钢带(片)表示方法：DW+铁损值(在频率为50HZ，波形为正弦的磁感峰值为1.5T的单位重量铁损值。
)的100倍+厚度值的100倍。
如DW470-50表示铁损值为4.7w/kg，厚度为0.5mm的冷轧无取向硅钢，现新型号表示为50W470。
变压器空载损耗增大的原因
变压器空载损耗增大的原因变压器空载损耗的增大是指变压器在无负载情况下损耗的增加。
变压器空载损耗包括铁心损耗和漏耗两部分，而变压器空载损耗增大的原因可以从以下几个方面进行分析：1. 铁心材料的磁导率下降：铁心是变压器的主要构件之一，它的磁导率直接影响着铁心的磁导率损耗。
当铁心材料的磁导率下降时，铁心的磁导率损耗也会相应增加，从而导致变压器空载损耗的增大。
2. 铁心受热导致磁导率下降：变压器在运行过程中会产生一定的热量，而铁心作为变压器的主要构件之一，容易受热影响。
当铁心受热时，其磁导率会随之下降，导致铁心的磁导率损耗增加，进而使得变压器空载损耗增大。
3. 铁心堆叠不均匀：变压器的铁心是由多个铁心片堆叠而成的，如果在堆叠过程中没有严格控制铁心片的间隙和堆叠顺序，就容易导致铁心堆叠不均匀。
当铁心堆叠不均匀时，会导致铁心的磁路不畅通，增加磁阻，从而造成铁心的磁导率损耗增加，进而使得变压器空载损耗增大。
4. 铜线电阻增大：变压器的漏耗主要是由铜线的电阻引起的。
当铜线的电阻增大时，漏耗也会相应增加。
而铜线的电阻主要与铜的材质、长度和截面积等因素有关。
如果变压器在制造过程中铜线的材质不达标或者截面积过小，都会导致铜线的电阻增大，进而使得变压器空载损耗增大。
5. 绝缘材料老化：变压器中的绝缘材料主要用于隔离和保护各部分之间的电流。
然而，随着时间的推移和使用条件的变化，绝缘材料容易老化，导致其介电性能下降。
当绝缘材料老化时，会导致变压器的绝缘损耗增加，进而使得变压器空载损耗增大。
6. 变压器负载率过低：变压器的负载率是指变压器实际运行负荷与额定容量之比。
当变压器的负载率过低时，相对应的负荷电流较小，变压器的铁心和铜线的损耗相对较大，从而导致变压器空载损耗的增大。
变压器空载损耗增大的原因可以从铁心材料的磁导率下降、铁心受热导致磁导率下降、铁心堆叠不均匀、铜线电阻增大、绝缘材料老化和变压器负载率过低等方面进行分析。
在实际运行中，应注意控制这些因素，以减小变压器的空载损耗，提高变压器的运行效率。
高损台区常见原因
高损台区常见原因高损台区是指电网中以台区为单位，出现较高的线损和电能浪费现象。
造成高损台区的原因多种多样，主要包括以下几个方面：1. 过载造成的线损：当台区的负荷超过设备容量时，电网会出现过载现象，导致线路温度升高、电阻增加，进而导致线损增大。
过高的负荷会使电线电缆线路容易老化、绝缘损坏，而老化的电线电缆会导致更大的线路电阻，进而加剧电网中的线损。
2. 电缆线路老化：随着电缆线路的使用时间增长，线路的绝缘性能会逐渐降低，导致电线电缆中的线损增加。
特别是老化严重的电缆，会导致过高的线路电阻，增加电能浪费。
3. 设计不合理：电网中的一些台区在设计时没有充分考虑线路的负载情况，导致线路容量不足，无法承载当前的负荷。
例如，在某些户数较多的居民区，可能原本设计时只考虑了少量家庭的用电需求，但是随着范围扩大，添加了更多的家庭或商业用电设备，导致电网出现负载过大的情况，使得线损增加。
4. 输配电设备老旧：一些台区的输配电设备年限超过了使用寿命，设备的负载能力下降，损耗增加，导致线损增大。
此外，设备的老化还会导致电阻增加、能耗增大。
5. 电表信息不准确：一些高损台区中的电表可能存在错误计量情况，导致实际用电量与计量出的用电量不符。
这种情况下，电网企业无法及时发现线损情况，进而无法有效进行线损的控制和修复。
6. 电线电缆故障：一些地区的电力线路存在接头接触不良、线路短路等故障，导致线路电阻增加，线损增大。
这些故障可能是由于线缆材料质量问题、施工不规范或外力损坏等原因引起的。
7. 电网管理不善：电网企业在运行台区的管理过程中，缺乏及时的巡检和维护，导致台区设备老化、故障发生率增加，进而导致高损台区的出现。
针对以上原因，可以采取以下措施进行高损台区的改造和管理：1. 加强台区负载管理：根据台区的实际用电情况，合理规划和设计台区的负荷，提前预估负荷增长情况，确保电网设备能够满足未来的负荷需求，防止过载情况的发生。
2. 优化线路布局：对于老化严重的电缆线路，及时进行更换和修复，提高线路的绝缘性能和电导率，减少线路电阻，降低线损。
线损过高的原因分析及改进措施
线损过高的原因分析及改进措施作者：杨萍来源：《大观周刊》2012年第34期摘要：降低线损是供电企业提高经济效益的一条重要途径，从线损的构成谈起，找到电能损耗产生的根源，才能采取有效的办法来降低线损率。
关键词：降低线损率措施电力网电能损耗(简称线损率) 是国家考核电力部门的一项重要经济技术指标，也是电力系统设计水平、生产技术水平和经营管理水平的综合反映，所以采用和推广新技术、强化线损管理、降低电网损耗，对搞好节能和提高电力企业经济效益具有非常重要的意义。
一、引起线损过高的原因分析1.技术原因分析（1）线路损耗过高。
①电网规划不合理，电源点远离负荷中心，长距离输电使损耗升高；或因线路布局不合理，近电远供，迂回供电，供电半径过长等原因使损耗升高；②导线截面过大或过小，线路长期轻载、空载或过负荷运行，不能达到最佳经济运行状态引起损耗升高。
③线路老化，缺陷严重，瓷件污秽等原因引起绝缘等级降低，阻抗、泄漏增大，损耗升高。
④无功补偿不足或过补偿，致使无功穿越，影响了供电能力，使线路损耗升高。
（2）变电主设备损耗过高。
①高耗能主变压器不能及时更新改造。
②运行方式不科学，致使主变压器不能按经济运行曲线运行，造成主变过负荷运行或轻载运行。
③无功补偿容量不足，无功穿越严重，通过线路、变压器传输，造成功率因数低，电压质量差，有功损耗增加。
④主设备老化，缺陷不及时消除等原因使介质损耗和瓷瓶、瓷套泄漏增大，导线接头设备线夹接触电阻增大，损耗增加。
（3）配网损耗过高。
①配电变压器容量与负荷不匹配，造成“大马拉小车”或“小马拉大车”，引起损耗增加。
②配电变压器安装位置不在偏离负荷中心。
③低压无功补偿不合理，高峰欠补，低谷过补。
④电压等级设置不合理。
高耗能配电变压器没有及时更换。
⑤低压线路三相负荷不平衡，引起中性线电流增大，损耗增加；因低压线路过长引起末段压降过高使损耗增加；接户线过细、过长，破损严重使损耗升高。
（4）计量误差大。
轧钢区域典型故障、原因分析及经验总结[超实用哦
线材厂一、装置、变频器类1.线材一厂8#预精轧电机故障关键词：线材一厂跳快开可控硅接反故障现象：8#电机开车后就跳快开。
故障排查：检查快开的实际分合状态，已分。
电机的峰值电流有1600A，正常时只有700~800A，查看电机的电枢和励磁绕组的绝缘情况，均正常。
然后在开车试之，依旧跳快开，将70装置的参数α角的幅值减小，从108到70度，重新开车，电机可以转起来，但是电流峰值还是很大，并且转了不久装置报了F042（编码器故障），更换了一只新的编码器后，试车。
依然报F042跳快开和高压。
进一步更改装置参数，将原来的编码器测速，改成用EMF测速（不用编码器作为速度检测），电机可以转起来，只是电流还是比较大，用示波器检测装置12，13端子的电流情况，发现少了两个波头，然后用钳型表检查具体不导通的可控硅，检查它的脉冲触发回路，脉冲盒的输入端有信号，它的电源也正常，停车将高压分闸后，检查脉冲盒的输出，用装置的模拟脉冲检测输出端的脉冲也正常，并检查快速熔断器的好坏，均正常。
开车进一步试，发现还是有大电流流过，怀疑可控硅已坏，拆下晶闸管更换认为坏的可控硅后，再试之，问题依然存在，进一步拆下可控硅后，发现它的方向有问题，阳极阴极装反了，调换方向后，开车正常，将改动过的参数重新改成原先的，电机转速电流亦正常，确认是可控硅装反了导致这次故障，这次排故前后共用时2.5小时。
总结：这只可控硅是停产时更换的，更换时没有注意，而导致了开车后的问题。
一只可控硅接反了，由于装置给出的脉冲是依次两个触发的，所以就造成了这只可控硅无法导通，假如它是1号可控硅，将会造成1、2，6、1触发时不能形成回路，故用示波器看缺两个波头，类似于缺相，从而使出现大的电流。
在电机无法开车时应该先想办法使电机转起来，例如减小触发角度，不用编码器用EMF，这样可以看很多相关的参数，查看故障的更多现象，便于找到故障根源。
但是为什么在这次故障会出现报F042，原因还不明确。
马钢冷轧无取向电工产品手册
马钢马钢冷轧无取向电工钢产品冷轧无取向电工钢产品冷轧无取向电工钢产品1、牌号牌号、、产品特性要求及主要用途2、表面绝缘涂层特性组份耐热性 （780℃*2hrs，N 2保护后） 叠片系数涂层厚度层间电阻附着性焊接性含铬涂层Cr 3+ 半有机 无剥落 >98% 0.5~2μm >500Ω·mm 21级 - 无铬环保涂层半有机无剥落>98%0.5～2μm >500Ω·mm 21级-产品特性要求主要用途牌号规格组距 （mm） 密度(dt/dm 3) 铁损 (W/kg) W15/50 ≤ 磁感 (T) B50 ≥ 小型电机 中型电机 微型电机 密闭电机 间歇电机 通用交流电机焊接变压器镇流圈 轭流圈 继电器电磁开关备注 M35W440 7.7 4.40 1.64 √ √ √ √ √ √ √ √ √ M35W550 0.357.75 5.50 1.66 √ √ √√ √ √ √√ √ M50W470 7.70 4.70 1.62 √ √ √ √ √ √ √ √ √ √M50W540 7.70 5.40 1.65 √ √ √ √ √ √ √ √ √M50W600 7.756.00 1.65 √ √ √ √ √ √ √ √ √ √ M50W7007.80 7.00 1.68 √ √ √ √ √ √ √ √ M50W800 7.808.00 1.68 √ √ √ √ √ √√ √ M50W1000 7.85 10.00 1.69 √ √ √ √ √ √ M50W1300 0.507.85 13.00 1.69 √ √ √√ √ √ M65W600 7.75 6.00 1.64 √ √ √ √ M65W700 7.757.00 1.65 √ √√ √ M65W800 7.80 8.00 1.66 √ √ √ √ √M65W1000 7.80 10.00 1.68 √ √ √ √ M65W1300 7.85 13.00 1.69 √ √ √ √ M65W16000.657.8516.001.69√√√√3、包装标准钢带的包装、标志及质量证明书应符合Q/MGB 458 规定。
2退火过程中晶粒组织变化对磁性的影响
中虽然含硅量只有０．２５％，但最终退火时的１／４面
主要是｛１１１｝＜１１０）位向，冷轧织构依然存在，硬度继
的织构与含１％～２％Ｓｉ钢的织构相似。在晶粒长
续降低。研究结果表明冷轧纤维织构＜１１１＞／／ＮＤ
大过程中随着退火温度的升高，晶粒尺寸几乎呈直
组织退火再结晶时易发生｛１１１｝择优晶核Ｈ］。
’线增大（图３）。
Ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ Ｇｒａｉｎ Ｇｒｏｗｔｈ ｏｆ ＬＯＷ Ｓｉｌｉｃｏｎ Ｎｏｎ－－ｏｒｉｅｎｔｅｄ Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ Ｓｔｅｅｌ ｏｎ
Ｔｅｘｔｕｒｅ ａｎｄ Ｍａｇｎｅｔｉｃ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ
ＷＡＮＧ Ｆｅｎｇ—ｔａｏ，ＷＡＮＧ Ｂｏ
（Ｂａｏｓｈａｎ Ｉｒｏｎ＆Ｓｔｅｅｌ Ｃｏ．Ｌｔｄ．。Ｓｈａｎｇｈａｉ ２０１９００。Ｃｈｉｎａ）
退火温度对铁损的影响主要与晶粒组织有关， 与织构的关系不大。晶粒回复、再结晶和晶粒长大 过程中，涡流损耗（Ｐ。）几乎不变，磁滞损耗（Ｐ“）降
低，实际上也就代表了总铁损的降低（Ｐ。）（图５）。 随着退火温度的升高，纤维组织消失、晶粒长大，晶 内缺陷减少、晶界减少，磁畴壁移动的阻力减小，磁 滞损耗降低。
作者简介：王峰涛（１９７５一），男，１９９８年毕业于西安冶金建筑科技大学，工学学士，工程师，现就职于宝钢股份宝钢分公司。 Ｅ－ｍａｉｌ：ｗａｎｇｆｅｎｇｔａｏ＠ｂａｏｓｔｅｅｌ．ｃｏｍ，电话：０２１—２６６４８１６６，传真：０２１－－２６６４６５３９。
万方数据
第４期
王峰涛等：低硅无取向电工钢退火过程中晶粒组织变化对磁性的影响
收稿日期：２００８—０８—２８
万方数据
低硅无取向电工钢退火过程中晶粒组织变化对磁性的影响
作者： 作者单位： 刊名：
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50ZW600牌号冷轧无取向电工钢铁损偏高的原因分析 赵有明 游光明 刘船行 （中冶南方（新余）冷轧新材料技术有限公司，江西 新余338025） 摘要：分析50ZW600牌号冷轧无取向电工钢电磁性能较差的主要原因，通过降低连铸坯中S、N等有害元素含量、降低热轧加热温度、提高热轧卷曲温度，有效提高了电磁性能特别是铁损性能。 关键字：50ZW600；冷轧无取向电工钢；铁损 Analysis the reason of 50ZW600 grade cold rolled non-oriented electrical steel and iron loss high Zhao Youming You Guangming Liu Chuanxing (WISDRI (Xinyu) Cold Processing Engineering CO.,LTD.,Xinyu Jiangxi 38025,China) Abstract: the main reason analysis of 50ZW600 grade cold rolled non-oriented electrical steel electromagnetic performance is poor, through the reduction of continuous casting slab S, N content of harmful elements, reduce the heating temperature of the rolling, hot rolling coiling temperature increase, effectively improve the electromagnetic properties especially the core loss property. Keywords: 50ZW600; cold-rolled non-oriented electrical steel; iron loss 1、概述 中冶南方（新余）冷轧新材料技术有限公司连退生产线与2010年10月投产，2011年5月开始试生产50ZW600牌号冷轧无取向电工钢。50ZW600牌号冷轧无取向电工钢主要用于生产中小型电机、小微型变压器、整流器、压缩机等[1]，用途广泛，市场需求量较大，且附加值较高。冷轧无取向电工钢主要工艺流程如下：铁水脱硫——转炉冶炼——RH精炼——连铸——热连轧——酸洗——冷轧——连续脱碳退火炉退火、涂层。 2 、试生产方案 2.1冶炼成分设计 电工钢的牌号不同，化学成分也不同，根据化学成分对微观组织结构和磁性能的影响，确定50ZW600的化学成分控制范围，如表1所示。 表1 冶炼化学成分控制表 牌号 C Mn Si S P Al s N 50ZW600 ≤0.005 0.20-0.45 1.15-1.6 ≤0.008 ≤0.06 0.10-0.60 ≤0.008 2.2冶炼工艺控制 铁水要求深脱硫并扒渣处理，要求出站铁水S含量控制在0.003％以下。转炉出钢过程中，加人一定量的脱硫剂，进一步脱硫，RH真空炉合金化及将钢中C降到0.005％。连铸采用大包长水口及氩封、中间包渣覆盖、浸人式水口进行全程保护浇铸，并采用末端电磁搅拌防止瓦楞装缺陷[2]。 2.3热轧工艺 为了防止铸坯冷却速度过快产生开裂或者加热速度过快产生开裂，采用热装热送方式装炉，降低铸坯在低温段的加热速度，确保钢坯内外温度均匀，减少热应力。板坯出炉控制在1180℃以下，加热时间控制在160-200分钟，防止钢坯加热过程中AlN、MnS等析出物固溶到钢坯中，热轧卷中固溶的AlN、MnS将会析出成微小的析出物颗粒，阻碍晶粒长大，提高铁损。卷曲温度大于680℃，保证热轧板晶粒均匀。 2.4连退工艺 连退炉为中低牌号连续脱碳退火涂层机组，具有稳定的温度控制系统，完全满足50ZW600退火工艺要求。退火工艺温度采用870℃，工艺速度为100m/min，退火气氛为氮氢混合湿气氛， H2和H2O分压比大于4.5，保证脱碳、退火后的电磁性能、表面质量及成品C含量≤27ppm。 3、试生产结果 3.1化学成分 实际冶炼化学成分如表2所示 表2 实际冶炼化学成分 炉号 C Mn Si S P Al s N 设计成分 ≤0.005 0.20-0.45 1.15-1.6 ≤0.008 ≤0.06 0.10-0.60 ≤0.008 J20-00704 0.0052 0.27 1.53 0.0062 0.039 0.230 0.0052 J20-00705 0.0039 0.33 1.49 0.0059 0.054 0.262 0.0063 J20-00707 0.0047 0.30 1.41 0.0075 0.035 0.302 0.0069 J20-00708 0.0043 0.29 1.40 0.0069 0.048 0.273 0.0052 J20-00789 0.0055 0.35 1.18 0.0062 0.033 0.335 0.0059 J20-00790 0.0039 0.33 1.23 0.0055 0.029 0.392 0.0048 J20-00791 0.0063 0.29 1.39 0.0070 0.041 0.412 0.0057 J20-00793 0.0059 0.41 1.53 0.0064 0.039 0.350 0.0065 3.2电磁性能 成品采用爱泼斯坦方圈（MPG100D AC/DC型号）检测铁损P15/50（W/Kg）和饱和磁感应强度B5000（T）见表3所示。 表3 典型电磁性能 序号 钢卷号 P1.5/50（W/kg） B50（T） 1 1050218 4.871 1.698 2 1050219 5.035 1.709 3 1050220 4.666 1.703 4 1050221 4.790 1.705 5 1050222 4.726 1.699 6 1050223 4.671 1.704 7 1050224 4.858 1.705 8 1050225 4.794 1.710 9 1050226 4.677 1.706 10 1050227 4.794 1.705 11 1060325 4.774 1.697 12 1060326 4.864 1.719 13 1060327 4.766 1.704 14 1060328 4.787 1.711 15 1060329 4.839 1.709 16 1060330 4.748 1.706 17 1060345 4.892 1.724 18 1060346 4.755 1.702 19 1060347 4.732 1.702 20 1060349 4.776 1.708 4、原因分析 4.1热轧成品分析 热轧成品卷表面基体金相为等轴晶铁素体组织，晶粒较小，心部为变形铁素体组织，主要表现为带状，变形后再结晶不充分。 R0-068245A050基体组织 R0-068245A050心部组织 R0-068246A020基体组织 R0-068246A020心部组织 R0-068247A030基体组织 R0-068247A030心部组织 图1 热轧卷金相组织 4.2退火卷成品分析 成品退火卷晶粒较小且大小不均匀，平均晶粒度为5.5-6级，晶粒大小为40-50μm，达不到50-65μm的目标要求。 1050218头部 ，46μm 1050218尾部，43μm 1060329头部，42μm 1060329尾部，45μm 图2 成品卷金相 通过电镜分析发现成品中存在MnS、AlN及AlN、MnS混合析出物。MnS析出物大部分为圆球形，尺寸为50-300μm，平均尺寸在200μm左右，AlN析出物大部分为长方形，尺寸主要在微米级。
MnS析出物电镜照片 MnS析出物轮普曲线 AlN析出物电镜照片 AlN析出物轮普曲线 图3成品析出物分析 4.3讨论 热轧加热温度过高、加热不充分、卷曲温度偏低造成热轧卷成品晶粒偏小且内部组织不均匀，导致最终退火组织晶粒偏小。板温高于1150℃后，随着板温的升高，MnS、AlN固溶度大幅提高，随着MnS、AlN的固溶度的增大，热轧后析出大量细小的MnS、AlN，阻碍晶粒长大。连铸坯中存在较高的S、N促成、加剧了MnS、AlN的形成。控制、降低钢水中S、N含量，降低加热温度、提高卷曲温度可以有效提高产品的电磁性能。 5、改进方案及生产情况 5.1冶炼成分调整 主要降低S、N含量，改进后化学成分如表4所示。 表4 改进后冶炼化学成分控制表 牌号 C Mn Si S P Al s N 50ZW600 ≤0.005 0.20-0.45 1.15-1.6 ≤0.0045 ≤0.06 0.10-0.60 ≤0.004 通过采用新型高效脱硫剂、严格控制冶炼、保护浇铸等措施有效将连铸坯中S、N含量降低到控制范围内。 2.3热轧工艺制定 将加热温度控制在1150℃以下，加热时间适当延长，控制在180-220分钟。卷曲温度大于700℃，有效保证热轧板晶粒均匀，起到“常化”作用。 2.4改进后生产情况 通过上述改进，退火后产品性能大幅提升，典型电磁性能值如表5所示。成品平均晶粒尺寸为55-65微米，平均晶粒度平均为4-5级，晶粒大小较均匀，成品金相见图4。 表5 改进后典型电磁性能 序号 钢卷号 P1.5/50（W/kg） B50（T） 1 1121008 3.95 1.703 2 1121009 3.99 1.700 3 1121010 3.98 1.690 4 1121011 3.92 1.703 5 1121015 3.97 1.699 6 2011207 3.75 1.709 7 2011208 3.97 1.707 8 2011209 3.84 1.703 9 2011209 3.87 1.704 10 2011210 3.85 1.701