24M跨度钢结构工业厂房设计书h
24米屋架钢结构课程设计资料
目录设计资料 (2)结构形式与布置 (3)荷载计算 (5)内力计算 (6)杆件设计 (8)节点设计 (12)附件pf程序数据 (18)钢结构课程设计——24m跨钢屋架设计计算书一、设计资料：1.某单层单跨工业厂房，跨度24m，长度102m。
2.厂房柱距6m，钢筋混凝土柱，混凝土强度C20，上柱截面尺寸400x400mm，钢屋架支承在柱顶。
3.吊车一台50T，一台20T，中级工作制桥式吊车（软钩），吊车平台标高12.000m。
4.荷载标准值（1）永久荷载三毡四油（上铺绿豆沙）防水层 0.4KN/m2水泥砂浆找平层 0.3 KN/m2保温层 0.6 KN/m2一毡二油隔气层 0.05 KN/m2预应力混凝土大型屋面板 1.4 KN/m2屋架（包括支撑）自重 0.12+0.011L=0.384 KN/m2（2）可变荷载屋面活载标准值 0.7 KN/m2雪荷载标准值 0.35 KN/m2积灰荷载标准值 0.3 KN/m25.屋架结构形式、计算跨度及几何尺寸见图1(屋面坡度为1:10)。
图1 梯形屋架示意图（单位: mm）6.钢材选用Q235钢，角钢，钢板各种规格齐全，有各种类型的焊条和C级螺栓可供选用。
7.钢屋架的制造、运输和安装条件：在金属结构厂制造，运往工地安装，最大运输长度16m，运输高度3.85m，工地有足够的起重安装设备。
二、结构形式与布置（1）屋架形式及几何尺寸如图2所示。
图2 屋架形式及几何尺寸（单位mm）（2）屋架支撑的种类有横向支撑、纵向支撑、垂直支撑和系杆。
横向支撑：根据其位于屋架上弦平面或者下弦平面，又可分为上弦横向支撑和下弦横向支撑，上弦平面横向支撑对保证上弦杆的侧向稳定性有着重要作用。
设计人无数种屋架跨度为24m，室内有悬挂吊车，因此上弦与下弦都需在第一个柱间设置横向支撑，又因为长度为102m，所以应该在跨中增设一道横向支撑，保证横向支撑之间小于60m。
纵向支撑：设于屋架的上弦与下弦平面，布置在沿柱列的各屋架端部节间部位，它可以与横向支撑一起形成水平刚性盘，增加房屋的整体刚度，减轻受荷较大的框架所受水平荷载和产生的水平变形对于梯形屋架，纵向支撑设在屋架的下弦的平面。
单跨厂房的钢屋盖设计(24米跨度梯形屋架)
目录一、设计题目 (1)二、设计资料 (1)三、支撑布置 (2)四、荷载计算 (2)五、内力计算 (3)六、杆件设计 (5)七、节点设计 (8)一、设计题目单跨厂房的钢屋盖设计（24米跨度梯形屋架）二、设计资料（1）该车间有20/5t电动双梁桥式起重机（A3级）、无天窗；（2）钢屋架支承在钢筋混凝土柱顶，钢材采用Q235，混凝土等级为C25；（3）对于梯形屋架，屋面采用1.5mX6.0m的大型屋面板（屋面板可考虑作支撑用）；（4）车间长度为240m，纵向柱距为6m。
温度伸缩缝采用双柱。
（5）柱网布置图如图一所示：2、荷载永久荷载：采用加气混凝土屋面板1.5×6.0m，重量（标准值）为0.9 KN/m2;改性沥青防水卷材，重量（标准值）为0.1 KN/m2;屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L计算，L为屋架跨度，以m为单位，q为屋架及支撑自重，所以为0.384KN/m2；可变荷载：施工活荷载标准值为0.5KN/m2，雪荷载的基本雪压标准值为S=0.65KN/m2，施工活荷载与雪荷载不同时考虑，而是取两者的较大值；三、支撑布置上弦横向水平支撑设置在房屋两端及伸缩缝处第一开间内，并在相应开间屋架跨中设置竖向支撑，在其余开间屋架下弦跨中设置一通长水平柔性系杆，考虑大型屋面板在屋架平面外的支撑作用，取两块屋面板宽；下弦杆在屋架平面外的计算长度为屋架跨度的一半。
四、荷载计算沿屋面斜面分布的永久荷载乘以1/cos=（√10*10+1）/10=1.005换算为沿水平投影面分布的荷载。
4.1标准永久荷载值加气混凝土屋面板1.5*6m 0.9*1.005=0.905 KN/m2改性沥青防水卷材 0.1*1.005=0.101KN/m2屋架与支撑 0.384KN/m2合计 1.39 KN/m24.2标准可变荷载屋面活荷载与雪荷载两者取大值，从资料可知屋面雪荷载大于活荷载，故取屋面雪荷载作为标准可变荷载。
钢结构课程设计(24米跨范例一)
钢结构课程设计班级：姓名：学号:指导老师：2012年 1 月 2 日目录一、设计资料 (1)二、结构形式及支撑布置 (2)三、荷载计算 (4)四、内力计算 (5)五、杆件设计 (6)六、节点设计 (10)七、参考资料 (17)八、附表一 (18)九、附表二 (19)一、设计资料某车间跨度为24m,厂房总长度72m，柱距6m，车间内设有两台300/50kN 中级工作制吊车（参见平面图、剖面图),工作温度高于-20℃，无侵蚀性介质，地震设防烈度为6度，屋架下弦标高为12.5m；采用1.5×6 m预应力钢筋混凝土大型屋面板，Ⅱ级防水，卷材屋面，屋架采用梯形钢桁架,两端铰支在钢筋混凝土柱上，混凝土柱上柱截面尺寸为400×400mm，混凝土强度等级为C25，屋架采用的钢材为Q235B钢，焊条为E43型。
屋架形式荷载(标准值）永久荷载: 改性沥青防水层0.35kN/m 2 20厚1：2。
5水泥砂浆找平层0.4kN/m 2 100厚泡沫混凝土保温层0。
6kN/m 2预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝）1.4kN/m 2屋架和支撑自重为(0。
120+0。
011L ）kN/m 2可变荷载 基本风压: 0.35kN/m 2 基本雪压:（不与活荷载同时考虑） 0。
30kN/m 2 积灰荷载0.75kN/m 2 不上人屋面活荷载0.7kN/m 2二、结构形式及支撑布置桁架的形式及几何尺寸如下图2。
1所示图2。
1 桁架形式及几何尺寸桁架支撑布置如图2。
2所示1950120001350150501507150715071507150715071507150819652494223325692813280325163056304527983305329530812850300030003000图2。
2 桁架支撑布置符号说明：SC ：上弦支撑； XC ：下弦支撑； CC ：垂直支撑GG ：刚性系杆； LG ：柔性系杆桁架及桁架上弦支撑布置桁架及桁架下弦支撑布置垂直支撑 1-1垂直支撑 2-2三、荷载计算屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。
24M跨排架钢屋架厂房建筑设计图
24m跨门式钢架轻型房屋钢结构厂房施工图，含设计说明
跨度 24m梯形钢屋架设计
24m 钢结构开 始 设 计1、设计资料1）某厂房跨度为24m ，总长90m ，柱距6m ，屋架下弦标高为18m 。
2）屋架铰支于钢筋混凝土柱顶，上45柱截面400×400，混凝土强度等级为C30。
3）屋面采用1.5×6m 的预应力钢筋混凝土大型屋面板。
（屋面板不考虑作为支撑用）。
4）该车间所属地区为北京市 5）采用梯形钢屋架考虑静载：①预应力钢筋混凝土屋面板（包括嵌缝）、②二毡三油加绿豆沙、③找平层2cm 厚、④ 支撑重量考虑活载：活载（雪荷载）积灰荷载 6）钢材选用Q345钢，焊条为E50型。
2、屋架形式和几何尺寸屋面材料为大型屋面板，故采用无檩体系平破梯形屋架。
屋面坡度 i=（3040－1990）/10500=1/10；屋架计算跨度L 0＝24000－300＝23700mm ；端部高度取H=1990mm ，中部高度取H=3190mm （约1/7。
4）。
屋架几何尺寸如图1所示：1拱50图1：24米跨屋架几何尺寸3、支撑布置由于房屋长度有90米，故在房屋两端及中间设置上、下横向水平支撑和屋架两端及跨中三处设置垂直支撑。
其他屋架则在垂直支撑处分别于上、下弦设置三道系杆，其中屋脊和两支座处为刚性系杆，其余三道为柔性系杆。
（如图2所示）上弦平面支撑布置屋架和下弦平面支撑布置垂直支撑布置4、屋架节点荷载屋面坡度较小，故对所有荷载均按水平投影面计算：计算屋架时考虑下列三种荷载组合情况1) 满载（全跨静荷载加全跨活荷载）节点荷载①由可变荷载效应控制的组合计算：取永久荷载γG＝1.2，屋面活荷载γQ1＝1.4，屋面集灰荷载γQ2＝1.4，ψ2＝0.9，则节点荷载设计值为F＝（1.2×2.584+1.4×0.70+1.4×0.9×0.80）×1.5×6＝45.7992kN②由永久荷载效应控制的组合计算：取永久荷载γG＝1.35，屋面活荷载γQ1＝1.4、ψ1＝0.7，屋面集灰荷载γQ2＝1.4，ψ2＝0.9，则节点荷载设计值为F＝（1.35×2.584+1.4×0.7×0.70+1.4×0.9×0.80）×1.5×60＝46.593 kN2) 全跨静荷载和（左）半跨活荷①由可变荷载效应控制的组合计算：取永久荷载γG＝1.2，屋面活荷载γQ1＝1.4，屋面集灰荷载γQ2＝1.4，ψ2＝0.9全垮节点永久荷载F1=（1.2×2.584）×1.5×6＝27.9072kN半垮节点可变荷载F2＝（1.4×0.70+1.4×0.9×0.80）×1.5×6＝17.892kN②由永久荷载效应控制的组合计算：取永久荷载γG＝1.35，屋面活荷载γQ1＝1.4、ψ1＝0.7，屋面集灰荷载γQ2＝1.4，ψ2＝0.9全垮节点永久荷载F1=（1.35×2.55）×1.5×6＝31.347 kN半垮节点可变荷载F2＝（1.4×0.7×0.70+1.4×0.9×0.80）×1.5×6＝31.347kN故应取P＝46.23kN3) 全跨屋架和支撑自重、（左）半跨屋面板荷载、（左）半跨活荷载+集灰荷载①由可变荷载效应控制的组合计算：取永久荷载γG＝1.2，屋面活荷载γQ1＝1.4，屋面集灰荷载γQ2＝1.4，ψ2＝0.9全跨屋架和支撑自重F3=1.2×0.384×1.5×6＝4.4172Kn半跨屋面板自重及半跨活荷载F4＝（1.2×1.4+0.7×1.4）×1.5×6＝23.94kN②由永久荷载效应控制的组合计算：取永久荷载γG＝1.35，屋面活荷载γQ1＝1.4、ψ1＝0.7，屋面集灰荷载γQ2＝1.4，ψ2＝0.9全跨屋架和支撑自重F3＝1.35×0.384×1.5×6＝4.617kN半跨屋面板自重及半跨活荷载F4＝（1.35×1.4+1.4×0.7×0.7）×1.5×6＝23.184kN5﹑屋架杆件内力计算见附表16﹑选择杆件截面=-413.28KN,查表7.6，选中间节点板厚度为8mm，支座按腹杆最大内力Nab节点板厚度10mm。
[学士]某24米跨钢结构厂房课程设计
![[学士]某24米跨钢结构厂房课程设计](https://img.taocdn.com/s3/m/458999f04431b90d6d85c770.png)
[学士]某24米跨钢结构厂房课程设计1.结构形式某厂房跨度为24m，总长120m，柱距6m，采纳梯形钢屋架、1.5×6.0m预应力混凝土大型屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面400×400，混凝土强度等级为C20，屋面坡度为i=1：10。
2.屋架形式及选材屋架跨度为24m，屋架形式、几何尺寸及内力系数如附图所示。
屋架采纳钢材及焊条为：钢材选用Q345钢，焊条采纳E50型。
3.荷载标准值〔水平投影面计〕①永久荷载：二毡三油防水层 0.4KN/m2 保温层 1.0KN/m2水泥砂浆找平层 0.4KN/m2预应力混凝土大型屋面板 1.4KN/m2屋架及支撑自重〔按体会公式q=0.12+0.011L运算〕 0.384KN/m2悬挂管道 0.1KN/m2②可变荷载屋面活荷载标准值 0.5KN/m2雪荷载标准值 0.7KN/m2积灰荷载标准值 0.3KN/m2 4.屋架的运算跨度：Lo=24000－2×150=23700mm，端部高度：h=2005mm〔轴线处〕，h=2990mm〔运算跨度处〕。
起拱h=50mm二、结构形式与布置图屋架支撑布置图如以下图所示图2 上弦支撑布置图图2 下弦支撑布置图图2垂直支撑图2垂直支撑图一：24m跨屋架〔几何尺寸〕图二：24m跨屋架全跨单位荷载作用下各杆的内力值图三：24m跨屋架半跨单位荷载作用下各杆的内力值三、荷载与内力运算1.荷载运算永久荷载标准值：二毡三油〔上铺绿豆砂〕防水层 0.4KN/m2 水泥砂浆找平层 0.4KN/m2保温层 1.0KN/m2预应力混凝土大型屋面板 1.4KN/m2屋架及支撑自重〔按体会公式q=0.12+0.011L运算〕 0.384KN/m2悬挂管道 0.1KN/m2 _________________________________________________________________总计：3.684KN/m2可变荷载标准值：笔下文学ikdzs雪荷载0.7KN/m2大于屋面活荷载标准值0.5KN/m2，取0.7KN/m2积灰荷载标准值 0.3KN/m2 _______________________________________________________________总计1.0KN/m2永久荷载设计值：1.35×3.684＝4.973KN/m2可变荷载设计值：1.4×1.0＝1.4KN/m22.荷载组合设计屋架时，应考虑如下三种荷载组合：〔1〕全跨永久荷载+全跨可变荷载屋架上弦节点荷载F=〔4.973+1.4〕×1.5×6=57.361KN〔2〕全跨永久荷载+半跨可变荷载屋架上弦节点荷载F1=4.973×1.5×6=44.757KNF2=1.4×1.5×6=12.6KN〔3〕全跨屋架和支撑自重+半跨大型屋面板重+半跨屋面活荷载屋架上弦节点荷载F3=0.384×1.35×1.5×6=4.667KNF4=〔1.4×1.35+1.4×0.7〕×1.5×6=25.83KN3.内力运算本设计采纳图解法运算杆件在单位节点力作用下各杆件的内力系数。
24米钢结构课程设计计算书
设计某厂房钢屋架一、设计资料梯形屋架跨度24m，物价间距6m，厂房长度120m。
屋架支撑于钢筋混凝土柱子上，节点采用焊接方式连接，，其混凝土强度C25，柱顶截面尺寸400mm×400mm。
屋面用预应力钢筋混凝土大型屋面板。
上弦平面侧向支撑间距为两倍节间长度，下弦平面在柱顶和跨中各设一道纵向系杆。
屋面坡度i=1/10。
刚材采用Q235B钢，焊条E43××系列，手工焊。
二、屋架形式和几何尺寸=L-300=24000-300=21000mm，端部高度取屋架的计算跨度l=2000mm，跨中高度H=3200mmH三、屋盖支撑布置（见图1）四、荷载计算⒈永久荷载：预应力钢筋混凝土屋面板（包括嵌缝）1.40KN／m2防水层（三毡四油上铺小石子） 0.35 KN／m2找平层（20mm厚水泥砂浆） 0.02×20=0.40 KN／m2保温层（泡沫混凝土）厚40mm 0.25KN／m2钢屋架及支撑重 0.12+0.011×24=0.384KN／m2合计 2.784KN／m2⒉可变荷载：屋面荷载 0.5KN／m2雪荷载 0.6KN／m2由于可变荷载和雪荷载不能同时达到最大，因此去他们中的较大值。
取0.6 KN／m2五、屋架杆件内力计算与组合永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.4.⒈荷载组合：⑴全跨恒载＋全跨活载⑵全跨恒载＋半跨活载⑶全跨屋架，支撑自重＋半跨屋面板重＋半跨活载⒉节点荷载：=1.2×2.784×1.5×6=30.07KN永久荷载 F1可变荷载 F2=1.4×0.6×1.5×6=7.56KN⒊屋架杆件内力计算表一屋架构件内力组合表（单位：KN）见表1六、屋架杆件设计支座斜杆的最大内力设计值为-333.40 KN，查表9.1，中间节点板厚度选用10mm，支座节点板厚度选用12mm。
⒈上弦杆上弦采用等截面，按N=-572.28KN， FG杆件的最大设计内力设计。
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一、课程设计内容1、计算书一份：（1）绘制屋架支撑布置简图；（2）荷载和杆件内力计算、汇总；（3）设计节点并在计算书中绘制节点简图。
2、绘制钢屋架施工图（一号图纸一张594mmX841mm），绘制杆件汇总表。
二、设计资料⨯工业厂房跨度为24mL=，柱距为6m，厂房总长度为96m，选用1.5 6.0m 预应力钢筋混凝土大型屋面板。
采用梯形钢屋架，如图1，钢材选用Q235-B，焊条选用E43，手工焊。
屋架两端简支于钢筋混凝土柱上，檐口采用封闭结合，上⨯，混凝土标号为C20。
柱截面450mm450mm荷载（标准值）：1、永久荷载：预应力钢筋混凝土屋面板（包括嵌缝）21800(N m)S B S改性沥青防水卷材2400(N m)20m m厚找平层2400(N m)100m m厚泡沫混凝土保温层2500(N m)屋架和支撑自重2500(N m)2、活荷载：屋面雪荷载2500(N m)400(N m)，施工荷载2课程设计正文:一、屋架支撑布局简图屋架上弦支撑布置图屋架下弦支撑布置图垂直支撑1－1垂直支撑2－2二、荷载和内力计算及节点设计1、 荷载和内力计算 （1） 荷载组合由于屋面坡度不大，故忽略坡度对荷载值的影响；风荷载为吸力，重屋盖可不考虑。
永久荷载总和为：1.8+0.4+0.4+0.5+0.5=3.6 kN; 节点设计荷载：(1.35 3.6 1.40.70.5)6 3.096.3d F =⨯+⨯⨯⨯⨯= kN; 支座反力:4496.3385.2d d R F ==⨯= kN;（2） 内力计算用所给出的图中的单位内力可求出全跨荷载作用下屋架的杆件内力.内力设计值如下图所示:2、 杆件截面选择腹杆最大轴力为543.9kN ，选用支座节点板厚t=12mm ，中间节点板及垫板厚可为t=10mm 。
所用钢材厚度均小于16mm ，设计强度=215N/2mm 。
（1） 上弦截面上弦不改变截面，最大内力max 756.05N =- kN ；屋架平面内计算长度300.0cm ox l =；屋架平面外，要求大型屋面板与屋架可靠焊接，取 两块板的宽度300.0cm oy l =。
初选2160⨯14，A=86.602cm ， 4.92cm x i =， 6.99cm y i =。
验算弯矩平面内和弯矩平面外稳定性：30061[]150;4.92ox x x l i λλ===<=0.801x ϕ= 由于160.5830011.40.5810.91.416y l b t b ⨯==>==故2243.9(1)51[]15018.6y xz l t bt bλλ=+=<=0.852yz ϕ=上部局部弯矩：0119630037222544M Pl N m ==⨯⨯= 00.643335M M N m ==1)上弦截面弯矩平面内稳定性验算。
223'223.142061086604297.2641.1 1.161EXx EA Nπλ⨯⨯⨯===⨯ kN ； 1.05x γ=2410482243.30.52117.65cm x I =⨯+⨯⨯= 3112117.65473.75cm 4.47x x I W y === 3222117.65183.66cm 11.53x x I W y ==='31756050143335000(10.8/)0.8018660 1.05437.7510(10.8756.05/4269.22)mx x x x x EX M N A W N N βϕγ⨯+=+-⨯⨯⨯⨯-⨯ = 101+109=210N/2mm <f =215 N/2mm ； 满足要求2)上弦截面弯矩平面外稳定性验算。
1.0x β=；10.00170.927b y ϕλ=-=756050143335000207.70.80186600.927473750tx x y b x M N A W βϕϕ⨯+=+=⨯⨯ N/2mm <f =215 N/2mm ； 每节间放两块垫板 301100.340125.23a l i ==<= 满足要求。
（2）下弦截面下弦杆采用同一截面，最大内力max 769.53N =kN ；屋架平面内计算长度600cm ox l =；屋架平面外根据支撑布置取600cm oy l =。
计算需要净截面面积：32769.5310A 3579.2mm 215N f *⨯===采用等肢角钢2100⨯10，A=38602mm ， 3.05cm x i =， 4.52cm y i =。
截面强度验算：3n N 769.5310199.36A 3860⨯== N/2mm <f =215 N/2mm ；600196.7[]1503.05ox x x l i λλ===<=600132.7[]1504.52oy y yl i λλ===<= 每节间放两块垫板 600200802443a l i ==<= 满足要求。
（3）腹杆1)杆件A-F 、C-G ：48.15AF N =- kN ，200ox l cm =，200oy l cm =96.3CG N =- kN ，2500.8200ox l cm =⨯=，250oy l cm = 选263⨯6，A=14582mm ， 1.93cm x i =， 2.99cm y i =。
杆件C-G 受力较大，长细比也较大，按杆件C-G 验算： 200103.6[]1501.93ox x x l i λλ===<=，0.532x ϕ= 25083.62.99oy y yl i λ=== 6.30.5825010.50.5823.20.6 6.3y l b t b ⨯==<== 所以4220.475(1)86.4[]150yz y oy b l tλλλ=+=<= 0.645yz ϕ=，min 0.532ϕ=3296.310124.150.53214.5810N A σϕ⨯===⨯⨯ N/2mm <f =215 N/2mm ； A- F 放两块垫板，C-G 放三块垫板，满足要求。
2）杆件E-H:选用2100⨯10，放三块垫板，经过上述杆件类似验算，满足要求。
3）杆件B-F ：选用2180⨯110⨯10（长肢相并），放三块垫板，经过验算，满足要求。
4）杆件B-G ：选用263⨯6，放两块垫板，经过上述杆件类似验算，满足要求。
5）杆件D-G 、D-H ： 选用280⨯6，放四块垫板，经过上述杆件类似验算，满足要求。
3、 节点设计选用E43焊条，角焊缝的抗拉抗压和抗剪强度设计值w 2f 160N/mm f =。
（1） 下弦节点G （如下图）1）斜杆BG 与节点的连接焊缝计算。
N=307.679kN设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为 f18mm h =和f26mm h =,所需焊缝长度为：肢背:30.7307.6791016136.2mm 20.78160w l ⨯⨯=+=⨯⨯⨯，取140mm w l =。
肢尖：30.3307.679101280.7mm 20.76160w l ⨯⨯=+=⨯⨯⨯，取'100mm w l =。
1） 斜杆DG 与节点的连接焊缝计算。
N=133.376kN设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为 f18mm h =和f26mm h =,所需焊缝长度为：肢背:30.7133.376101668.1mm 20.78160w l ⨯⨯=+=⨯⨯⨯，取80mm w l =。
肢尖：3'0.3133.376101241.8mm 20.76160wl ⨯⨯=+=⨯⨯⨯，取'80mm w l =。
2） 斜杆CG 与节点板的连接焊缝计算。
N=96.3kN焊缝尺寸可按构造确定，取焊脚尺寸f 6mm h =，焊缝长度取80mm w l =。
3） 下弦杆与节点板连接焊缝计算。
受力为左右下弦杆的内力差769.53426.9342.63GH FG N N N ∆=-=-=kN 肢背焊缝应力为：肢背：30.7342.631046.220.76618τ⨯⨯==⨯⨯⨯2N/mm <w 2f 160N/mm f =； 肢尖：30.3342.631019.820.76618τ⨯⨯==⨯⨯⨯2N/mm <w 2f 160N/mm f =； 满足要求。
（2） 上弦节点B （如下图）1) 斜杆BG 与节点板连接焊缝计算,与下弦节点G 中BG 杆计算相同. 2) 斜杆BF 与节点板连接焊缝计算,N=543.9kN 。
设肢背与肢尖的焊脚尺寸分别为f110mm h =和f28mm h =。
所需焊缝长度为肢背：30.7543.9102019020.710160w l ⨯⨯=+=⨯⨯⨯mm ，取200mm w l =。
肢尖：3'0.3543.91012133.4mm 20.76160wl ⨯⨯=+=⨯⨯⨯，取140mm w l = 3) 上弦杆与节点板连接焊缝计算。
为便于在上弦上搁置大型屋面板，上弦节点板的上边缘可缩进上弦肢背8mm 。
假定集中荷载F 由塞焊缝承受。
F=96.3kN ，焊脚尺寸为52t=mm ，w 80l = mm 。
3f 96.31017.220.75800σ⨯==⨯⨯⨯2N/mm <w 2f f 1.22160195.2N/mm f β=⨯=。
675.3520675.352BC AB N N N ∆=-=-= kN偏心矩：16045115e =-= mm 。
偏心力矩：675.35211.57766.548kN m M N e =∆⋅=⨯=⋅ f210mm h =，279cm w l =，则3f w 675.3521061.06220.710790e N h l τ∆⨯===⨯⨯⨯∑2N /m m42f 2f 67766.5481053.33N /m m 20.710790M W σ⨯⨯===⨯⨯⨯275.09N/mm =<w 2f 160N/mm f =，满足要求。
（3） 屋脊节点E （如下图）1） 弦杆与拼接角钢连接焊缝计算。
拼接角钢切肢的尺寸为512_6523f t h ∆=++=+= mm ，取25 mm 。
N=756.05kN ，取焊脚尺寸为6 mm ，则需焊缝长度为3756.05101212293.340.740.76160w w f f N l h f ⨯=+=+=⨯⨯⨯⨯⨯⨯ mm 取w l =300 mm ，拼接角钢的长度取230050650mm ⨯+=。
2） 弦杆与节点板连接焊缝计算。
上弦肢背与节点板用塞焊缝，满焊即可。
下弦肢尖与节点板用角焊缝，按上弦杆内力的15%计算。
N=756.0515%113.4kN ⨯=113.411.51304.1kN m M N e =⋅=⨯=⋅焊脚尺寸为6mm ，弦杆一侧焊缝长度为250mm ，有3f w 113.41056.25220.76240e N h l τ∆⨯===⨯⨯⨯∑2N/mm42f 2f 61304.110161.78N/mm 20.76240M W σ⨯⨯===⨯⨯⨯2144.04N/mm =<w 2f 160N/mm f =，满足要求。