§3.2 装配式钢筋混凝土简支梁桥
装配式钢筋混凝土简支T型梁桥课程设计
单轮时： a ' = a1 + 2l0 = 0.42 + 2 × 0.9 = 2.22m
按《桥规》4.3.2 条规定，局部加载冲击系数1 + μ = 1.3 。 作用于每来宽板条上的弯矩为：
双轮时：
M Ap
=
−(1 +
μ) P
4a
⎜⎛ ⎝
l
0
−
b1 4
⎟⎞ × 2 ⎠
=
−1.3 ×
140 × 2 4 × 3.62
桥墩桩柱的外力有上部结构恒载与盖梁的恒载反力以及柱身自重；可变作用按最不利位置布置， 得到最不利的作用效应组合。桩的内力计算采用“m 法”，为了简便，按照桩与土的相对刚度，将桩分
为刚性桩和弹性桩两类，《公路桥涵地基与基础规范》规定当桩的入土深度 h > 2.5 时，就必须按桩身的 α
实际刚度（弹性桩）来计算。在最不利组合内力作用下，可先配筋，再按钢筋混凝土偏心受压构件进行 验算。
⎝
2
⎠
M j = M A = 28.08kN·m < M d = 33.71kN·m 承载能力满足要求。
=
glb' − b 2
=
5.87 ×
2 − 0.2 2
=
5.283(kN )
行车道板按两端固定和中间铰接的板计算，见图 6.1-2。
图 6.1-2 行车道板计算图（尺寸单位：cm）
3
（2）、可变荷载产生的效应 公路—Ⅱ级：以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利荷载布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车 轮荷载。
3、构思宗旨
符合地区发展规划，满足交通功能需要。桥梁构造形式简洁、轻巧。设计方案力求结构新颖，尽量 采用有特色的新结构，又要保证受力合理，并技术可靠，施工方便。
装配式钢筋混凝土简支T梁桥计算
装配式钢筋混凝土简支T梁桥计算一基本设计资料（一）.跨度及桥面宽度1 标准跨径：16m（墩中心距）。
2 计算跨径：。
3 主梁全长：。
4 桥面宽度（桥面净空）：净（行车道）+（人行道）。
（二）.技术标准设计荷载：公路——Ⅱ级，人行道及栏杆自重线密度按照单侧6KN/m计算，人群荷载为。
环境标准：Ⅰ类环境。
设计安全等级：二级。
（三）.主要材料1.混凝土：混凝土简支T形梁及横梁采用C50混凝土；桥面铺装上层采用沥青混凝土，下层为厚~的C30混凝土，沥青混凝土重度按计，混凝土重度按计。
2.钢材：采用R235，HRB335钢筋。
（四）.构造形式及截面尺寸（图1）图1 桥梁横断面与主梁纵断面图如图1所示，全桥共有5片T组成，单片T梁梁高为，宽，桥上横坡为双向2％，坡度有C30混凝土桥面铺装控制，设有三根横梁。
二 主梁的计算（一）.主梁的荷载横向分布系数计算1.跨中荷载弯矩横向分布系数（按G —M 法）（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩x I 和Tx I 求主梁界面的的重心位置x a （图2）： 平均板厚：()11913112h cm =+= 主梁截面的重心位置：(19018)11 5.5110185530.813(19018)1111018x a cm -⨯⨯+⨯⨯==-⨯+⨯主梁抗弯惯矩：323211111101901119011(30.813)1810918109(30.813)122122x I =⨯⨯+⨯⨯-+⨯⨯+⨯⨯-4244450572.443() 4.45110()cm m -==⨯主梁抗扭惯矩： 31mT i i i i I c bt ==∑对于翼板：1111/0.05970.1190l b ==≤ 查表得 1/3c =对于肋板：2218/0.165109l b == 由线性内插 0.298c = 334341190110.29810918237794.69() 2.37810()3T I cm m -=⨯⨯+⨯⨯==⨯单位宽度抗弯及抗扭惯矩：2443544.45110/ 2.23410(/)1902.37810/ 1.25110(/)190x x Tx Tx J I b m cm J I b m cm ----⨯===⨯⨯===⨯ （2）横梁的抗弯及抗扭惯矩 翼板有效宽度λ的计算，计算图3所示横梁长度取两边主梁的轴线间距，即：''47.6(7.750.15)/2 3.8820.15l b mc m h cm b m===-===图2 主梁横截面尺寸图（单位：cm）图3 横梁截面特性计算示意图3.80.51.6c l == 查表得当 0.5c l = 时 0.416c λ=则 3.80.416 1.581()m λ=⨯=横隔梁界面重心位置ya ： 11822158.11182152214.774()2158.1118215y a cm ⨯⨯⨯+⨯⨯==⨯⨯+⨯横隔梁抗弯惯矩：323241182(2158.1)11(2158.111)(14.774 5.5)15821582(14.774)121221.86910()y I m -=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯-+⨯⨯+⨯⨯-=⨯ 横隔梁的抗扭惯矩：33111222Ty I c b h c b h =+由1111/0.01420.1775h b ==≤ 故 11/3c =，由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板的一半，可取11/6c =。
简支梁
③在装配式T形梁中，钢筋数量多，如按钢筋最小净距要求排列就有困难，在此情况下可将钢筋叠置，并与斜筋、架立钢筋一起焊接成钢筋骨架。
（2）翼缘板内的钢筋构造
T梁翼缘板内的受力钢筋沿横向布置在板的上缘，以承受悬臂的负弯矩，在顺主梁跨径方向还应设置少量的分布钢筋。
（3）横隔梁的钢筋构造
1、装配式简支梁桥的优点：
（1）属于单孔静定结构，它受力明确，构造简单，施工方便，是中小跨径桥梁中应用最广泛的桥型。
（2）采用装配式的施工方法，可以节约大量模板支架，缩短施工期限，加快建桥速度。
（3）主梁高度如不受建筑高度限制，高跨比宜取偏大值。增大梁高，只增加腹板高度，混凝土数量增加不多，但可以节省钢筋用量，往往比较经济。
架立钢筋---根据构造要求布置，用来架设箍筋，以便将各种钢筋扎成骨架。其直径依梁截面尺寸大小而定，通常采用10～14mm。
水平分布钢筋---在梁高大于1m时，沿梁高侧面呈水平方向布置，以防止因混凝土收缩及产生竖向裂缝，其直径一般采用8～10mm,其间距一般取100～150mm。
支座下局部加强钢筋---提高局部承压构件的裂缝荷载和极限承载力。
组合梁桥也是一种装配式的桥跨结构，不过它是进一步利用纵向水平缝将桥梁的全部梁肋与桥面板分割开来，再借助纵横向的竖缝将板划分成平面呈矩形的预制构件，施工时先架设梁肋，在安装预制板，最后在接缝连同在板上现浇一部分混凝土结构使结构连成整体。这样就使单梁的整体截面变成板与肋的组合截面，即称为组合式梁桥。
目前，国内外采用的组合式梁桥有钢筋混凝土工字梁、少筋微弯板与现浇桥面组成的T形组合梁桥、预应力混凝土的T形组合梁桥以及箱形组合梁桥等几种。
（2）横隔梁的尺寸：
横隔梁的高度可取为主梁高度的四分之三左右。在支点处可与主梁同高，以利于梁体在运输和安装中的稳定性。但如果端横隔梁高度比主梁略小一些，则对安装和维修支座是有利的。
装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计 桥梁工程课程设计
装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计桥梁工程课程设计《桥梁工程》课程设计——装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计姓名：陈冬雨学号：0805010121班级：土木08-1完成日期：2011-7-5大连交通大学土木与安全工程学院隧道与桥梁教研室1.1 基本设计资料1.跨度和桥面宽度（1）标准跨径：18m（2）计算跨径：17.5m（3）主梁全长：17.96m（4）桥面宽度（桥面净空）：净11m（行车道）+2×1.5（人行道）。
2.技术标准设计荷载：公路——Ⅰ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧6KN/m计算，人群荷载为3KN/m。
环境标准：Ⅰ类环境。
设计安全等级：二级。
3．主要材料混凝土：C25,C30 (容重为25KN/m3)主筋：Ⅱ级钢筋构造钢筋：Ⅰ级钢筋桥面铺装：沥青混凝土（容重为23KN/m3）；混凝土垫层C25(容重为25KN/m3) 人行道：人行道包括栏杆何在集度为6KN/m设计荷载：汽车荷载：车辆荷载和车道荷载；人群荷载：3.0KN/m;4．结构的基本尺寸：某公路装配式简支梁桥，双车道，主梁为T型梁，桥面宽度为14m，顶板宽度采用2.2m，跨径为18m，设置5根横隔梁。
如图所示主梁图 1—1横隔梁图1.2 主梁的计算1.2.1主梁的横向分布系数的计算计算跨宽比17.5 1.3322.26L B ==<⨯所以采用比拟正交板法计算。
图 1—3h=1/2(10+16)=13cm13160(22018)131********.95(22018)1318160x cm-⨯⨯+⨯⨯==-⨯+⨯主梁的抗弯惯矩：33341131(22018)13(22018)13(44.95)181601221218160(16044.95)48184395x I cm =⨯-⨯+-⨯⨯-+⨯⨯+⨯⨯-=主梁的比拟单宽抗弯惯矩：44818439522202/220X X I J cm cm b ===横隔梁抗弯惯矩：每根横隔梁的尺寸如图1—4图 1—4'44220880l b cm =⨯=⨯=2100.239'880c l ==查表得 0.239'c l =时，0.726c λ=所以2100.726152cm λ=⨯= 求横隔梁截面重心位置y13120215213*********.2421521315120y cm ⨯⨯⨯+⨯⨯==⨯⨯+⨯ 故横隔梁抗弯惯矩为：3232341131120215213215213(23.24)1512015120(23.24)5755.4510122122y I cm =⨯⨯⨯+⨯⨯⨯-+⨯⨯+⨯⨯-=⨯ 横隔梁的比拟单宽抗弯惯矩：345755.451013231/435yy I J cm cma ⨯===主梁和横隔梁的抗扭惯矩:对于主梁肋：180.12216013t b ==-,查表得c=0.3074'3340.307414718263535Tx I cbt cm ==⨯⨯=对于横隔梁梁肋：150.1412013t b ==-，查表得c=0.3036'3340.303610715109637.55Ty I cbt cm ==⨯⨯=则3''3411111263535109637.55131618.933220435Tx Ty Tx Ty J J h I I cm b a +=++=⨯++=2.计算参数θ和α44400222020.42917501323.1X y J BlJ θ=== 式中B=6⨯220/2=660cm()0.020072()22220213231Tx Ty X y G J J E J J E α+===⨯⨯则0.020070.1417α== 3.计算各主梁横向影响线坐标已知θ=0.429，从附录Ⅱ“G-M 法”计算图表查得影响系数K1和K0的值，如下表系数 梁位荷载位置校核 B 3B/4 B/2 B/4 0 -B/4-B/2 -3B/4-B K10 0.92 0.96 1.02 1.05 1.08 1.05 1.02 0.96 0.92 8.06 B/4 1.08 1.09 1.12 1.14 1.05 0.98 0.88 0.79 0.75 7.97 B/2 1.12 1.28 1.24 1.30 1.00 0.88 0.80 0.70 0.64 8.08 3B/4 1.16 1.46 1.30 1.13 0.97 0.83 0.71 0.63 0.55 7.89 B 2.09 1.68 1.35 1.08 0.88 0.75 0.63 0.520.46 8.17 K00.68 0.87 1.00 1.20 1.27 1.20 1.000.87 0.68 8.09 B/4 1.56 1.47 1.38 1.30 1.14 0.92 0.640.330.108.01B/2 2.40 2.10 1.80 1.42 0.99 0.60 0.21 -0.22 -0.60 7.80 3B/4 3.50 2.79 2.08 1.45 0.80 0.38 -0.18 -0.48 -1.07 8.06 B 4.70 3.50 2.35 1.50 0.68 0.08 -0.53 -1.00 -1.55 8.16对于1号梁：33344455'()0.330.67165B B B B B K K K K K K =+-=+对于2号梁：2'BK K =对于3号梁：00044110'()0.670.33165B B K K K K K K =+-=+4.计算各梁的荷载横向分布系数：梁算式荷载位置号 B 3B/4 B/2 B/4 0 -B/4 -B/2 -3B/4 -B1K1’ 1.467 1.533 1.317 1.114 0.940 0.804 0.684 0.594 0.520 K0' 3.896 3.024 2.169 1.467 0.760 0.281 -0.296 -0.652 -1.228 K1’-K0' -2.429 -1.492 -0.853 -0.353 0.180 0.523 0.979 1.245 1.749 （K1’-K0’）*√α-0.344 -0.211 -0.121 -0.050 0.025 0.074 0.139 0.176 0.248 Ka 3.552 2.813 2.048 1.416 0.786 0.355 -0.157 -0.475 -0.981 η1i0.592 0.469 0.341 0.236 0.131 0.059 -0.026 -0.079 -0.1632K1’ 1.12 1.28 1.24 1.30 1.00 0.88 0.80 0.70 0.64 K0' 2.40 2.10 1.80 1.42 0.99 0.60 0.21 -0.22 -0.60 K1’-K0' -1.280 -0.820 -0.560 -0.120 0.010 0.280 0.590 0.920 1.240 （K1’-K0’）*√α-0.181 -0.116 -0.079 -0.017 0.001 0.040 0.084 0.130 0.176 Ka 2.219 1.984 1.721 1.403 0.991 0.640 0.294 -0.090 -0.424 η2i0.370 0.331 0.287 0.234 0.165 0.107 0.049 -0.015 -0.0713K1’ 1.027 1.047 1.087 1.110 1.060 1.003 0.926 0.846 0.806 K0' 1.270 1.272 1.255 1.267 1.183 1.012 0.759 0.508 0.291 K1’-K0' -0.242 -0.225 -0.168 -0.157 -0.123 -0.009 0.167 0.338 0.515 （K1’-K0’）*√α-0.034 -0.032 -0.024 -0.022 -0.017 -0.001 0.024 0.048 0.073 Ka 1.235 1.240 1.231 1.245 1.165 1.011 0.783 0.556 0.364 η3i0.206 0.207 0.205 0.207 0.194 0.169 0.130 0.093 0.061对于1号主梁： 汽车荷载：11(0.4730.3350.2520.137)0.59922cq m η==+++=∑人群荷载：0.566cr r m η== 对于2号主梁：汽车荷载：11(0.3320.2830.2420.169)0.51322cq m η==+++=∑人群荷载：0.362cr r m η== 对于2号主梁： 汽车荷载：11(0.2070.2070.2070.207)0.41422cq m η==+++=∑人群荷载：0.206cr r m η== 2.2作用效应计算 1.永久作用效应（1）永久荷载：假定桥面构造各部分中立平均分配给各主梁承担，则永久荷载计算结构见下表构件名构件尺寸/cm构建单位体积/m3重度/(KN/m3)每延米重/(KN/m)主梁0.5506 25 13.7650横隔梁中梁0.0926 25 2.3158边梁0.0463251.1580桥面铺装沥青混凝土（厚2cm ）0.044251.0120混凝土垫层 （平均厚10.1）0.22225 5.55006.5620栏杆及人行道部分6人行道重力：6*2/6=2KN/m各梁的永久荷载值梁号 主梁 横隔梁 栏杆及人行道桥面铺装层 总计 1（6） 13.765 1.1580 2 6.562 23.4850 2（5） 13.765 2.3158 2 6.562 24.6428 3（4） 13.7652.315826.56224.6428（2）永久作用效应计算 影响线面积计算见下表项目计算面积 影响线面积12M201138.28248l w l l =⨯⨯==14M2013228.7121632l w l l =⨯⨯==12V00w =（10211117.5 2.1882228l w=⨯⨯=⨯=）V01117.58.7522w l =⨯=⨯=梁号1/2kN mM • 1/4kN mM •0/V kN q0w q 0wq0w q 0wq0wq 0w1 23.4850 38.28 899.0058 23.4850 28.71 674.2544 23.4850 8.75 205.49382 24.6428 38.28 943.3264 24.6428 28.71 707.4948 24.6428 8.75 215.62453 24.6428 38.28 943.3264 24.6428 28.71 707.4948 24.6428 8.75 215.6245 永久作用效应计算表 2.可变作用效应：（1）汽车荷载冲击系数计算：10223100.4818439516.4542217.51403.16c c EI f Hzl m ππ⨯⨯===⨯其中：30.550625101403.169.81c G m g ⨯⨯===由于16.454Hz ≥14Hz ，故：μ=0.45（2）公路Ⅰ级均布荷载、集中荷载、及其影响线面积计算表如下：均布荷载k q 和其中荷载k Pk q =10.5KN/m 计算弯矩时，360180(17.55)180230505k P KN-=⨯-+=-计算剪力时，k P =1.2*230=276KN按最不利的方式布载可计算影响线面积：其中12V 处按最不利方式布置荷载011117.5 2.1882228l ω=⨯⨯=⨯=项目顶点位置 /()k q kN m •/k P kNw12M l/2处 10.5 230 38.28 14Ml/4处 10.5 230 28.71 0V 支点处 10.5 276 8.75 12Vl/2处10.52762.188可变作用弯矩效应计算：0(1)()k k k M q w P y ξημ=++其中由于只能布置两车道，故横向折减系数ξ=1.0.计算跨中和l/4处弯矩时，可以近似认为荷载横向分布系数沿跨长方向均匀变化，故各主梁η值沿跨长方向相同。
装配式混凝土简支T型梁桥设计(标准跨径16m)
1.008
-0.244
-0.137
-0.089
-0.049
-0.005
0.043
0.100
0.156
0.216
2.102
1.695
1.495
1.289
1.043
0.777
0.486
0.194
-0.080
0.420
0.339
0.299
0.258
0.209
0.155
0.097
0.039
-0.016
基本要求为：计算书应内容完整，计算正确，格式规范，叙述简洁，字迹清楚、端正，图文并茂；插图应内容齐全，尺寸无误，标注规范，布置合理。
五、课程设计内容
1．题目：装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计（上部结构）
2．基本资料
（1）桥面净空：净—9+2×１ｍ
（2）永久荷载：桥面铺装层容重γ=23kN/m³。其他部分γ=25kN/m²。
有效高度h0=h-a-d/2=0.13
按（D62）5.2.2条： r0Md fcdbx(h0-x/2)
故x=0.0156m取为0.016m<ξbh0=0.56 0.133=0.074m
(2)求钢筋面积AS
按（D62）5.2.2条：fsdAS=fcdbx故AS= =1.05 =10.5
(3)配筋
取14钢筋，按间距14cm配置，每米板宽配筋为AS=10.77 >10.5
单位抗弯及抗扭惯矩：
(3)计算抗弯参数 和抗扭参数 ：
式中： ——桥宽的一半； ——计算跨径。
按规定第2.1.3条，取G=0.43E，则：
（4）计算荷载弯矩横向分布影响线坐标
已知 ，查G—M图表，可查得下表数值：
装配式钢筋混凝土简支T型梁桥结构设计
课程编号：021141《桥梁工程》课程设计大纲2周2学分一、课程设计性质、目的及任务桥梁工程课程设计是土木工程专业交通土建专业方向重要的实践性教学环节，是学生修完《桥梁工程》课程后对梁式桥设计理论的一次综合性演练。
其目的是使学生深入理解梁式桥的设计计算理论，为今后独立完成桥梁工程设计打下初步基础。
其任务是通过本次课程设计，要求熟练掌握以下内容：1．梁式桥纵断面、横断面的布置，上部结构构件主要尺寸的拟定。
2．梁式桥内力计算的原理，包括永久作用的计算、可变作用的计算（尤其是各种荷载横向分布系数的计算）、作用效应的组合。
3．梁式桥纵向受力主筋的配置、弯起钢筋和箍筋的配置，以及正截面抗弯、斜截面抗剪、斜截面抗弯和挠度的验算，预拱度的设置。
4．板式橡胶支座的设计计算。
二、适用专业交通土建专业三、先修课程材料力学、弹性力学、结构力学、结构设计原理、地基与基础工程、交通规划与道路勘测设计、道路工程、桥涵水力水文四、课程设计的基本要求本设计为装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计（上部结构），其下部结构为重力式桥墩和U型桥台，支座拟采用板式橡胶支座。
学生在教师的指导下，在两周设计时间内，综合应用所学理论知识和桥梁工程实习所积累的工程实践经验，贯彻理论联系实际的原则，独立、认真地完成装配式钢筋混凝土T型梁桥的设计。
基本要求为：计算书应内容完整，计算正确，格式规范，叙述简洁，字迹清楚、端正，图文并茂；插图应内容齐全，尺寸无误，标注规范，布置合理。
五、课程设计内容1．题目：装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计（上部结构）2．基本资料（1）桥面净空：净—9+2×１ｍ（2）永久荷载：桥面铺装层容重γ=23kN/m³。
其他部分γ=25kN/m²。
（3）可变荷载：汽车荷载，公路-Ⅰ级（或Ⅱ级），人群荷载2.5kN/m²；人行道+栏杆=5kN/m²。
（4）材料：主筋采用Ⅱ级钢，其他用Ⅰ级钢，混凝土标号C40。
模板-装配式钢筋混凝土简支T形梁桥课程设计
装配式钢筋混凝土简支T形梁桥课程设计一、设计资料1、桥面净宽：净+2×（防撞护栏）。
2、主梁跨径和全长标准跨径：Lb=（墩中心距离）。
计算跨径：L=（支座中心距离）。
预制长度：L’=（主梁预制长度）。
3、设计荷载公路-II级，人群荷载：m2材料规格内容钢筋HRB335（原Ⅱ级）主梁主筋、弯起钢筋和架立钢筋R235（原Ⅰ级）箍筋混凝土C40主梁C20桥面铺装丶防撞护栏5、结构尺寸横隔梁5根，肋宽15cm。
桥梁纵向示意图6、计算极限状态法7、设计依据1．《公路工程技术标准》，（JTGB 01-2003）；2．《公路桥涵设计通用规范》，（JTG D60-2004）；3．《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）；4．《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》，（JTG D62-2004）； 5．《公路桥涵地基与基础设计规范》，（JTG D63-2007）；6．《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》， JTGD62-2004）；7．《桥梁工程》（上、下册），范立础编；人民交通出版社 8．周念先编，《桥梁方案比选》9．范立础编，《预应力混凝土连续梁桥》 10．林元培编，《斜拉桥》 人民交通出版社 11．《公路桥梁设计从书》 人民交通出版社12. 陈忠延编，《土木工程专业毕业设计指南（桥梁工程专业）》 13．叶见曙编《结构设计原理》人民交通出版社 14．其他教材和参考书。
二、行车道板的计算 (一)计算模式行车道板按照两端固定中间铰接的板来计算 (二)荷载及其效应 1．每延米板上的恒载个g沥青表面处置：10.02 1.0230.46/g kN m =⨯⨯= 混凝土垫层： 20.09 1.025 2.25/g kN m =⨯⨯= T 梁翼缘板自重：30.13 1.025 3.25/g kN m =⨯⨯=每延米跨宽板恒载合计：1230.46 2.25 3.25 5.96/g g g g kN m =++=++= 2．永久荷载产生的效应弯矩：22min,011 1.840.185.96() 2.05222g M gl kNm -=-=-⨯⨯=-剪力：0 5.960.83 4.95Ag Q gl kN ==⨯= 3．可变荷载产生的效应以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载根据《公路桥涵设计通用规范》条后轮着地宽度2b 及长度2a 为：m a 2.02= m b 6.02=顺行车方向轮压分布宽度：1220.220.110.42a a H m =+=+⨯=垂直行车方向轮压分布宽度：1220.620.110.82b b H m =+=+⨯=荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度101.420.4 1.420.83 3.48a a l m =++=++⨯= 根据《公路桥涵设计通用规范》条，局部加载冲击系数：3.11=+μ 作用于每米宽板条上的弯矩为：1min,02800.82(1)() 1.3(0.83)16.34/444 3.44p b P M l kN m a μ=-+-=-⨯⨯-=-⨯作用于每米宽板条上的剪力为：280(1) 1.326.1544 3.4sp P Q kN a μ=+=⨯=⨯ 4．基本组合根据《公路桥涵设计通用规范》条 承载力极限状态内力组合计算 基本组合：1.2 1.4 1.2(2.05) 1.4(16.34)25.34/ud Ag Ac M M M kN m =+=⨯-+⨯-=-故行车道板的设计作用效应为：25.34/ud M kN m =- 42.55ud Q kN =正常使用极限状态内力组合计算 短期效应组合：()0.7 2.050.716.3413.489Ag Ac Msd M M =+=-+⨯-=-/kN m0.7 4.950.726.1523.26Ag AP Qsd Q Q =+=+⨯=/kN m(三)截面设计、配筋与强度验算 1.界面设计与配筋悬臂板根部高度16h cm =，净保护层2a cm =。
第2篇第4章装配式简支梁桥的设计与构造
《桥梁工程》第二版，姚玲森主编
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第二篇 第四章
装配式简支梁桥的设计与构造
1.纵向竖缝划分 主梁、行车道板整体预制 接头、接缝仅布置在次要构件一一横隔梁(板) 和行车道板（或道碴槽板）内。 优点：结构部分均为预制拼装，不需要现浇混凝 土。这种划分方法使主梁受力可靠，接缝较合理， 施工也方便。 缺点：构件的尺寸、重量较大、运输与安装较困 难。 2.纵向水平缝划分（迭合梁、组合梁） 优点：预制构件的尺寸有所减小。 缺点：施工的工序增加了。安装梁肋—翼板的 矩形块件—砼接缝（增加的工序）·
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第二篇 第四章
装配式简支梁桥的设计与构造
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装配式简支梁桥的设计与构造
2.纵向水平缝划分（迭合梁、组合梁） 用纵向水平缝将桥梁的全部梁肋与板分割开来，再借助纵横向的竖 缝将板划分成矩形的预制构件，施工时先架设梁肋，再安装预制板，
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装配式简支梁桥的设计与构造
装配式梁简支T梁概貌
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