白鹿山隧道计算书
白鹿隧道
施工小结一、施工概况：白鹿隧道全长523m，其中设计围岩级别：Ⅲ级围岩130m、Ⅳ级围岩240m，Ⅴ级围岩153m。
地质情况为剥蚀中山地貌。
隧道进口端灰岩处露，出口为土层，基岩为灰岩、泥质灰岩、页岩，节理发育。
隧道处于垂直渗流带，地下水发育，局部存在小型溶洞。
全隧道均按新奥法施工，采用光面爆破，喷浆支护，衬砌采用曲墙式复合衬砌。
进口洞门采用台阶式洞门，出口洞门采用翼墙式洞门。
二、施工情况：白鹿隧道于2005年11月9日开工，施工过程具体情况如下：1、DK100+430～+460段设计为Ⅴ级围岩抗震设防地段，上下台阶开挖，锚网喷支护，抗震设计衬砌，地质情况为：灰岩、泥质灰岩夹砂岩、页岩。
该段落后经设计现场进行变更，现场按设计变更进行施工：增加全环格栅钢架和拱部φ42超前小导管加强支护，钢架纵向间距0.8m，超前小导管纵向间距2.4m环向间距0.4m，每环23根，每根长4m。
2、DK100+460～+560段设计按Ⅳ级围岩上下台阶开挖，拱部锚网喷支护，一般复合式衬砌。
地质情况为：灰岩、泥质灰岩夹砂岩，节理发育，岩层破碎，岩溶中等～强烈发育，裂隙被泥土及碎石充填，围岩整体性较差。
由于该段围岩整体性较差，设计进行现场变更，现场按设计变更进行施工，情况如下：A DK100+460～+475段围岩级别由Ⅳ级变为Ⅴ级，增设拱墙格栅钢架，间距1m，初支及二衬按Ⅴ级围岩曲墙（有仰拱）衬砌施作。
B DK100+475～+495段围岩级维持Ⅳ级，增设拱墙格栅钢架，间距1.2m。
C DK100+495～+505段围岩级别由Ⅳ级变为Ⅴ级，增设拱墙格栅钢架和φ42超前小导管超前支护，钢架间距1m，超前小导管纵向间距2m，环向间距0.4m，每环23根，每根长4.5m，初支及二衬按Ⅴ级围岩曲墙（有仰拱）衬砌施作。
E DK100+515～+545段围岩级维持Ⅳ级，增设拱墙格栅钢架，间距1.2m。
F DK100+545～+551段围岩级维持Ⅳ级，增设拱墙格栅钢架，共计6榀。
隧道课设电子版计算书
计算书一 基本资料高速公路隧道，结构断面如附图1-1所示，围岩级别为III 类，容重324kN/m ϒ=，围岩的单行抗力系数630.510kN/K m =⨯，衬砌材料C20混凝土，弹性模量72.810kpa h E =⨯，容重324kN/m ϒ=。
二 荷载确定1 围岩竖向均布压力：13310.452s s=3; 20kN /;1i(5),B 10.5520.0610.67m,m B m i .0.452 1.56724s q m B q ωγλλωωω--=⨯==+-=+⨯=⨯=⨯⨯=式中： 围岩类别，围岩容重，跨度影响系数，隧道宽度式中0.06为一侧平均超挖量，=515时，=0.1,此处=1+0.1（10.67-5）=1.567所以 考虑到初期支护承担大部分围岩压力，而二次衬砌一般作为安全储备，故对围岩压力进行折减，对于本隧道按照35%折减，即q 35%s q kpa =⨯=2 围岩水平均布力：0.2e q k p a == 四 计算位移1单位位移用辛普生法近似计算，按计算列表进行。
单位位移的计算见附表1-4. 单位位移计算如下：1112221101221022201111M M s M Ms h h s M Ms h hss h hS d E IE I n S y d E IE I n y S d E I E I n δδδδ∆=≈=⨯∆==≈=⨯∆=≈=⨯∑⎰∑⎰∑⎰计算精度校核为：61112222()10δδδ-++=⨯26(1)110ss h y SE I nδ-+∆==⨯=∑ 闭合差0.∆≈ 单位位移计算表 附表1-4注：1. I —截面惯性矩，3b I ,12d b =取单位长度。
2.不考虑轴力的影响2 载位移——主动荷载在基本结构中引起的位移 （1）每一楔块上的作用力竖向力：Q i i qb =式中： 123456781h ,h ,h ,h ,h ,h ,h ,h .2i i ii hb m m m m m m m m d d G S γ---========+=⨯∆⨯表示衬砌外缘相邻两截面之间的竖直投影长度，由附图1-5量的：()2i Bb m m =≈=∑校核 水平压力：E e i i h =式中：12345678h ,h ,h ,h ,h ,h ,h ,h .,,,i q e g b m m m m m m m m a a a --========表示衬砌外缘相邻两截面之间的竖直投影长度，由附图1-5量的： 011sin ()cos ,y ip i i iii i i i i i i N a Q G a Ex x x y y y --=+-∆=-∆=-∆--∑∑相邻两接缝中心点的坐标增值自重力：12i ii h d d G S γ-+=⨯∆⨯ 式中：8hG i d γ--表示接缝i 衬砌截面厚度 。
隧道二次衬砌计算书
主体结构计算书赵东平2010-2-10目录1 参考规范............................................................................................................... - 1 -2 计算模型............................................................................................................... - 1 -3 计算参数............................................................................................................... - 2 -4 荷载计算............................................................................................................... - 3 - 4.1 结构自重............................................................................................................ - 3 -4.2 围岩压力............................................................................................................ - 3 -5 结构内力及安全系数........................................................................................... - 3 -6 衬砌配筋及裂缝验算........................................................................................... - 8 -7 结论....................................................................................................................... - 9 -隧道二次衬砌结构检算1 参考规范本次计算主要依据如下设计规范：（1）《公路隧道设计规范》(JTG D70—2004)（2）《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002)（3）《城市桥梁荷载设计标准》(CJJ77—98)（4）《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)（5）《混凝土结构耐久性设计规范》(GB/T 50476—2008)（6）《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330－2002）2 计算模型衬砌结构计算采用荷载—结构法，荷载结构法原理认为，隧道开挖后地层的主要作用是对衬砌结构产生荷载，衬砌应能安全可靠地承受地层压力等荷载的作用。
隧道施工方案计算书案例
隧道施工方案计算书案例
1. 项目概述
本文档提供了一个隧道施工方案的计算书案例。
该方案旨在确保隧道施工的安全性和有效性。
2. 施工计划
施工计划是隧道施工方案的核心。
其包括以下步骤：
1. 地质勘察：进行地质勘察，确定隧道施工的地质条件和难度等级。
2. 施工工序：确定隧道施工的工序，如爆破、开挖、支护、拱顶施工等。
3. 施工时程：根据隧道施工工序的特点，制定详细的施工时程表。
4. 施工人员：确定所需的施工人员数量和技术要求。
5. 施工设备：确定所需的施工设备及其数量。
3. 施工计算
根据隧道施工方案的计算要求，进行以下计算：
1. 支护设计：根据地质条件和隧道形状，进行支护设计的计算，包括支护结构的尺寸和材料要求等。
2. 拱顶设计：根据隧道的尺寸和所需承载能力，进行拱顶设计
的计算，确保隧道结构的稳定性。
3. 排水设计：根据隧道施工过程中的排水要求，进行排水设计
的计算，确保施工期间的排水效果良好。
4. 施工量计算：根据施工工序和隧道尺寸，进行施工量的计算，包括开挖量、支护材料用量等。
4. 结果分析
根据以上施工计算，进行结果的分析和评估。
对于不符合要求
或存在风险的计算结果，进行调整和改进。
5. 总结和建议
综合以上施工计算和结果分析，提出总结和建议，包括改进施工计划、优化施工工序、调整支护设计等方面的建议。
以上是一个隧道施工方案计算书案例的概述。
详细的计算内容和结果分析应根据具体的隧道工程要求进行。
本案例提供了一个简单的框架，可以根据实际情况进行调整和拓展。
隧道工程课程设计计算书——优秀
隧道工程课程设计计算书——优秀编辑整理：尊敬的读者朋友们：这里是精品文档编辑中心，本文档内容是由我和我的同事精心编辑整理后发布的，发布之前我们对文中内容进行仔细校对，但是难免会有疏漏的地方，但是任然希望（隧道工程课程设计计算书——优秀）的内容能够给您的工作和学习带来便利。
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中南大学隧道工程课程设计一、原始资料（一）地质及水文条件长坞岭隧道穿越地段岩层为石灰岩,地下水不发育。
其地貌为一丘陵区，海拔约为450米。
详细地质资料示于隧道地质纵断面图中。
（二）路线条件隧道系一级公路隧道，设计行车速度为80公里/小时，洞门外路堑底宽度约为11米，洞口附近路面标高:进口,190.00~210。
00米；出口,190。
00～200.00米。
线路坡度及平、纵面见附图。
（三）施工条件具有一般常用的施工机具及设备，交通方便,原材料供应正常，工期不受控制。
附CAD电子图：1. 洞口附近地形平面图;2. 隧道地质纵断面图。
二、设计任务及要求（一）确定隧道进、出口洞门位置,定出隧道长度;（二）在地形平面图上绘制隧道进口、出口边坡及仰坡开挖线; （三）确定洞身支护结构类型及相应长度,并绘制Ⅲ级围岩地段复合式衬砌横断面图一张；（四)按所给定的地质资料及技术条件选择适当的施工方法，并绘制施工方案横断面分块图及纵断面工序展开图；（五）将设计选定的有关数据分别填入隧道纵断面总布置图的相应栏中，并写出设计说明书一份。
二、设计步骤（一）确定隧道内轮廓与建筑限界2.1。
1 确定内轮廓线隧道系一级公路隧道，设计行车速度为80公里/小时，根据《公路隧道设计规范》4。
4.3，选用v=80km/h的标准断面。
该标准断面拱部为单心半圆，侧墙为大半径圆弧,仰拱与侧墙间用小半径圆弧连接。
隧道工程课程设计报告计算书
目录一基本资料 (1)二荷载确定 (1)三衬砌几何要素 (3)3.1衬砌几何尺寸 (3)3.2半拱轴线长度S及分段轴长△S (4)3.3割分块接缝重心几何要素 (4)四计算位移 (5)4.1单位位移 (5)4.2载位移——主动荷载在基本结构中引起的位移 (7)4.3载位移——单位弹性抗力及相应的摩擦力引起的位移 (10)4.4墙低（弹性地基上的刚性梁）位移 (12)五解力法方程 (13)σ=）分别产生的衬砌内力 (13)六计算主动荷载和被动荷载（1h七最大抗力值的求解 (15)八计算衬砌总内力 (16)九衬砌截面强度检算（检算几个控制截面） (17)9.1拱顶（截面0） (17)9.2截面（7） (17)9.3墙低（截面8）偏心检查 (17)十内力图 (17)一 基本资料一级公路隧道，设计时速60km/h ，结构断面如图1所示，围岩级别为V 级，容重3s 18m KN =γ，围岩的弹性抗力系数KN K 5105.1⨯=/3m ，衬砌材料C25混凝土，弹性模量∂⨯=kP E 7h 1085.2，容重3/23m KN h =γ。
图1 衬砌结构断面二 荷载确定2.1 深埋隧道围岩压力确定竖向均布压力： 10.452s q ωγ-=⨯ 式中：s ——围岩级别，此处s=5;s γ——围岩容重，此处s γ=18kN/㎡；ω——跨度影响系数，ω=1+i(B m -5)，毛洞跨度B m =12.00m ，B m =5~15时，i=0.1，此处: ω=1+0.1×（12.00-5）=1.7所以：32.2207.11820.45q 1-5=⨯⨯⨯= kPa考虑到初期之处承担大部分围岩压力，而二次衬砌一般作为安全储备，故对围压力进行折减，对于本隧道按照40%折减，即q=(1－40%)×220.32=132.19 kPa 围岩水平均布力：e =0.4×q=0.4×132.19=52.88kPa2.2浅埋隧道围岩压力确定荷载等效高度sq qγ=h =m 35.71819.132=， 分界深度==q P H 5h .2 2.5×7.35=18.38m（1）埋深（H ）小于或等于等效荷载高度（q h ）时竖向均布压力：在隧道埋深7m 处()6.7540%-100.718q =⨯⨯=∙=H s γ kPa围岩水平均布力：0.46kPa5 )236-(457.6)tan 21(718 )2-(45)tan H 21(H e 2g 2t =⨯+⨯=+=ϕγs（2）埋深（H ）大于q h 、小于或等于p H 时竖向均布压力：)tan 1(q θλγttB HH B Q -==浅浅 []θϕθϕββϕβλtan tan )tan -(tan tan 1tan tan -tan g g ++=g()θϕϕϕϕβtan -tan tan 1tantan tan 2g gg g ++=式中：浅q ——作用在支护结构上的均布荷载；γ——围岩的天然容重；H ——隧道埋深； λ——侧压力系数；θ——破裂面摩擦角，此处取0.5gϕ因此：()39.218tan -36tan 36tan 136tan 36tan tan -tan tan 1tantan tan 22=++=++=）（θϕϕϕϕβg gg g[]θϕθϕββϕβλtan tan )tan -(tan tan 1tan tan -tan g g ++=g()[]32.018tan 36tan 18tan -36tan 39.2139.236tan -39.2=⨯++=kPaB H H B Q t t 16.27818tan 0.321238.18-138.1818)tan 1(q =⨯⨯⨯=-==）（浅浅 θλγ 89kPa .16640%-116.278q =⨯=）（浅围岩水平均布力：kPah kPa H 65.14932.098.2518e 88.10532.038.1818e 21=⨯⨯===⨯⨯==λγλγ127.77kPa 149.65)(105.8821)(2121=+=+=e e e 三 衬砌几何要素3.1衬砌几何尺寸内轮廓半径 r 1=5.4m ，r 2=7.9m ；内径r 1 、r 2所画圆曲线的终点截面与竖直轴的夹角1ϕ=90°，2ϕ=105°； 二次衬砌厚度d=0.45m 。
隧道结构计算书
地 面
H1=25m
q1 qm e1
h'=4.1m H2=17m
q2 qz e 3 e4
e3 e4
e' 1
h=11.58m
e2
B=32.22m
e' 2
图 3-1 浅埋连拱隧道荷载计算示意图 图 3-1 所示为连拱隧道 V 级围岩浅埋段最大埋深处隧道二次衬砌结构荷载计 算示意图。从图中看出，左侧洞室埋深大于右侧洞室，存在偏压现象。隧道结构
-3-
隧道结构计算书
H q1 H1 1 1 tan B H q2 H 2 1 2 tan B
中隔墙顶部三角形块体自重荷载为：
qz h
作用在衬砌上的隧道两侧水平围岩压力为：
e1 H1 e2 ( H1 h) H 2 e1 ( H 2 h) e2
得：
tan =tanc
(tan 2 c 1)tanc ＝2.52 tanc tan
tan tan c ＝0.35 tan 1 tan (tan c tan ) tan c tan
25 H q1 H1 1 1 tan 25 25 1 0.35 0.384 ＝560kPa B 32.22
H p 2.5hq
式中：Hp—浅埋隧道分界深度(m)； hq—荷载等效高度(m)，按下式计算：
hq
式中， 为围岩重度(kN/m3)；
q
q 为 V 级围岩深埋隧道围岩垂直均布压力(kN/m2)，
q h 0.45 2s 1
式中，s 为围岩级别， 为宽度影响系数， 1 i(0.5B 5) ，B 为连拱隧道宽度 (m)；i 为 B 每增减 1m 时的围岩压力增减率，以 B>5m 时，取 i=0.1。 由上述计算过程计算 V 级围岩浅埋和深埋隧道的分界高度 H p ：
隧道(衬砌工程量)计算书
x x x隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：8 编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：。
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合川区南城白鹿山路网建设工程
施工图设计
白鹿山隧道结构计算书
中国中铁二院工程集团有限责任公司工程设计证书甲级编号 220011-sj
2008 年 10 月
合川区南城白鹿山路网建设工程
施工图设计
白鹿山隧道结构计算书
计算：
复核：
审核：
中国中铁二院工程集团有限责任公司
2008 年 10 月
目录
1、工程概况及地质条件 (1)
1.1地形地貌 (1)
1.2地层岩性 (1)
1.3地质构造与地震烈度 (2)
1.4水文地质条件 (2)
2、计算依据 (2)
3、计算采用的标准 (3)
4、衬砌结构验算 (3)
4.1典型断面类型 (3)
4.2计算方法 (5)
4.3计算参数 (5)
4.4计算结果 (6)
4.4.1 明洞A型衬砌 (6)
4.4.2 明洞B型衬砌 (7)
4.4.3 明洞C型衬砌 (9)
5、结论 (11)
白鹿山隧道结构计算说明书
1、工程概况及地质条件
白鹿山隧道位于合川区西南侧，处在涪江南岸、小安溪河东岸、渝武高速公路北侧和国道212线西侧。
白鹿山隧道全长216m，为双向四车道双连拱隧道，单方向限界净宽10.50m，双方向限界净宽24.00m，限界净高5.00m。
1.1地形地貌
本项目位于涪江下游合川段，涪江右岸一级阶地及河谷岸坡的中下部，属构造剥蚀浅丘河谷地貌。
阶地地形平缓，局部为缓坡，高程约212.5m，有大量民房。
河谷岸坡总体呈平台、陡坎、斜坡相结合的较复杂地形。
平台及斜坡地段覆盖第四系土层，上有大量植被生长；陡坎地段岩石裸露。
1.2地层岩性
项目所处区域的地层有第四系全新统和侏罗系中统上沙溪庙组基岩，简述如下：
me）
（1）第四系全新统人工素填土（Q
4
系邻近工地倾倒的弃土，主要成分为粉质黏土，褐黄色，可塑～硬塑状，含砂、泥岩碎块石和卵砾石，粒径15～300mm，含量10～25%，厚2~12m。
al+pl）
（2）第四系全新统冲洪积层（Q
4
系洪水作用形成的堆积物，具二元结构，上为粉质黏土，下为卵砾石。
①粉质黏土：褐黄、褐红色，可塑状，土质均一，断面光泽暗淡，干强度中等，韧性中等，摇震无反应。
厚0~26m。
②卵石层：骨架颗粒为卵、砾石，母岩岩性为砂岩及石灰岩，灰褐、灰白色，亚圆形～圆形，粒径0.5～100mm，分选性差,排列混乱，含量50～65%；充填物为粉质黏土，褐黄色，可塑，含量35～50%。
厚0~12m。
）
（3）侏罗系中统上沙溪庙组基岩（J
2s
场地内岩石建造类型为内陆河湖碎屑岩相，岩性主要为泥岩及砂岩，二者呈不等厚互层产出。
泥岩：紫红色，泥质结构，中厚层状构造，偶含灰绿色钙质团块。
砂岩：灰褐色，细粒结构，中厚层状构造，主要成分为石英、长石、云母等，钙质胶结。
1.3地质构造与地震烈度
拟建项目位于新华夏构造体系中合川向斜北西翼近轴部地段，岩石呈单斜产出，产状为180°∠7°。
岩体中主要发育层面裂隙及构造裂隙：
①层面裂隙L1 180°∠7°，裂面平直，闭合，延伸4～6m，结合一般，属硬性结构面，间距0.3～0.8m，平均间距0.6m。
②构造裂隙L2 142°∠85°，裂面粗糙，张开1～3mm，内有方解石晶体充填，充填物厚度＜裂面起伏差，结合一般，属硬性结构面，延伸2～3m，间距1.0～
1.8m，平均间距0.9m。
③构造裂隙L3 46°∠65°，裂面较平直，闭合，无充填物，结合一般，属硬性结构面，延伸3～5m，间距1.5～2.2m，平均间距1.85m。
据《中国地震烈度区划图》、《中国地震动参数区划图》和《建筑抗震设计规范》规范确定，拟建场地抗震设防烈度为6度，地震动峰值加速度0.05g。
1.4水文地质条件
项目所在区域属浅丘河谷地貌，总体呈南高北低的斜坡地形，利于地表、地下水的排泄。
大气降雨形成的地表水多顺坡面向冲沟汇集，汇入涪江；涪江为本区最低侵蚀基准面和地表、地下水的排泄基准面，也是本区最大的地表水体，勘察期间江水位为186.20m。
部分向下渗透，赋存于卵石层中形成孔隙水。
坡面上钻孔多为干孔，一级阶地一带的钻孔可见大量地下水，类型为第四系松散层孔隙潜水，埋藏深度14.73～25.45m，水位和水量都受控于季节变换。
地勘单位所作水质简分析表明，地下水和江水对对混凝土结构无腐蚀性；地表污水对混凝土结构有中等腐蚀性。
2、计算依据
(1)《白鹿山隧道总体设计》
(2)《白鹿山隧道详细勘察报告》
(3)白鹿山隧道《初步设计审查意见》
(4)白鹿山隧道《施工图审查意见》
3、计算采用的标准
(1)《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002（2006年修订版））
(2)《公路隧道设计规范》（JTG D70-2004）
(3)《铁路隧道设计规范》（TB10003－2005）
4、衬砌结构验算
4.1典型断面类型
隧道设计遵循安全、经济、合理的原则，在遵守交通部颁发《公路隧道设计规范》的同时，以工程类比法为主进行设计，设计结果由大型有限元程序进行分析验算。
根据白鹿山施工图设计：隧道衬砌结构按荷载-结构模型进行设计，采用整体式C30钢筋混凝土明洞衬砌结构，全隧采用如图1～3所示的典型断面形式，该隧道不同断面类型的设计衬砌厚度和配筋，可参考表1中的内容。
图1 明洞A型衬砌设计图（cm）
图2 明洞B型衬砌设计图（cm）
图3 明洞C型衬砌设计图（cm）表1 计算截面形式
4.2计算方法
计算使用荷载—结构计算模型，通过MIDAS —GTS 进行受力分析。
计算采用径向弹簧模拟围岩对隧道衬砌的弹性支撑。
由于该隧道明挖，所以径向弹簧的作用范围：仰拱及边墙，保证所有弹簧处于受压状态，计算模型如图3所示。
最后根据《公路隧道设计规范》（JTG D70－2004），按照容许应力法计算二次衬砌在基本组合荷载状态下的安全系数，并对正常使用状态下的裂缝宽度进行验算。
图4 明洞荷载结构计算模型图示
4.3计算参数
隧道二次衬砌采用钢筋混凝土结构，混凝土标号为C30，钢筋为HRB335。
根据《公路隧道设计规范》可以得到，C30混凝土弯曲抗压强度极限值Rw=28.1MPa ；弹性模量c E =31GPa ；钢筋混凝土材料重度γ=253/kg m ；HRB335钢筋抗拉、压强度标准值Rg=335MPa ；回填土容重γ=173/kg m ，弹性反力系数：明洞A 型衬砌的弹性反力系数为200MPa ；明洞B 型衬砌的弹性反力系数为500MPa ；明洞C 型衬砌的弹性反力系数为1500MPa 。
本隧道衬砌类型分为明洞A 型衬砌、明洞B 型衬砌、明洞C 型衬砌三种，按照《公路隧道设计规范》中的明洞设计荷载的计算方法，可以得到作用在隧道上的
围岩荷载。
根据计算可以得到作用在隧道结构上的荷载，列于表2中。
根据表2中所提供的荷载，并按照表3中的组合系数进行组合计算，就可以对二次衬砌的容许应力和正常使用状态进行验算。
表2 永久荷载
表3 荷载组合系数
4.4计算结果
4.4.1 明洞A型衬砌
图5 弯矩图
图6 轴力图
图7 剪力图
图8 位移图4.4.2 明洞B型衬砌
图9 弯矩图
图10 轴力图
图11 剪力图
图12 位移图
4.4.3 明洞C型衬砌
图13 弯矩图
图14 轴力图
图15 剪力图
图16 位移图
表4 破损阶段法和容许应力法基本组合荷载强度计算（明洞A型衬砌）
表5 破损阶段法和容许应力法基本组合荷载强度计算（明洞B型衬砌）
表6 破损阶段法和容许应力法基本组合荷载强度计算（明洞C型衬砌）
5、结论
通过对白鹿山隧道典型断面内力计算分析可知，白鹿山隧道的结构形式和配筋设计满足结构容许应力要求和抗裂要求。
因此白鹿山隧道的设计方案是合理的。