重力坝分析与计算
重力坝的抗滑稳定分析
主应力：σ1u=（1+n2) σyu-(pu-puu) n2 σ2u= pu-puu σ1d=(1+ m2) σyd-(pu-pud) m2 σ2d= pd-pud
例1 某重力坝如下图所示，属一级建筑物，基本组合[Ks]=1.10，特殊组合[Ks]=1.05，材料容重为24KN/m3，水的容重为10KN/m3，摩擦系数为f=0.62，试分析该坝的抗滑稳定性。（注：图中高程及尺寸单位均为米）
水工建筑物习题课
重力坝的抗滑稳定分析
沿坝基面的抗滑稳定分析
单一安全系数法、极限状态分析法
抗剪强度公式
Ks=f(∑W-U)/ ∑P
抗剪断公式
Ks’=[f’(∑W-U)+c’A]/ ∑P
刚体极限平衡法
单斜面深层抗滑稳定计算
当整个可能滑动面基本上都由软弱结构面构成
01
01
02
03
04
05
时，宜用抗剪强度公式计算，Ks值用1.05~1.3；
单击此处可添加副标题
校核洪水位情况（特殊组合）抗滑稳定安全系数计算： 扬压力：U=10×25×60.5+10(70-25)×60.5÷2=28737.5(KN) 上游水压力：P1=10×70×70÷2=24500(KN) 下游水压力：P2=10×25×25÷2=3125(KN) 下游水重：W2=10×25×0.7×25÷2=2187.5(KN) 公式：Ｋs=f.(∑W-U)/∑P Ｋs=0.62×(63570+2187.5-28737.5)/(24500-3125)=1.07 ∵基本组合抗滑稳定安全系数：Ｋs=1.24＞[Ｋs]＝１.1０ 特殊组合抗滑稳定安全系数：Ｋs=1.07＞[Ｋs]＝１.05 均符合规范要求 ∴ 该坝的抗滑稳定是安全的。
重力坝计算书
A/?= /?1%+hz+hc= 0.75 + 0.16 + 0.4
= 1.31/77
2
1型—.0076 x13卸竺竺丫
132I132丿
h,=0.38/77
波长:
L= 4.80/«
壅高:
L L L4.80
竺值:
V
瞥弩—
故按累计频率为
0.38
~23~
= 0.016
咕=1・24人％=1.24x 0.38=0.47m
厶=6.76m
M2=W2L2=324.00 x 6.76 = 2190
三区：
IV3= 24 X 0.5 x32x(24.00 + 4.80)x 1 = 11059 .20KN
厶=3.20/77
A/3=咒厶=11059 .20 x 3.20 = 35389MKN.m
表
分区
体枳(m‘)
自重(kN)
力臂(m)
根据杨家沟水库的地质、地形、气候，气象等具体情况，本设计的主要内容和成 果如下：
1、 非溢流坝剖面尺寸的拟定：
坝高33. 00m,上游坡率1:0. 15,下游坡率1:0, 75,坝顶宽度4.50m。
2、 溢流坝堰面曲线的拟定：
顶部曲线段釆用眩S曲线，直线段的坡率1:0.75,反弧段半径为10m。
3、 稳定分析：
图1.1混凝土砌条石重力坝非溢流坝段剖面图
1.3
1.3.1基本原理与荷载组合
重力坝的荷载主要有：自重、静水压力、扬压力、泥沙压力、浪压力、动水压力、 冰压力、地震荷载等。本次设计取单位长度的坝段进行计算。相关荷载组合见表1.7。
表1.7荷载组合表
组合情
重力坝深层抗滑稳定计算分析
重力坝深层抗滑稳定计算分析建设工程学部水1101班金建新201151073【摘要】重力坝依靠自身重量来维持稳定,所以,安全就是重力坝设计的最基本最重要的要求。
一般情况下,坝体基岩很少是完整的岩体,常常存在复杂的节理、裂隙或断层等地质结构,并形成不可预知的滑动通道。
由于坝基的地质缺陷很难被发现,或者被清楚的了解,所以往往导致严重的工程事故。
因此,重力坝深层抗滑稳定性的研究在工程上具有普遍性和紧迫性。
对坝基岩体存在断层、节理、裂隙、软弱夹层等地质缺陷的重力坝工程进行稳定性分析与评价并提出合理的处埋措施对大坝工程实践具有十分重要的技术经济意义。
目前,重力坝稳定分析的方法很多,而在实际工程中,通常采用的方法是有限元法与刚体极限平衡法的结合,这样的优点在于：既可以避免难引入刚体极限平衡法的影响因素的缺陷,又可以规范安全系数的定义,方便设计人员进行使用。
本文作者通过理论分析和算例计算的比较,认为邵龙潭教授创立并发展的有限元极限平衡方法是优胜于刚体极限平衡法和有限元强度折减法的优秀方法。
有限元极限平衡方法理论严密,计算验证充分可靠,集合了刚体极限平衡法和有限元强度折减法各自的优点,又有效克服了两种方法的不可回避的缺点。
本文将有限元极限平衡法应用到重力坝深层抗滑稳定分析的问题中,显示出了与传统刚体极限平衡方法及有限元强度折减法计算分析结果一致的适用性,同时能够搜索出与实际情况相符的最危险滑裂面,并减少了稳定计算的工作量。
通过分析和讨论重力坝在分层施工、运行期蓄水及渗流等工况下的稳定性,得到了与实际工程中相一致的结果和结论,进一步验证了有限元极限平衡法在重力坝稳定性分析问题中的实用性。
所以,有限元极限平衡是有很大发展前景的稳定分析的理论和方法。
前言随着水利资源的不断开发, 地质良好的坝址越来越少, 当坝基岩体内存在缓倾角的软弱夹层时, 坝体便有可能带动部分基岩沿软弱夹层滑动, 对大坝的抗滑稳定十分不利, 因此必须核算坝体带动基岩沿软弱面失稳的可能性, 研究坝体的深层抗滑问题[ 1] 。
混凝土重力坝分析
混凝土重力坝分析
水力学分析是对坝体所受水力作用进行分析，其中包括坝体测流、坝
体流力作用和渗流三个主要的方面。
坝体测流是为了确定坝体顶部的流量，主要通过建立三角点法、数值模拟法或实测法进行。
坝体流力作用是指水
流对坝体施加的压力力和摩擦力，通过水动力学公式计算。
渗流分析是为
了确定渗流量和压力，通过实测渗流量或采用渗流公式进行计算。
岩土力学分析是对坝基岩土的力学性质和稳定性进行分析。
主要包括
地质勘探，岩土试验和稳定性分析。
地质勘探是为了了解坝基的地质构造
和岩土层次情况，通过取样分析、采用地球物理勘探方法进行。
岩土试验
是为了确定土体的力学参数，通过常规试验和专用试验方法进行。
稳定性
分析是确定岩土体在外力作用下的稳定性，主要通过几何稳定性分析和强
度稳定性分析进行。
结构力学分析是对混凝土重力坝结构的承载能力和变形特性进行分析。
主要有强度分析和稳定分析两个方面。
强度分析是为了确定混凝土重力坝
的抗浮承载力和抗滑承载力，主要通过利用强度理论和材料力学建立计算
模型进行。
稳定分析是为了确定混凝土重力坝的整体稳定性，主要包括静
力稳定性分析和动力稳定性分析。
总的来说，混凝土重力坝的分析主要包括水力学分析、岩土力学分析
和结构力学分析三个方面。
这些分析有助于确定坝体的水力性能、岩土体
的力学特性和结构的承载能力，为混凝土重力坝的设计提供科学的依据，
确保其安全可靠地发挥防洪和蓄水的作用。
第3节重力坝的稳定分析
第3节重力坝的稳定分析重力坝是一种常见的水利工程结构，广泛应用于水电站、灌溉渠道和排水系统等领域。
稳定性是设计和构建重力坝时必须考虑的重要因素之一。
本文将介绍重力坝的稳定性分析方法，以帮助读者更好地理解和应用在实际工程中。
一、稳定性分析的基本原理重力坝的稳定性分析是指通过力学的方法来评估坝体在受到水流、地震和土体压力等外力作用下的稳定性。
其基本原理是根据力的平衡和破坏准则对坝体进行分析。
稳定性分析的结果直接关系到坝体是否能够保持安全稳定，因此是设计中至关重要的环节。
稳定性分析通常包括静力分析和动力分析两个方面。
静力分析主要考虑坝体受到静水压力的作用，以及坝体自重和地震力等因素。
动力分析则关注坝体在地震和水流等动力荷载作用下的响应和变形。
二、静力分析方法1. 基本假设静力分析方法的基本假设是坝体在静水压力下处于静力平衡状态。
在分析中，可以假设坝体为刚体，计算坝顶的受力和坝底的抗力，以确定坝体的稳定性。
2. 受力计算在静力分析中，需要计算坝体所受的静水压力。
静水压力由上游水体的水位、坝体几何形状和水的密度决定。
通过计算坝顶的受力和坝底的抗力，可以确定坝体的受力情况。
3. 稳定性评估稳定性评估主要考虑坝体所受力矩和抗力矩之间的平衡关系。
如果受力矩大于抗力矩，坝体就会发生倾覆或滑移等破坏形式。
因此，需要通过计算力矩的大小来评估坝体的稳定性。
三、动力分析方法1. 地震力分析地震是重力坝的重要设计参数之一，也是动力分析的关键内容之一。
地震力分析需要考虑地震的频率和幅值，以及坝体的响应特性。
通过建立地震波模型和采用动力计算方法，可以得到坝体在地震作用下的响应和变形情况。
2. 水动力分析水动力分析主要考虑坝体在水流作用下的稳定性。
水流作用会对坝体施加水平力和垂直力，产生坝体的变形和振动。
通过建立水动力模型和采用数值计算方法，可以预测坝体的响应和变形情况，进而评估坝体的稳定性。
四、稳定性分析的实际应用稳定性分析方法在实际工程中有广泛应用。
重力坝的荷载与稳定性怎么计算
重力坝的荷载与稳定性怎么计算
重力坝主要依靠自重维持稳定
分类
重力坝的设计内容
①总体布置②稳定分析③剖面设计④应力分析⑤构造设计⑥地基处理
⑦泄水设计⑧监测设计⑨施工设计
作用与荷载
①自重（包括固定设备重）：沿坝基面滑动，仅计坝体重量；沿深层滑动，需计入滑体内岩体重
②静水压力
③扬压力：扬压力=浮力+渗流压力（α：扬压力折减系数）
④动水压力
⑤浪压力
波浪三要素：波高、波长和壅高
⑥泥沙压力
⑦冰压力，⑧土压力，⑨地震作用，⑩温度作用等。
稳定分析
目的：核算坝体沿坝基面或坝基内部缓倾角软弱结构面抗滑稳定的安全度。
失稳机理：首先在坝踵处基岩和胶结面出现微裂松弛区，随后在坝趾处基岩和胶结面出现局部区域的剪切屈服，进而屈服范围逐渐增大并向上游延伸，最后，形成滑动通道，导致坝的整体失稳。
抗剪强度公式（摩擦公式）
抗剪断公式
规范要求：大型工程用抗剪断强度公式；中小型工程可以用摩擦公式。
autobank计算重力坝抗滑稳定计算
autobank计算重力坝抗滑稳定计算【原创实用版】目录1.重力坝抗滑稳定分析的背景和意义2.重力坝抗滑稳定分析的方法3.抗滑稳定计算公式4.提高重力坝抗滑稳定性的措施5.结论正文一、重力坝抗滑稳定分析的背景和意义随着水利工程的广泛应用，重力坝作为一种常见的大坝类型，其抗滑稳定性分析变得越来越重要。
重力坝的抗滑稳定是指在各种荷载作用下，坝体能够保持稳定，不发生滑动现象。
对于重力坝来说，抗滑稳定性是其设计和施工中最为关键的问题之一。
因此，研究重力坝抗滑稳定分析的方法和计算公式具有重要的现实意义和应用价值。
二、重力坝抗滑稳定分析的方法重力坝抗滑稳定分析的方法主要包括以下几种：1.定性分析法：通过对边坡的尺寸、坡形、地质结构、所处的地质环境、形成的地质历史、变形破坏形迹等方面的研究，判断边坡的稳定性。
2.极限平衡分析法：把可能滑动的岩、土体假定为刚体，通过分析可能滑动面，并把滑动面上的应力简化为均匀分布，进而计算抗滑稳定性。
3.抗剪断公式计算：当整个可能滑动面基本上都由软弱结构面构成时，采用抗剪断公式计算。
4.抗剪强度公式计算：可能滑动面仅一部分通过软弱结构面，其余部分切穿岩体或混凝土，有条件提供一定抗滑力的抗力体时，应采用抗剪强度公式计算。
三、抗滑稳定计算公式重力坝抗滑稳定计算公式主要包括以下两种：1.抗剪断公式：Fs = 0.8γH^2tan^2(α/2)其中，Fs 为抗剪断强度，γ为滑动面上的土体重度，H 为滑动面的深度，α为滑动面的倾角。
2.抗剪强度公式：Fs = 0.4γH^2tan^2(α/2) + 0.6σcH^2其中，Fs 为抗剪强度，γ为滑动面上的土体重度，H 为滑动面的深度，α为滑动面的倾角，σc 为混凝土的抗压强度。
四、提高重力坝抗滑稳定性的措施为了提高重力坝的抗滑稳定性，可以采取以下措施：1.选用优质的坝基岩石，要求微风化、新鲜，产状以倾向上游为佳。
2.对坝基进行处理，如固结灌浆，以提高承载力和应变能力。
重力坝稳定分析方法及提高坝体抗滑稳定的工程措施
重力坝的稳定性汪祥胜3008205112（46）前言：重力坝是世界出现最早的一种坝型，早在2900年前在埃及就出现了最早的重力挡水坝。
随着我国重力坝建设的繁荣，数量的增多和高度的不断提升，使得对稳定分析有着重要的理论和实践意义。
大坝的稳定性直接关系到大坝安全性和人民群众的生命财产息息相关，而此次实习的三峡和向家坝皆是重力坝的代表杰作，通过实习定能从深层次上了解有关大坝稳定性的相关问题，包括什么是重力坝，重力坝稳定的意义，其稳定性分析方法和提高坝体抗滑稳定性的工程措施及在实际中的应用情况和应注意的问题。
一．什么是重力坝1.重力坝是由砼或浆砌石修筑的大体积档水建筑物，其基本剖面是直角三角形，整体是由若干坝段组成。
重力坝在水压力及其他荷载作用下，主要依靠坝体自重产生的抗滑力来满足稳定要求;同时依靠坝体自重产生的压力来抵消由于水压力所引起的拉应力以满足强度要求。
2.优缺点：重力坝优点：重力坝之所以得到广泛应用,是由于有以下优点：①相对安全可靠,耐久性好，抵抗渗漏、洪水漫溢、地震和战争破坏能力都比较强；②设计、施工技术简单，易于机械化施工；③对不同的地形和地质条件适应性强，任何形状河谷都能修建重力坝，对地基条件要求相对地说不太高；④在坝体中可布置引水、泄水孔口，解决发电、泄洪和施工导流等问题。
重力坝缺点：①坝体应力较低，材料强度不能充分发挥；②坝体体积大，耗用水泥多；③施工期混凝土温度应力和收缩应力大，对温度控制要求高。
3.工作原理；重力坝在水压力及其它荷载作用下必需满足：A、稳定要求：主要依靠坝体自重产生的抗滑力来满足。
B、强度要求：依靠坝体自重产生的压应力来抵消由于水压力所引起的拉应力来满足。
4.重力坝类型：重力坝按筑坝材料的不同分为:混凝土重力坝和浆砌石重力坝。
重力坝按其结构形式分为:①实体重力坝;②宽缝重力坝；③空腹重力坝。
重力坝按泄水条件可分为非溢流坝和溢流坝两种剖面。
实体重力坝因横缝处理的方式不同可分为三类。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
一、计算荷载组合：坝体自重：区域① W11=10*125*24=30000KN 方向↓ 区域② W12=0.5*113*73.45*24=99598.2KN 方向↓ W1=W11+W12=30000+99598.2=129598.2KN 方向↓ 静水压力：垂直水压力PV=0.5*17*17*0.65*9.8=920.47KN 方向↓ 水平水压力，上游PH1=0.5*γw*H ²=0.5*9.8*120²=70560KN 方向→ 下游PH2=0.5*γw*H ²=0.5*9.8*17²=1416.1KN 方向← 淤沙压力：Ps=0.5*γsb*hs ²*tan ²（45-ⱷs/2）0.5*8.5*21.8²*tan ²（45-27/2）=758.47KN 方向 → 扬压力： 浮托力 U1=γw*H*B=9.8*17*83.45=13902.77 KN 方向↑ 渗流力，区域a U2=ωγα***)1(*5.01L H -=0.5*（1-0.2）*103*7*9.80=2826.32KN 方向↑区域b U3=ωγα**1H L =7*0.2*103*9.80=1413.16KN 方向 ↑区域c U4=ωγα***5.02L H =0.5*0.2*103*76.45*9.80=7716.86KN 方向↑ U=U1+U2+U3+U4=13902.77+2826.32+1413.16+7716.86=25859.11KN 方向↑ 荷载计算如下图所示：二、沿坝基面的抗滑稳定分析以单宽坝段作为计算单元，按抗剪断强度公式计算，认为坝体混凝土与基岩接触良好，接触面面积为A ，采用接触面上的抗剪断参数'f 和'c 计算抗滑稳定安全系数。
A=83.45㎡PA c U W f K s∑+-∑=''')(=(0.92*（129598.2+920.47-25859.11）+750*83.45)/(70560-1416.1+758.47)=2.273 满足要求。
三、软弱层面抗滑稳定分析双层面抗滑稳定计算，采用剩余推力法。
取坝趾处垂直方向左侧为主滑裂面，其中 基岩自重W3=A *γ=25.5*104.95*tan15*104.95*0.5=37665.28KN 方向↓ 坝体自重W1=129598.2KN 方向↓ 上游水重为W4=120*21.8*9.8=25636.8KN 方向↓ 静水压力PV=920.46KN 方向↓ W=W1+PV+W3+W4=129598.2+920.46+37665.28+25636.8=193810.74KN 方向↓ 水平力 P ∑=69902.37KN 方向→ 扬压力 浮托力 U1=BH **ωγ=9.8*17*104.95=17484.67KN 垂直接触面渗流力 区域a U2=ωγα*)(**)1(*5.031L L H+-= 0.5*（1-0.2）*103*（28.5+21.5）*9.8=20188KN 垂直接触面区域b U3=ωγα**'1H L =28.5*0.2*103*9.8=5753.58KN 垂直接触面区域c U4=ωγα***5.02L H =0.5*0.2*103*76.45*9.80=7716.86KN 方向↑计算简图如下图所示：第一次试算：区离坝址距离为m=20米处为辅助滑裂面 区域c 增加扬压力U ’=ωγα*22*2*)(**L L m mB +=0.2*103*20/（20+76.45）*76.45*9.8/2=1600.18KN 方向↑ 则 主U =U1+U2+U3+U4+U ’=17484.67+20188+5753.58+7716.86+ 1600.18=52743.29KN 方向↑ 辅助滑裂面计算=2W 28.13*0.5*20*25.5+20*17*9.8=10506.34 KN 方向↑辅U =ωγα***2*)(**2）（下H m m L m mB ++=（0.2*103*20*20/（20+76.45）/2+20*17）*9.80=3750.62 KN 方向↑先令主滑裂区处于极限平衡状态，其沿AB 面的抗滑稳定安全系数为1，求得R 后再计算辅滑裂区沿BC 面的抗滑稳定安全系数K2，K2即为整个坝段的抗滑稳定安全系数。
由①区处于极限平衡时可以列出)cos(])sin(sin cos [sin cos 1111αϕαϕαααα-++----=+R A c U R P W f W P工程经验采用ⱷ=0， 1f =0.3kpa ，1c =0.08mpa 滑裂面面积A=34.52㎡ 解得R=70981.58KN 带入公式ββϕββϕsin )cos(]cos )sin([2222222W R A c U W R f K -++-++==3.068公式中，2f ，2c 取基岩的抗剪断系数，2f =1.0，2c =1.15，2A =281.35㎡ 经过试算得出数据：向下游延伸长度 20 30 40 43 44 45 46 47 50 60K3.07 2.47 2.30 2.29 2.29 2.29 2.29 2.29 2.30 2.38由图表可知在45米处K 值最小为2.29。
稳定。
四、坝体强度计算材料力学法计算，重力坝坝基面坝踵、坝趾的垂直应力符合下列要求：运用期1）在各种荷载组合下（地震荷载除外），坝踵垂直应力不应出现拉应力，坝趾垂直应力小于坝基容许压应力；2）在地震荷载作用下，坝踵、坝趾的垂直应力符合《水工建筑物抗震设计规范》（SL 203-97）的要求；施工期坝址铅直应力应小于0.1mp的拉应力重力坝坝体应力应符合下列要求：运用期1）坝体上游面的垂直应力不出现拉应力（计扬压力）。
2）坝体最大主压应力，应不大于混凝土的允许压应力值。
3）在地震情况下，坝体上游面的应力控制标准应符合《水工建筑物抗震设计规范》（SL 203-97）的要求。
施工期1)坝体任何截面上的主应力不应大于混凝土容许压应力2)在坝体下游，允许由不大于0.2mp的主拉应力计算简图及荷载组合见下图;应力计算取坝基面为计算截面 不计扬压力W=30000+99598.2+920.47=130518.67KNM ∑=30000*（41.73-5）+99598.2*（41.73-34.47）+920.47*（41.75-79.77）-70560*40+1416.10*5.67-758.47*4.45=-1028773.46KN ·m 1.水平截面上的正应力26B MB W yu ∑+∑=σ=130518.67/83.45+6*（-1028773.46）/83.45²=677.66mp 26B M B W yd∑-∑=σ=130518.67/83.45-6*（-1028773.46）/83.45²=2449.77mp2.剪应力n p yu u u )(στ-==（9.8*120-667.66）*0=0mpm p d yd d )(-=στ=（2449.77-9.80*17）*0.65=1484.06mp式中：u p 为上游水压力强度，Kpa;n 为上游坝坡坡率；d p 为下游水压力强度，Kpa ；m 为下游坝坡坡率。
3.水平正应力n p u u xu τσ-==9.8*120-0*0=1176mpm p d d xd τσ+==9.80*17+1484.06*0.65=1131.24mp4.主应力221)1(n p n u yu u -+=σσ=677.66mp221)1(m p m d yd d -+=σσ=（1+0.65²）*2449.77-9.8*17*0.65²=3414.41mp坝面水压力也是主应力u u p =2σ=9.8*120=1176mpd d p =2σ=9.8*17=166.6mp考虑扬压力W ’=104659.55KN'M ∑=-1265536.56KN ·m1.水平截面上的正应力26B MB W yu ∑+∑=σ=104659.55/83.45+6*（-1265536.56）/83.45²=163.79mp 26BM B W yd∑-∑=σ=104659.55/83.45-6*（-1265536.56）/83.45²=2344.53mp 2.剪应力n p yu u u )(στ-==（9.8*120-163.79）*0=0mpm p d yd d )(-=στ=（2344.53-9.80*17）*0.65=1415.65mp式中：u p 为上游水压力强度，Kpa;n 为上游坝坡坡率；d p 为下游水压力强度，Kpa ；m 为下游坝坡坡率。
3.水平正应力n p u u xu τσ-==9.8*120-0*0=1176mpm p d d xd τσ+==9.80*17+1415.65*0.65=1086.77mp4.主应力221)1(n p n u yu u -+=σσ=163.79mp221)1(m p m d yd d -+=σσ=（1+0.65²）*2344.53-9.8*17*0.65²=3264.71mp坝面水压力也是主应力u u p =2σ=9.8*120=1176mpd d p =2σ=9.8*17=166.6mp分别计算其他截面应力：经计算均满足要求水闸设计1闸孔设计1）闸孔尺寸的确定1）初拟闸孔尺寸 需满足防洪、排涝要求 a ，排涝要求上游水深：u H =19.8-13.4=6.38m 下游水深：d H =19.63-13.4=6.23m Q=420m ³/sA=（B+m*u H ）*u H =（30+2.5*6.38）*6.38=283.16m ² 0V =AQ=420/283.16=1.433m/s 0H =u H +gV 220 =6.38+1.0*1.433²/2/9.81=6.485mH H d=6.23/6.485=0.96>0.8 属于淹没出流所以σ=0.59e=18.7-13.4=5.3muH e=5.3/6.38=0.83>0.65 为堰流 nbH n k 00])1[(2.01ζζε+--= 其中0ζ为闸敦系数，采用尖圆型0ζ=0.53；k ζ为边墩系数，采用圆弧型k ζ=0.70.n=123002H g m QB σε=m 为流量系数，按无坎宽顶堰计算m=0.385解得1B =26.18m b ，防洪要求上游水深：u H =21.28-13.4=7.88m 下游水深：d H =21.13-13.4=7.73m Q=750m ³/sA=（B+m*u H ）*u H =（30+2.5*7.88）*7.88=391.64m ² 0V =AQ=750/391.64=1.92m/s 0H =u H +gV 220α=7.88+1.0*1.92²/2/9.81=8.067mH H d=7.73/8.067=0.96>0.8 属于淹没出流 所以σ=0.59e=18.7-13.4=5.3muH e=5.3/8.067=0.66>0.65 为堰流 nbH n k 00])1[(2.01ζζε+--= 其中0ζ为闸敦系数，采用尖圆型0ζ=0.53；k ζ为边墩系数，采用圆弧型k ζ=0.70.n=123002H g m QB σε=m 为流量系数，按无坎宽顶堰计算m=0.385解得2B =33.66m比较a 、b 的计算结果，B2>B1，可见引水灌溉情况是确定闸孔尺寸的控制情况，故闸孔净宽宜采用较大值33.66m 。