桥梁工程课程设计：桥梁标准计算模板
桥梁设计计算书
XX学院桥梁工程课程设计课程设计名称桥梁工程系（部）土木工程系专业土木工程姓名班级学号XX学院课程设计鉴定表目录一、工程地质及水文地质等自然情况二、纵断面设计1.纵断面设计图2.分孔布置3.纵坡以及桥梁下部结构布置4.桥道高程的确定5.计算跨径的确定三、横断面设计1.主梁尺寸拟定2.横隔梁尺寸拟定3.横断面设置四、结构自重内力计算五、主梁荷载横向分布系数的计算1.支点横向分布系数的计算（杠杆原理法）2.跨中横向分布系数的计算（偏心压力法）六、冲击系数的确定1.冲击系数的计算七、活载内力计算八、内力组合九、弯矩和剪力包络图桥梁工程课程设计计算书一、工程地质及水文地质等自然情况设计荷载：公路—Ⅰ级,设计时速60km/h，人群3.0kN/㎡，栏杆及人行道的重量按4.5 kN/㎡计；地质水文情况：河床地面线为（从左到右）：0/0，－1/5，－1.8/12，－2.5/17，－3.6/22，－4.5/28，－5.3/35，－4.8/45，－3.8/55，－2.25/70, －1/78，0 /85，（分子为高程，分母为离第一点的距离，单位为米）；地质假定为花岗岩。
桥梁分孔方案：a、13m+13m+13m+13m+13m+13m 简支梁b、13m+13m+13m+13m+13m+13m+13m 简支梁材料容重：水泥砼22 3/mkN，沥青砼21 3kN。
kN，钢筋砼24 3/m/m二、纵断面设计1、桥梁纵断面设计图如下图所示纵断面设计图（单位尺寸：m）2、桥梁分孔布置根据河道的实际情况（总宽85m、河道横断面的高程变化等），结合总造价和施工工艺，且桥梁无通航要求，姑且将桥梁分孔为13m+13m+13m+13m+13m+13m简支梁。
桥梁总跨径为L=6×13m=78m。
3、纵坡以及桥梁下部结构布置对于中、小梁桥，为了利于桥面排水和降低引道路堤高度，往往设置中间向两端倾斜的双向纵坡。
桥上纵坡不宜大于4%；桥头引道纵坡不宜大于5%, 综合考虑路线竖曲线要求R>1400m。
(完整word版)《桥梁工程》课程设计
《桥梁工程》课程设计学生姓学教学院专业年指导教职单2017年7月目录1.设计资料 (1)1.1题目 (1)1.2设计资料 (1)1。
3设计内容 (3)1。
4参考资料 (3)2。
计算说明书 (5)2.1各种参数计算 (5)2。
2桥面板内力计算 (6)2。
2。
1单悬臂板内力计 (6)2.2.2铰接悬臂板内力计算 (7)2。
2。
3主梁内力计算 (8)2。
2.4横隔梁内力计算 (18)2。
2。
5挠度、预拱度计算 (21)11。
设计资料1。
1题目装配式预应力混凝土简支T 形梁桥计算1.2设计资料1. 主梁细部尺寸单片主梁的梁宽为1.78m ，其细部尺寸如图1-1所示图1—1单片主梁示意图2. 桥梁净空一净14+2米（如图1-2所示）图1—2桥梁横断面示意图3. 跨径和全长（如图1—3所示)图1—3主梁立面图标准跨径主梁30.00b l m =;计算跨径29.50b l m =；预制全长29.96l m =全；4. 上部结构主梁布置图(如图1-4所示）(单位：cm ）图1-4主梁布置图5. 设计荷载公路—Ⅰ级,人群23.0/KN m 。
6. 材料主梁：混凝土强度等级C50，容重263/KN m ；桥梁铺装为C25混凝土垫层厚6。
5~17cm ，容重253/KN m ，沥青混凝土厚2cm;容重243/KN m 。
7. 设计方法杠杆原理法、偏心压力法和极限状态设计法等。
8.设计依据（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）；（2)《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）；（3)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁设计规范》（JTG D62—2004).1。
3设计内容1.桥面板内力计算计算T梁翼板所构成的铰接悬臂板和悬臂板的设计内力。
2.主梁内力计算1)计算各主梁的荷载横向分布系数；2)计算主梁在荷载作用下跨中截面的弯矩、支点和跨中截面的剪力;3.进行主梁内力组合,并画出主梁弯矩包络图和剪力包络图。
土木工程桥梁设计计算书范本 (doc 59页)
目录1 设计资料与结构尺寸 (1)1.1 设计资料 (1)1.2 结构尺寸 (2)2 主梁内力计算 (3)2.1 恒载作用内力计算 (3)2.1.1. 桥面铺装和人行道重力 (3)2.1.2. 横隔梁重力 (3)2.1.3. 主梁重力 (3)2.1.4. 恒载作用下总重力 (3)2.2 活载作用内力计算 (4)2.2.1. 主梁的荷载横向分布系数 (4)2.2.2. 活载作用内力计算 (12)2.3 内力组合 (19)3 配筋计算与强度验算 (22)3.1 纵向主筋的配置 (22)3.2 截面复核 (23)3.3 钢筋的配置 (24)3.4 腹筋设计 (24)3.5 斜截面承载力复核 (33)3.6 裂缝宽度验算 (40)3.7 主梁变形验算 (41)4 行车道板的计算 (43)4.1 行车道板内力计算 (43)4.1.1恒载内力 (43)4.1.2 活载内力 (43)4.1.3 荷载组合 (46)4.2 配筋与强度验算 (46)5 横梁的计算 (48)5.1 确定作用在中横隔梁上的计算荷载 (48)5.2 绘制跨中横隔梁的内力影响线 (49)5.2.1 计算弯矩影响线坐标值 (49)5.2.2 绘制剪力影响线 (50)5.3 截面内力计算及复核 (51)5.4 截面配筋及强度验算 (53)5.4.1 正弯矩计算配筋 (53)5.4.2 负弯矩计算配筋 (55)5.4.3 剪力计算配筋 (55)6 结束语 (57)7 参考文献 (58)1 设计资料与结构尺寸1.1 设计资料1. 标准跨径：Lb=25m（墩中心距离）。
2. 计算跨径：L=24.50m（支座中心距离）。
3. 预制长度：L’=24.95m（主梁预制长度）。
4. 桥面净空：净-7+2*1.0m人行道5. 设计荷载汽车—20级挂车—100级人群荷载32mkN横隔梁5根，肋宽15cm。
6.材料：（1）钢筋；其技术指标见表1（2）混凝土；指标见表2T型主梁，栏杆人行道为C25，桥面铺装为C30混凝土技术指标表表27.设计依据1、《桥梁工程》教材，刘龄嘉主编，人民交通出版社。
桥梁工程课程设计(完整版)
桥梁工程课程设计报告书一、设计资料1桥面净宽净-7 +2 X.5m人行道2 主梁跨径及全长标准跨径l0 =21.70m （墩中心距离）计算跨径 l =21.20m （支座中心距离）主梁全长I全=21.66m （主梁预制长度）3 设计荷载公路— I 级；人群荷载 3.0kN m 24 设计安全等级二级5 桥面铺装沥青表面处厚5cm （重力密度为23kN m3），混凝土垫层厚6cm （重力密度为24 kN m3），T梁的重力密度为25 kN m36 T 梁简图如下图沥青混凝土50mm"水泥混凝土垫层60mm二、设计步骤与方法I •行车道板的内力计算和组合（一）恒载及其内力（以纵向1m宽的板条进行计算）1）每延米板上的恒载g沥青表面g i : 0.05 X1.0 X23 1.15 kN m混凝土垫层g2: 0.06 X1.0 X24 1.44 kN mT 梁翼板自重g3: g30.08 0.14 1.0 25 2.75 kN m2悬臂板长I。
160 1820.71m弯矩M Ag 1gl1 2-5.34 (0.71)2 1.35kNm22）每米宽板条的恒载内力剪力Q Ag gl o 5.34 0.71 3.79 kN（二）汽车车辆荷载产生的内力主梁截面重心位置:11130 160 1811130 18 -2 2160 18 11 130 1841.18 cm则得主梁抗弯惯矩:I c 丄 160 18 113 1601218 1141.2211~21 18122181302130 41.226.63 106m 4结构跨中处单位长度质量m cm cG 15.45 1039.81.577 103 2 2Ns /m混凝土弹性模量E :10取 E 2.80 1010 N / 由以上数据可得简支梁桥的基频:10O.。
6630003.790 Hz31.577 10按照《桥规规定》f 介于1.5Hz 和14Hz 之间，冲击系数按照下式计算:1 1 0.1767Inf 0.0157 1.22由于这是汽车荷载局部加载在 T 梁的翼缘板上，故冲击系数取 1+ =1.223）作用于每米宽板条上的弯距为：Pb 1140 20.82… M Ap 1 I 。
桥梁计算书
桥梁计算书目录桥梁工程课程式设计任务书 (1)第1节设计资料与结构布置 (2)1.1 设计资料 (2)1.2 主梁设计 (3)1.3 结构布置 (3)第2节主梁内力计算 (5)2.1 恒载横向分布系数计算 (7)2.2 恒载影响系数计算 (9)2.3 恒载影响线绘制 (12)2.4 汽车、人群荷载产生内力计算 (15)2.5 作用效应组合 (17)第3节主梁配筋设计 (21)3.1 跨中正截面强度计算 (21)3.2 斜截面承载力剪力筋设计 (22)3.3 截面设计、配筋与验算 (24)3.4箍筋设计 (29)3.5斜截面抗剪承载力验算 (30)3.6裂缝宽度验算 (35)3.7挠度验算 (36)第4节行车道板的计算 (39)参考文献 (41)装配式钢筋混凝土简支T梁桥计算一、设计题目：装配式钢筋混凝土简支T梁桥计算二、基本设计参数（一）.跨度及桥面宽度1 标准跨径：16m（墩中心距）。
2 计算跨径：15.5m。
3 主梁全长：15.96m。
4 桥面宽度（桥面净空）：净7.5m（行车道）+2×0.75m（安全带)+2×0.5m(防撞墙)。
（二）.技术标准设计荷载：公路—Ⅰ级，人行道及栏杆自重线密度按照单侧6KN/m计算，人群荷载为人群3.0KN/m 2。
环境标准：Ⅰ类环境。
设计安全等级：二级。
（三）.主要材料1.混凝土：混凝土简支T形梁及横梁采用C50混凝土；桥面铺装上层采用0.035m沥青混凝土，下层为厚0.06--0.12m的C30混凝土，沥青混凝土重度按23kN/m3计，混凝土重度按26kN/m3 计。
2.钢材：采用R235，HRB335钢筋。
三. 设计依据⑴《公路桥涵设计通用规范》（JTJ D60—2004）⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ D62—2004）；6. 参考资料⑴结构设计原理：叶见曙，人民交通出版社；⑵桥梁工程：姚玲森，人民交通出版社；⑶混凝土公路桥设计：⑷桥梁计算示例丛书《混凝土简支梁(板)桥》(第三版) 易建国主编.人民交通出版社(5)《钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁桥结构设计》闫志刚主编.机械工业出版社二、计算要求及工作量1. 主梁截面设计2. 计算主梁的荷载横向分布系数3. 主梁内力计算4. 进行作用效应组合，绘出弯矩和剪力包络图；5. 进行主梁正截面、斜截面设计及全梁承载力验算；6. 行车道板内力计算7. 图纸绘制：（A3图纸）桥梁总体布置图（绘出平、纵、横三个视图）、主梁一般构造图、配筋图。
桥梁工程设计计算书
《桥梁工程》课程设计计算书姓名(性别)：戚成安男课程名称：桥梁工程任课老师：王光辉老师学院：土木建筑工程学院专业班级：10级土木三班学号：14102603150序号：43目录第一部分2013年《桥梁工程》课程设计任务书一、设计目的 (1)二、设计题目：预制装配式钢筋混泥土简支T型梁桥设计 (1)三、基本设计资料 (1)四、设计要求 (2)五、工作计划 (2)六、工作量 (3)七、成果提交 (4)八、参考文献 (4)九、课程设计计算说明说撰写规范 (4)十、课程设计答辩 (5)第二部分2013年《桥梁工程》课程设计计算书一、结构尺寸拟定 (7)（一）主梁截面尺寸 (7)（二）主梁间距和主梁片数 (7)二、行车道板计算 (7)（一）恒载及其内力 (7)（二）车辆荷载产生的内力 (8)（三）荷载组合 (8)三、主梁的荷载弯矩横向分布系数 (9)（一）主梁的荷载弯矩横向分布系数 (9)1、跨中荷载弯矩横向分布系数（按G-M法） (9)2、梁端剪力横向分布系数计算（按杠杆法） (15)（二）内力计算 (15)1、恒载内力 (15)2、对于中主梁 (15)3、活载内力计算 (17)四、横梁的计算 (24)（一）横隔梁弯矩计算 (24)1、用G-M法查表 (24)2、计算荷载的峰值 (24)3、计算跨中横隔梁中间截面的弯矩 (25)（二）横隔梁剪力计算 (26)1、绘制横隔梁剪力影响力 (26)2、确定作用在中横隔梁的计算荷载 (26)（三）内力基本组合 (27)五、绘图（见附图纸） (28)（一）整体布置图 (28)（二）T形梁构造图 (29)第一部分：2013年《桥梁工程》课程设计任务书一、设计目的通过本课程设计，完成预制装配式钢筋混凝土公路简支T梁桥设计，掌握中小跨径简支梁桥上部结构的一般设计方法，具备初步的独立设计能力；掌握简支梁桥荷载横向分布系数m、主梁计算内力、横隔梁的计算内力、行车道板计算内力等计算能力；提高综合运用所学理论知识，具有独立分析问题和解决问题的能力；进一步提高桥梁绘图设计的能力。
桥梁工程课程设计
桥梁设计计算1、桥面净空净-7m+2*0.75m 人行道。
2、主梁跨径及全长标准跨径：l =17.00 (墩中心距离)；b计算跨径：l =16.50 (支座中心线离)；主梁全长：l =16.96m (主梁预制长度)。
全荷载：公路- Ⅱ级，人群荷载3kn/㎡。
钢筋：用 HRB335 钢筋。
计算方法：极限状态法桥梁截面结构组成(1)、《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60—2004)(2)、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 (JTG D62—2004)，简称《公预规》。
(3)、《桥梁工程》。
(4)、《混凝土设计原理》。
混凝土公路桥梁的结构自重， 往往占全部计算荷载很大的比值， 梁的跨径越 大，结构自重所占的比重也越大。
结构自重集度计算表见 7-1。
表 7- 1：结构自重集度计算表计算出结构自重 g 之后，则梁内各截面的弯矩 M 和剪力Q 计算公式为M = gl *x – gx* x X 2 2 Q = gl*x – gx x 2式中： l —简支梁的计算跨径；X —计算截面到支点的距离。
主梁自重差生的结构内力见表 7-2。
(7-1)(7-2)g 1=[0. 18*0. 13+(0.08+0. 14)(1.6-0. 18)]*25=9.76kn / mg2={ 【 1.00- ( 0.08+0. 14*(1.6-0. 18)}*(0. 15+0. 16)*5*25/16.50=0.75kn / mg 1 =2*0.75=1.50kn / m2g =[0.02*7.00*23+0.5*(0.06+0. 12)*7.00*24/5=3.67kn / m3g =5*2/5=2.00kn / m4g= gi =9.76+0.75+3.67+2.00=16. 18kn / mg ` =9.76+1.50+3.67+2.00=16.93kn / m主 梁对于边主梁对于中主梁 桥面铺装板栏杆和人行道对于边主梁对于中主梁 横 隔 梁) 】总计表 7-2：边主梁自重产生的内力注：括号( )内值为中主梁内力。
桥梁工程课程设计（完整版）
桥梁⼯程课程设计（完整版）桥梁⼯程课程设计报告书⼀、设计资料1 桥⾯净宽净-7 +2×1.5m⼈⾏道2 主梁跨径及全长标准跨径l=21.70m（墩中⼼距离）计算跨径l=21.20m（⽀座中⼼距离）主梁全长l=21.66m（主梁预制长度）全3 设计荷载公路—I级；⼈群荷载3.02kN/m4 设计安全等级⼆级5 桥⾯铺装沥青表⾯处厚5cm（重⼒密度为233kN/），混凝⼟垫层厚6cm（重⼒密度为m243mmkN/kN/），T梁的重⼒密度为2536 T梁简图如下图主梁横截⾯图⼆、设计步骤与⽅法Ⅰ. ⾏车道板的内⼒计算和组合（⼀）恒载及其内⼒（以纵向 1m 宽的板条进⾏计算） 1）每延⽶板上的恒载 g沥青表⾯ 1g ： 0.05×1.0 ×23 = 1.15kN m / 混凝⼟垫层 2g ： 0.06×1.0 ×24 =1.44kN m /T 梁翼板⾃重3g ：30.080.14g 1.025 2.752+=??=kN m / 合计：g=g 5.34i =∑kN m /2）每⽶宽板条的恒载内⼒悬臂板长 ()0160180.712l m -==弯矩 22115.34(0.71) 1.3522Ag M gl =-=-??=-·kN m 剪⼒ 0 5.340.71 3.79Ag Q gl ==?=kN（⼆）汽车车辆荷载产⽣的内⼒1）将车辆荷载后轮作⽤于铰缝轴线上，后轴作⽤⼒为 140kN ，轮压分布宽度如图 5 所⽰，车辆荷载后轮着地长度为 a 2 =0.20m ，宽度 b 2 = 0.60m ，则得：a 1 = a 2 + 2H = 0.2 + 2×0.11= 0.42mb 1 = b 2 + 2H = 0.6 + 2× 0.11 = 0.82m荷载对于悬臂梁根部的有效分布宽度：12l 0.421.420.71 3.24m o a a d =++=++?=2）计算冲击系数µ结构跨中截⾯的惯矩c I ：翼板的换算平均⾼度：()1814112h =+=cm 主梁截⾯重⼼位置：()()111301601811130182241.18160181113018a -??+??==-?+?cm则得主梁抗弯惯矩：()()22326411111301601811160181141.2181813041.2 6.6310122122c I m =?-?+-??-+??130+??-=? ? ?结构跨中处单位长度质量c m ：3315.4510 1.577109.8c G m g ?===? 22/Ns m 混凝⼟弹性模量E ：取102.8010E =? 2/N m由以上数据可得简⽀梁桥的基频：3.790f===Hz按照《桥规规定》f介于1.5Hz和14Hz之间，冲击系数按照下式计算：()()110.1767ln0.0157 1.22f-µ=+-=由于这是汽车荷载局部加载在 T 梁的翼缘板上，故冲击系数取 1+µ=1.22 3）作⽤于每⽶宽板条上的弯距为：()114020.821 1.30.7114.18444 3.244Ap obPM la=-+µ-=-??-=-·kN m 作⽤于每⽶宽板条上的剪⼒为：()14021 1.328.5244 3.24ApPQa=-+µ=?=kN（三）内⼒组合1）承载能⼒极限状态内⼒组合计算ud g1.2 1.4 1.2( 1.35) 1.4(14.18)21.47A APM M M=+=?-+?-=-·kN m ud g1.2 1.4 1.2 3.79 1.428.5244.48A APQ Q Q=+=?+?=kN2）正常使⽤极限状态内⼒组合计算ud g0.7 1.350.7(14.18)11.28A APM M M=+=-+?-=-·kN mud g0.7 3.790.728.5223.75A APQ Q Q=+=+?=kNⅡ. 主梁荷载横向分布系数计算（⼀）当荷载位于⽀点处时（应按杠杆原理法计算）根据《公路桥涵设计通⽤规范》JTGD60-2004）规定，在横向影响线上确定荷载沿横向最不利的布置位置。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
一、设计资料1 桥面净空：净9-2×1.5m人行道2 主梁跨径和全长：标准跨径：16.000m计算跨径：15.500m 主梁全长：15.960m3 设计荷载：公路-Ⅰ级人群荷载3.5KN/m4 材料：混凝土(C35) 钢筋(主筋采用HRB335, 箍筋采用R235)5 计算方法：按结构设计原理极限状态法二、上部结构横、纵断面布置草图三、主梁的荷载横向布系数1、跨中荷载弯矩横向分布系数(按G-M法电算)A．主梁的抗弯及抗扭惯距I x和I tx由于B/L=4×1.8/15.5=0.69>0.5,属于宽桥,故采用G-M电算法计算荷载横向分布系数。
求主梁截面的形心位置a x：平均板厚：h1=（8+14）/2=11 cm 则求得：a x=11130 (18018)111301822(18018)1113018-⨯⨯+⨯⨯-⨯+⨯=39.28cmIx=1/12×162×113+162×11×（39.28-11/2）2+1/12×18×1303+18×130×（39.28-11/2）2=8.02×106 cm 4T 形截面抗扭惯距等于各个矩形截面的抗扭惯距之和，即： I tx =∑3cibiti，I tx =1/3×1.8×0.113+1.277×1.19×0.183=9.67×10-3 (m 4)单位抗弯及抗扭惯距：Jx=Ix/b=8.02×10-2 /180=4.456×10-4 (m 4/cm)J tx = I tx /b=9.67×10-3 /180=5.372×10-5 (m 4/cm)B ．横梁抗弯及抗扭惯矩翼板有效宽度λ 计算横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：l=6b=180×6=1080cm c=(385-15)/2=185cm m h 1'= m b 15.0='c/l=1.85/1080=0.17根据l c 比值可查附表，求得：λ/c=0.836（内插法）所以λ=0.836×185=154.66，求横梁截面重心位置''1'''112222bh h h b h h h a y ++=λλ=19.154 2321131)2'(''''121222121y y y a h h b h b h a h h I -++⎪⎭⎫ ⎝⎛-+⨯⨯=λλ=3.346×10-2m 4()3'1'2311132223111b h h C h b C t b C t b C I Ty ⨯-+=+= ，11/0.0290.1h b =＜查表得，311=C ，但由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板的一半，故取611=C ，''1/()0.1685b h h -=，查表得20.298C = 333413.850.110.2980.890.15 1.75106Ty I m -=⨯⨯+⨯⨯=⨯ 单位抗弯惯矩及抗扭惯矩为：4410.86910/,y y I J m cm b -==⨯ 5410.454610/Ty Ty I J m cm b -==⨯由G-M 电算程序算得各梁的横向分布系数如下 ： 公路—Ⅰ级:10.2830m =汽 20.5461m =汽 30.4600m =汽人群荷载： 10.2232m =人 20.5499m =人 30.3370m =人 2．支点荷载弯矩横向分布系数（杠杆原理法）采用杠杆法计算靠近支点处的荷载横向分布系数，由电算法复核得，公路—Ⅰ级: 010.360m =汽 020.5m =汽 030.64m =汽 人群荷载： 01 1.42m =人 002=人m 003=人m３、各主梁荷载横向分布系数汇总在下表中四、T 梁内力计算与内力组合1、恒载作用内力计算（假定桥面构造各部分重力平均分配给每根主梁） A 桥面铺装和人行道重力人行道和栏杆的重力（两侧）按规范计算得∑=11.09kN/m 桥面铺装为0.06×1.8×24+0.03×1.8×23=3.41kN/m.为了简化计算将人行道，栏杆重力平均分配给每根主梁，得： g 1=11.09/6+3.41=4.9kN/m B 横隔梁重力在中主梁上有10块横隔梁预制块，边主梁上有5块横隔梁预制块。
将其产生的重力沿主梁纵向均匀分摊，则中主梁横隔梁产生的重力为：g 2=0.89×（0.16+0.15）×2×0.81×6÷15.5×25=2.16kN/m 边主梁横隔梁产生的重力为：g 2’==0.89×（0.16+0.15）×0.81×6÷15.5×25=1.08kN/m C 主梁重力 g 3=1.8×1.3-2×0.81×(1.3-0.11) ×25=10.3kN/m D 恒载作用下总重力中主梁g=g 1+g 2＋g 3=4.89+2.16+10.3=17.35kN/m 边主梁g ’= g 1＋g ’2＋g 3=4.89+1.08+10.3=16.27kN/m根据总的恒载集度可计算恒载内力，见下表恒载内力2A 汽车荷载冲击系数a x =11130(18018)111301822(18018)1113018-⨯⨯+⨯⨯-⨯+⨯=39.28cmI c =(180-18)/12×113+(180-18)×11×(39.28-11/2)2+1/12×18×1303+18×130×(130/2-39.28)2=6.89×10-2m 4 E=2.8×1010N/ m 2 f=G EIcg l 22π=7.04μ=0.1767lnf -0.0157=0.329 1+μ=1+0.2=1.329B 活载内力 公路一级荷载q k =10.5kN ， P k =222kN （由内差法得） 1号梁:(1)根据下图中影响线及最不利荷载位置，可得汽车荷载作用下1号主梁跨中弯矩：影响线M Q1k,L/2=(1+μ)ξm cq p k y+(1+μ)ξm cq q kΩ=1.329×1×0.283×222×15.5/4+1.329×0.283×10.5×(15.5×15.5/4)/2 =442.14kN·m M Q2k,L/2=m cr q rΩ=0.2232×3.5×1.0×(15.5×15.5/4)/2=23.46kN·m汽车荷载作用下产生的1号梁跨中剪力：影响线Q Q1k,L/2=(1+μ)ξm cq×1.2p k y+(1+μ)ξm cq q kΩ=1.329×1×0.283×1.2×222×0.5+1.329×0283×10.5×(0.5×15.5/2)/2 =57.5kNQ Q2k,L/2=m cr q rΩ=0.2232×3.5×1.0×(0.5×15.5/2)/2=1.51kN(2) 汽车荷载作用下1号主梁1/4跨弯矩为：影响线M Q1k,L/4=(1+μ)ξm cq×1.2p k y+(1+μ)ξm cq q kΩ=1.329×1×0.283×1.2×222×3/16×15.5+1.329×0.283×10.5×(3×15.5/16×15.5)/2 =380.14kN·mM Q2k,L/4=m cr q rΩ=0.2232×3.5×1.0×(3×15.5/16×15.5)/2=17.59kN·m汽车荷载作用下产生的1号梁1/4跨剪力：影响线Q Q1k,L/4=(1+μ)ξm cq×1.2p k y+(1+μ)ξm cq q kΩ=1.329×1×0.283×222×0.75+1.329×0.283×10.5×(0.75×3×15.5/4)/2 =92.36kNQ Q2k,L/4=m cr q rΩ=0.2232×3.5×1.0×(0.75×3×15.5/4)/2=3.41kN(3)支点由汽车荷载作用产生的1号主梁支点处剪力可由荷载最不利位置求出，这时应计入支点附近荷载横向分布系数的变化，即：影响线Q Q1k,0=(1+μ)ξm c p k y k+(1+μ)ξm c q kΩ-(1+μ)ξq k[(m c-m o)/2×a×0.916+(m c-m o)/2×a×0.083] =1.329×1×0.283×222×1+1.329×1×0.283×10.5×15.5/2-1.329×1×10.5×[(0.283-0.36)/2×3.9×0.916+(0.283-0.36)×3.9×0.083]=132.89kNQ Q2k,0=m cr q rΩ+q r[(m oq-m cq)/2×a×0.916+(m0q-m cq)/2×a×0.08]=0.2232×3.5×1.0×15.5/2+3.5×1.0×[(.283-0.36)×3.9×0.916+(0.283-0.36)×3.9×0.083]=14.18kN按照此方法计算2号梁和3号梁，并将计算结果汇于下表中主梁活载内力汇总3A 基本组合1号梁M d,L/2=1.2×488.548+1.4×442.14+1.12×23.46=1231.53kN·mM d,L/4=1.2×366.411+1.4×380.14+1.12×17.59=991.59kN·mQ d,L/2=1.2×0+1.4×57.75+1.12×1.51=82.54kNQ d,L/4=1.2×63.04+1.4×92.36+1.12×3.41=208.77kNQ d,0=1.2×126.08+1.4×132.89+1.12×14.18=354.088kN2号梁M d,L/2=1.2×520.98+1.4×853.20+1.12×57.8=1884.39kN·mM d,L/4=1.2×390.74+1.4×733.546+1.12×43.35=1544.4kN·mQ d,L/2=1.2×0+1.4×111.14+1.12×3.728=258.9kNQ d,L/4=1.2×67.23+1.4×178.23+1.12×8.39=339.6kNQ d,0=1.2×134.45+1.4×253.6+1.12×11.17=529.48kN3号梁M d,L/2=1.2×520.982+1.4×718.68+1.12×35.42=1671kN·mM d,L/4=1.2×390.74+1.4×617.89+1.12×26.566=1373.6kN·mQ d,L/2=1.2×0+1.4×150.129+1.12×2.28=212.73kNQ d,L/4=1.2×67.23+1.4×150.129+1.12×5.14=296.6kNQ d,0=1.2×126.08+1.4×221.72+1.12×6.84=469.36kN故设计内力取值为：M d,L/2=1884.39kN·mM d,L/4=1544.4kN·mQ d,L/2=258.9kNQ d,L/4=339.6kNQ d,0=529.48kN五、T梁正截面抗弯强度计算与配筋1、纵向主筋的配置由弯矩组合表可知，2号梁弯矩最大，考虑施工方便偏安全的一律按2号梁计算弯矩进行配筋。