不同原始组织对20SiMnTi钢亚温淬火力学性能的影响
20、9SiCr的淬透性和淬硬性
20、9SiCr钢的淬透性与淬硬性分析摘要：淬硬性[1]是指在规定条件下试样淬透层深度和硬度分布来表征的材料特征，它主要取决于材料的临界淬火冷速的大小。
在规定条件下，决定钢材淬硬深度和硬度分布的特性。
即钢淬火时得到淬硬层深度大小的能力，它表示钢接受淬火的能力。
钢材淬透性好与差，常用淬硬层深度来表示。
淬硬层深度越大，则钢的淬透性越好。
钢的淬透性是钢材本身所固有的属性，它只取决于其本身的内部因素，而与外部因素无关。
钢的淬透性主要取决于它的化学成分，特别是含增大淬透性的合金元素及晶粒度，加热温度和保温时间等因素有关。
淬透性好的钢材，可使钢件整个截面获得均匀一致的力学性能以及可选用钢件淬火应力小的淬火剂，以减少变形和开裂。
淬透性[1]是指钢材在理想条件下淬火所能获得的马氏体组织硬层深度的倾向。
淬透性是钢材固有的一种属性，它取决于钢的淬火临界冷速[1]的大小。
形状、尺寸相同的不同钢材，在相同条件下淬火后，它们所获得淬层深度是不相同的，淬硬层深度越深，我们就说他的淬透性越好。
相反，淬层深度越浅，它的淬透性越差。
本次综合实验研究在正常淬火条件下，20钢和9SiCr的硬度差别与变化，来对比不同钢种的淬硬性和淬透性的差别，通过金相组织的对比来说明影响20钢和9SiCr的淬透性和淬硬性的组织因素。
关键词：淬透性淬硬性含碳量临界冷却速度Research on Quenched and Hardenability Characteristics of 20 and 9SiCr Steels Abstract:Quenching rigid means steel can reach the highest rigidity’s ability in normal quenching condition. Major in steel quenching rigid with carbon content. The same in different shapes, sizes steel quenching after hardness value is not the same size. According to the highest rigidity obtained to compare, the higher the better the quenching rigid, conversely, the lower the rigid quenching.Its quench-hardening ability means steel can obtain martensitic organizations of hard layer depth in ideal quenching conditions. Its quench-hardening ability is an attribute of the inherent steel, which depends on the steel quenching cooling rate ofcritical size. Under the same conditions after quenching, the same in different shapes, sizes steel, obtain differ depth is quenched. The depth of hardening layer, the better its quench-hardening ability, instead the shallow depth of quenching, its quench-hardening ability.This comprehensive experimental research on normal quenching condition,the difference of hardness change between 45 and 60Si2Mn , to contrast different kinds of rigid and its quench-hardening ability. Through comparison of metallographic organization to illustrate the influence of 45 steel 60Si2Mn and its quench-hardening ability and organizational factors of rigid.Keywords:Quenched Characteristic Hardenability characteristic Carbon content Critical cooling rate目录第一章绪论 (4)1.1 20、9SiCr的综合性能和应用 (4)1.1.1 20钢的工作条件及性能要求 (4)1.1.2 9SiCr的工作条件与性能要求 (4)1.2钢的热处理 (4)1.2.1优质碳素结构钢的热处理 ................... 错误！未定义书签。
亚温淬火与普通淬火对45钢组织性能影响
大陆桥视野・２０１６年第６期 ９７４５钢是含碳量为０．４５％的优质碳素结构钢，大量用于齿轮、连接杆、蜗杆、活塞、曲轴等零件。
但４５钢淬透性较低，淬火后有开裂的倾向，那么改善４５钢的性能就变得非常重要了［１］。
本文对４５钢进行了不同温度的亚温淬火与普通淬火及回火处理，经过试验得到４５钢的力学性能数据，找出数据间的规律，再经过金相组织观察分析，进而研究亚温淬火和普通淬火对其组织性能是如何影响的，最后找到在实际生产中的最佳热处理工艺。
１． 试验材料及方法１．１ 试验材料本试验所选用的４５钢原始状态为热轧态，直径为１２ ｍｍ 的棒料，试验所用４５钢的化学成分为Ｃ：０．４５、Ｓｉ：０．２５、Ｍｎ：０．６７、Ｐ：０．０３、Ｓ：０．０３、Ｎｉ：０．２２、Ｃｕ：０．２３。
１．２ 试验用试样的制备试验所用试样分别为金相试样、硬度试样、拉伸试样三种。
其中金向试样是直径１０ｍｍ、高度为１５ｍｍ的圆柱试样，硬度试样是直径１０ｍｍ、高度为２０ｍｍ的圆柱试样，拉伸试样是直径为１０ ｍｍ 的标准拉伸试样。
１．３ 试验检测设备硬度性能检测设备：洛氏硬度计；材料强度性能检测设备：ＷＤＷ－１００万能试验机；金相组织观察设备：金相预磨机、抛光机、ＭＲ－５０００金相显微镜。
１．４ 试验方法首先把４５钢加工成金相试样、硬度试样、拉伸试样，在７７０ ℃～８４０ ℃之间，选取７７０ ℃、７９０ ℃、８１０ ℃、８４０ ℃四组温度分别进行亚温淬火与普通淬火处理。
对试验得到的２４个试样进行力学性能试验，试验结果取每组温度下三个测量值的平均值。
同时得到的五组温度下的４个金相试样，进行金相显微组织观察。
２ ．试验结果及分析２．１ 力学性能分析表１ ４５钢亚温淬火与普通淬火及力学性能Ｔａｂ．１ Ｔｈｅ ｓｕｂｃｒｉｔｉｃａｌ ｑｕｅｎｃｈｉｎｇ ａｎｄ ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎａｌ ｑｕｅｎｃｈｉｎｇ ｏｆ ４５ ｓｔｅｅｌ ａｎｄ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ 试样淬火温度／℃回火温度／℃硬度平均值／ＨＲＣ强度平均值／ｍＰａ１组７７０ ℃５００℃２９．５９９８．５４２２组７９０ ℃５００℃３４．１１０８８．４６９３组８１０ ℃５００℃３７．２１２７６．５８６４组８４０ ℃５００℃３２．５１０７７．３８１从表１中我们能够看到，随着淬火温度的升高，４５钢的强度、硬度都增加，因为铁素体转逐渐变为了奥氏体，铁素体的含量逐渐变少。
淬火钢回火时力学性能的变化
淬火钢回火时力学性能的变化●低碳钢回火后力学性能当低于200℃回火时，强度与硬度下降不多，塑性与韧性也基本不变。
这是由于此温度下仅有碳原子的偏聚而无析出。
固溶强化得以保持的缘故。
当高于300℃回火，硬度大大下降，塑性有所上升。
这是由于固溶强化消失，碳化物聚集长大，α相回复、再结晶所致。
所得综合性能并不优于低碳马氏体低温回火后性能。
●高碳钢一般采用不完全淬火，使奥氏体中碳含量在0.5%左右。
淬火后低温回火以获高的硬度，并生成大量弥散分布的碳化物以提高耐磨性，细化奥氏体晶粒。
当高于300℃回火时，硬度、强度下降明显，塑性有所上升，冲击韧性下降至最低。
这是由于薄片状θ碳化物析出于马氏体条间并充分长大，从而降低了冲击韧性，而α基体因回复和再结晶共同作用，提高了塑性，降低了强度。
当低于200℃回火，硬度会略有上升，这是由于析出弥散分布的ε(η)碳化物，引起的时效硬化。
●中碳钢回火后的力学性能当低于200℃回火，析出少量的碳化物，硬化效果不大，可维持硬度不降。
当高于300℃回火，随回火温度升高，塑性升高，断裂韧性K IC剧增。
强度虽然下降，但仍比低碳钢高的多。
●回火脆性某些钢在回火时，随着回火温度的升高，冲击韧性反而降低。
由于回火引起的脆性称为回火脆性。
当300℃回火时，硬度下降缓慢，一方面碳的进一步析出会降低硬度；另一方面，由于高碳钢中存在的较多的残余奥氏体向马氏体转变，又会引起硬化。
这就造成硬度下降平缓，甚至有可能上升。
回火后仍处于脆性状态。
在200~350℃出现的，称为第一类回火脆性；在450~650℃出现的，称为第二类回火脆性。
1. 第一类回火脆性，属不可逆回火脆性。
当出现了第一类回火脆性后，再加热到较高温度回火，可将脆性消除；如再在此温度范围回火，就不会出现这种脆性。
故称之为不可逆回火脆性。
在不少钢中，都存在第一类回火脆性。
当钢中存在Mo、W、Ti、Al，则第I类回火脆性可被减弱或抑制。
目前，关于引起第一类回火脆性的原因说法很多，尚无定论。
钢的热处理及其对组织和性能的影响
钢的热处理及其对组织和性能的影响一、实验目的1．熟悉钢的几种基本热处理操作（退火、正火、淬火及回火）；2．研究加热温度、冷却速度及回火温度等主要因素对碳钢热处理后性能的影响；3．观察和研究碳素钢经不同形式热处理后显微组织的特点；4．了解材料硬度的测定方法，学会正确使用硬度计。
二、实验概述钢的热处理就是利用钢在固态范围内的加热、保温和冷却，以改变其内部组织，从而获得所需要的物理、化学、机械和工艺性能的一种操作。
普通热处理的基本操作有退火、正火、淬火、回火等。
加热温度、保温时间和冷却方式是热处理最重要的三个基本工艺因素。
正确合理选择这三者的工艺规范，是热处理质量的基本保证。
1.加热温度选择（1）退火加热温度一般亚共析钢加热至A C3＋(20～30)℃（完全退火）；共析钢和过共析钢加热至A C1＋(20～30)℃（球化退火），目的是得到球化体组织，降低硬度，改善高碳钢的切削性能，同时为最终热处理做好组织准备。
（2）正火加热温度一般亚共析钢加热至A C3＋(30～50)℃；过共析钢加热至A Cm＋(30～50)℃，即加热到奥氏体单相区。
退火和正火加热温度范围选择见图3-1。
图1 退火和正火的加热温度范围图2 淬火的加热温度范围（3）淬火加热温度一般亚共析钢加热至A C3＋(30～50)℃；共析钢和过共析钢则加热至A C1＋(30～50)℃，加热温度范围选择见图3-2。
淬火按加热温度可分为两种：加热温度高于A C3时的淬火为完全淬火；加热温度在A C1和A C3（亚共析钢）或A C1和A CCm（过共析钢）之间是不完全淬火。
在完全淬火时，钢的淬火组织主要是由马氏体组成；在不完全淬火时亚共析钢得到马氏体和铁素体组成的组织，过共析钢得到马氏体和渗碳体的组织。
亚共析钢用不完全淬火是不正常的，因为这样不能达到最高硬度。
而过共析钢采用不完全淬火则是正常的，这样可使钢获得最高的硬度和耐磨性。
在适宜的加热温度下，淬火后得到的马氏体呈细小的针状；若加热温度过高，其形成粗针状马氏体，使材料变脆甚至可能在钢中出现裂纹。
合金元素对淬火钢回火转变的影响
Si、Al、P虽不形成碳化物，但可溶入ε-Fe2.4C 中提高其稳定性，推迟ε-Fe2.4C的溶解和Fe3C 的析出，从而推迟M的分解.
二、合金元素对回火时参与奥氏体转变的影响
淬火合金钢回火时，残A的转变与回火温度和残A的 稳定性有关。通常，合金元素的加入提高残A的稳定 性。 在Ms点以下温度回火，残A将转变为M。若Ms点较高 (＞100℃)，随后还将发生M的分解，形成M回。 Ms点以上温度回火时，残A可能发生以下转变： ①残A在B区域内转变为贝氏体；
三、合金元素对碳化物析出的影响
⒈钢中加入合金元素，对回火时碳化物转变的性质 并无影响，但可以改变碳化物转变的温度范围：
Si可溶入ε-Fe2.4C中使 其稳定性提高，从而使 ε-Fe2.4C转变为其他类 型碳化物的温度升高， 而其它非碳化物形成元 素Co、Cu、Ni、Al的 影响较小。
Cr、Mn使碳化物稳定性 提高，C扩散系数减小， 渗碳体不易析出，使碳化 物的转变温度升高，Cr的 作用大于Mn。
特殊类型碳化物的形成方式
第三种情况：既有特殊碳化物从α相中直接析出，又有合金 元素从Fe3C中富集并在原位转变成特殊碳化物，如含W和 Mo的钢。
四、合金元素对析出金属间化合物的影响
低碳和微碳合金马氏体在高温回火时，从基体α相中析出 金属间化合物，并产生沉淀强化效应。
Eg：Fe-Cr-Ni奥氏体—马氏体钢或马氏体钢中，加入Ti、Mo、 Al等，析出Ni3Ti、Ni3Mo、Ni3Al； 在Fe-Cr-Mo-Co系马氏体钢中时效析出Fe2Mo及χ相； 在Fe-Ni系马氏体钢中加入Ti和Mo时效析出Ni3Ti、 Ni3Mo、Fe2Ti金属间化合物。 沉淀强
马氏体相变
高密度位错
形核点、析出 速度
原始组织对25MnV钢“零保温”淬火后组织性能的影响
中图分 类号 ：Ｔ ５ Ｇ １６
Ｏ 引 言
２ ０世 纪 ７ ０年代 ， 日本学者 大 和久重 雄提 出 了结 构钢 “ 保温 ” 淬火 的设想 … 零 １，即工 件 表 面达 到 淬火温 度后 ，立 即淬 火冷却 ．与 现行 的淬 火工 艺相 比， “ 零保 温 ”淬 火 省 去 了 工件 透 热 和 完 成 组织 转 变 所需要 的保 温 时间 ，不仅 可 以节约 能源 ，提高 劳动生 产 率 ，而且 可 以减 少 或消 除 工件在 保 温过程 中 产生 的 氧化 、脱碳 等缺 陷 ，有利 于产 品质量 的提 高【． ． ２】 ３ 近年 来 ，国内外学 者针 对不 同钢种 ，进行 了 “ 零保 温 ”淬火 的试 验研 究 ，取得 了许多 宝贵 经验 和 数 据【 ．他们 的研 究方 向主要集 中在 “ ４ 刮 零保 温 ”淬火 工 艺 参数 对钢 的性 能 的影 响 ，并 对 组织 转 变 的
保 温” 淬 火．在较 低 温度 “ 零保 温”淬 火时 ，原始 组 织对 ２ Ｍｎ 钢 的 强硬 性 影 响显 著 ， 随 ５ Ｖ 淬 火 温度升 高，其影 响逐 步减 弱．通 过低 温 “ 零保 温”奥 氏体 逆相 变淬 火 ，可 显 著提 高该钢
的力 学性 能 ．
关
键
词 ：原 始组 织 ；奥 氏体 逆相 变 ；淬 火 ；零保 温 ；抗拉 强度 ；硬 度 文献标 识码 ：Ａ
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第２ 第 １ ５卷 期
２０ ０ ６年 ２月
河 南 理 工 大 学 学 报
Ｊ ＯＵＲＮＡＬ ＯＦ ＨＥＮＡＮ ＯＬＹＴＥＣ Ｐ ＨＮＩ Ｃ ＵＮＩ ＶＥＲＳ ｒ ｒ Ｙ
不同热处理对超级马氏体不锈钢组织和性能的影响
不同热处理对超级马氏体不锈钢组织和性能的影响不同热处理对超级马氏体不锈钢组织和性能的影响超级马氏体不锈钢是在传统马氏体不锈钢基础上将碳含量严格控制在0.03%以下，并且提高镍含量的一种新型马氏体不锈钢。
相对于传统的低碳马氏体不锈钢，超级马氏体不锈钢不但具有良好的塑韧性与较高的强度和硬度，而且具有较高的断裂韧性、水下疲劳强度以及抗磨蚀等性能。
马氏体不锈钢经过正火后，能够得到板条马氏体，并经一定温度回火后，进一步得到回火马氏体能够明显影响与改善材料的综合性能。
前人研究超级马氏体不锈钢在1050℃正火并且在500℃-700℃间回火，只关注其微观组织与力学性能，并未研究其抗磨蚀。
研究对超级马氏体不锈钢00Cr13Ni4Mo进行正火后一次回火并且选取部分温度进行二次回火，对8种不同热处理下材料的硬度，冲击韧性与抗磨蚀性能关系进行了详细探讨与研究。
超级马氏体不锈钢在550℃-650℃回火后，会产生逆变奥氏体，其在透射电镜下呈黑色长条与块状，经常分布在马氏体板条边界以及奥氏体晶界处，长度为102nm-103nm，宽约为100nm。
逆变奥氏体会降低材料的强度和硬度，增加韧性。
当一次回火温度达到700℃时，逆变奥氏体附近富集的Ni元素扩散程度增加，Ni的偏析降低，冷却过程中逆变奥氏体转变为新生马氏体，材料中几乎不存在逆变奥氏体，所以硬度升高。
00Cr13Ni4Mo不锈钢在500℃-700℃范围一次回火后，随着温度上升硬度值呈先降后升。
二次回火较同温度一次回火后硬度普遍下降。
在500℃-700℃范围一次回火后韧性呈先升后降；二次回火处理对于钢的韧性影响较小。
00Cr13Ni4Mo不锈钢的累积失重量曲线呈类抛物线型，随时间的增加累积失重量增大，累积失重率不断降低。
根据材料磨蚀规律可知，对于两体磨损来说，材料硬度的高低决定了其耐磨性的优劣。
因此，超级马氏体不锈钢的抗磨蚀性与材料硬度之间关系紧密，通常材料的硬度越高，其累积失重量越低，抗磨蚀性越好。
20号钢渗碳淬火变形
20号钢渗碳淬火变形20号钢是一种广泛应用于汽车、拖拉机及一般机械制造业的钢材，其渗碳淬火过程中的变形问题一直是制造业者关注的焦点。
下面将从热处理工艺、原材料、机械加工、工件结构等方面分析20号钢渗碳淬火变形的原因，并针对这些原因提出相应的解决方案，以帮助企业更好地控制工件变形，提高产品质量。
一、20号钢渗碳淬火变形的原因1、热处理工艺不当：渗碳淬火过程中，温度控制不准确或冷却速度过快，会导致工件内部产生热应力，从而引起变形。
2、原材料问题：原材料的化学成分、晶粒度、合金元素等都会影响渗碳淬火过程中的变形。
例如，碳含量过高、晶粒度粗大等都可能导致工件变形。
3、机械加工因素：工件在机械加工过程中，加工余量过大、刀具磨损、切削热等问题，也会导致工件变形。
4、工件结构因素：工件结构复杂或存在局部热处理不均匀等问题，可能引发工件变形。
二、减小20号钢渗碳淬火变形的措施1、优化热处理工艺：制定合理的热处理工艺参数至关重要。
根据20号钢的特性，选择合适的渗碳温度、时间和冷却速度，以达到30-35HRC的硬度。
同时，严格控制加热速度和冷却速度，避免因温度变化过快而导致的热应力过大，确保工件内部热应力平衡，减小变形。
2、提高原材料质量：选用优质钢材，控制好化学成分和晶粒度，确保原材料质量符合要求。
并对原材料进行严格的化学成分分析和物理性能测试，确保原材料的质量达到要求。
此外，对原材料的晶粒度进行检测，以确保其符合规定范围。
3、机械加工注意事项：合理安排加工工艺，要注意控制加工余量，避免因加工余量过大而导致工件变形。
合理选择刀具，注意刀具的磨损和切削热对工件的影响。
此外，合理安排加工顺序，避免因加工顺序不当导致的工件变形。
4、工件结构设计：工件的结构设计也是影响渗碳淬火变形的重要因素。
设计时应尽量使工件结构简单、对称，避免复杂结构带来的热处理不均匀问题。
对于存在局部热处理不均匀的工件，可以采用局部淬火或分区淬火的方法，以减小变形。
终轧温度对Q355B-Ti低合金钢力学性能的影响
第27卷第5期宽厚板Vol.27,No.5•22-2021年10月WIDE AND HEAVY PLATE October2021•生产实践•终轧温度对Q355B-Ti低合金钢力学性能的影响邢飞I王会岭I杨雄$谷盟森I付振坡I(1河钢集团舞钢公司；2河钢集团邯钢公司)摘要为了进一步降低Q355B钢的生产成本以及合金成本，在原有C-Mn成分体系基础上添加适量Ti,减少Mn元素含量。
同时为了获得良好的综合力学性能，生产厂针对不同终轧温度对Q355B钢力学性能和组织的影响展开相关研究。
结果显示:当待温厚度为2.5倍成品厚度时，钢的强度、韧性都会随着终轧温度的降低而改善。
当终轧温度W850t时,Q355B钢的力学性能和组织均能满足国家标准GB/T1591—2018o 关键词低合金高强钢Q355B控制轧制Effects of Finishing Temperature on Mechanical Propertiesof Q355B-Ti Low Alloy SteelXing Fei1,Wang Huiling',Yang Xiong2, Gu Mengsen1and Fu Zhenpo1(1HBIS Group Wusteel Company；2HBIS Group Hansteel Company)Abstract In order to further reduce the production cost and alloy cost for Q355B steel,an appropriate amount of Ti is added on the basis of the original C-Mn composition system and the content of Mn element is reduced.The producer further studies the effects of various finish rolling temperatures on the mechanical properties and microstructure of Q345B steel plate to achieve good comprehensive mechanical properties.The results show that the strength and toughness of steel plate are all improved with decrease of finish rolling temperautre when the holding thickness of transfer bar is2.5times larger than finish thickness.The mechanical properties and microstructure of Q345B steel plate both can meet the requirements in GB/T1591—2018standard at finish rolling temperature850X..Keywords Low alloy high strength steel,Q355B,Controlled rollingo前言Q355B属于低合金高强钢,具有良好的综合力学性能和工艺性能，广泛应用于钢结构、风力塔筒制造等工程领域。
淬火温度对Fe-Mn阻尼钢组织和性能的影响
淬火温度对Fe-Mn阻尼钢组织和性能的影响使用OM、TEM及XRD分析了不同淬火温度下Fe-Mn系阻尼钢的显微组织及相组成，并利用动态机械热分析仪DMA测试了不同淬火温度下阻尼钢的阻尼性能。
结果表明，淬火后阻尼钢发生了γ→ε-M转变，且随着淬火温度的升高ε-M含量逐渐增加；在30℃、50Hz应变扫描条件下进行测试发现阻尼钢的阻尼性能随应变的增加而增大；其阻尼性能随淬火温度的升高先增加后降低，在1050℃时，阻尼钢的阻尼性能达到最大值，此后随温度的进一步升高，阻尼性能反而降低。
进入21世纪以来，机械设备的发展日趋高速化、大功率化及高精确化。
机械设备（如鼓风机、电机、机床、泵等）在运转过程中产生的机械振动和噪声几乎无法避免，这不仅恶化了人机工作环境，而且会造成仪器、仪表失灵和机械部件的结构疲劳，无形中增加了企业的维修和保养成本，影响了机械的使用寿命，严重时可引发灾难性后果。
此外，在船舶噪声控制、抗震阻尼器等领域，迫切地希望阻尼材料替代传统的结构材料。
根据阻尼机制的不同，阻尼合金主要分为铁磁型（Fe-Cr、Fe-Al等）、孪晶型（Mn-Cu、Ni-Ti、Cu-Zn-Al等）、复相型（灰铸铁、Zn-Al）、位错型（Mg-Zr）以及Fe- Mn阻尼钢。
与其他阻尼合金相比，Fe-Mn阻尼钢具有强度高（＞700MPa）、价格便宜（约为Mn-Cu合金的1/4），阻尼性能随着应变振幅的增大而增加等优点。
韩国学者把Fe-Mn钢的阻尼源归结为以下4种界面：ε马氏体变体界面、ε马氏体和γ 奥氏体中层错界面以及γ/ε相界面，其中ε马氏体是最主要的阻尼源。
黄姝柯认为Fe-Mn钢阻尼机制与Mg基阻尼合金一样，符合G-L位错脱钉模型。
李宁等人认为，扩展位错的数量和移动性能是影响Fe-Mn钢阻尼性能的两个因素。
尽管国内外研究者对Fe-Mn钢做了大量的研究，但对Fe-Mn钢的阻尼机制仍未形成定论。
本文结合韩国Seung-Han Baik对Fe-Mn钢的研究，在Mn含量为17%时，阻尼性能最好，进行成分设计，在此基础上研究了淬火温度对合金组织和阻尼性能的影响。
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Ｋｅ ｒ ｓＩ ｙｗｏ ｄ ｍａ ｔｎ ｉｅ ａｎｔ ｓ ｂ ｒｔ ａ ｑ ｅ ｃｉｇ￣ｓｒｎ ｔ ｅ ｉｇ ａ ｄ ｔ ｕ ｈ ｎｎ ｒｅ ｓ ｝ｂ ｉｉ ｆ ｕ ｃｉ ｃ ］ ｕ ｎ ｈｎ ｔ ｅ ｛ ｔｅ ｇｈ ｎｎ ｎ ｏ ｇ ｅ ｉ ｇ
钢 材是 广泛 使 用 的 金属 材 料 ， 料 的 强度 和 塑 性 材 往往是 一 对矛 盾 。普 通 的热 处理方 法大 大 提高 了材料
２ 实验 结果 与分 析
由表 ３可 见 ， 两相 区 中淬火 加 热温 度 的 升高 ， 随 奥
氏体相对 量 增 多 ． 同原 始组 织钢 的强度 升高 ， 性 下 不 塑 降
表 ３ 各 种 原 始 组 织 经 亚 温 淬火 后 的性 能
原 始 组 织 亚 温 淬火 ７０ ５ ℃水 淬 ９６ ８ 力 学 性 能
Ｔｈ ｘ ｍｉ ａ ｉ ｎ ｒ ｓ ｌｓ ｓ ｏ ｔ ａ ｆ ｅ ｕ ｃ ｔ ａ ｑ ｅ ｃ ｉ ｇ ｔ ｅ ｓ ｒ ｎ ｔ ｅ ｉ ｇ ａ ｄ ｔ ｕ ｈ ｎｎ ｆ ｓｅ ｌ ｗｉｈ ｏ ｉ ｉ ａ ｅ ｅ ａ ｎ ｔ ｅ ｕ ｔ ｈ ｗ ｈ ｔ ａｔ ｒ ｓ ｂ ｒｉ ｌ ｕ ｎ ｈ ｎ ｈ ｔｅ ｇ ｈ ｎ ｎ ｎ ｏ ｇ ｅ ｉ ｇ ｏ ｔ ｅ ｔ ｒｇｎ ｌ ｏ ｃ ｓ ｒ ｃ ｕ ｅ ｏ ｒ ｅ ｓ ｔ ｒｂ ｉ ｉ ｓｂ ｔ ｅ ｈ ｎ ｔ ｔ ０ ｔ ｏ ｍａ ｉｅ ｎ ． ｅ ｅ ｆ ｃ ｆ ｓｒ ｎ ｔ ｅ ｉ ｇ ａ ｄ ｔ ｕ ｈ ｎ ｎ ｔ ｕ ｔ ｒ ｆｍａ ｔ ｎ ｉｅ ｏ ａ ｎ ｔ ｉ ｅ ｔ ｒ ｔ ａ ｈａ ｆｗｉ ｎ ｒ ｌ ｄ ｏ ｅ Ｔｈ ｆｅ ｔ０ ｔ ｅ ｇ ｈ ｎ ｎ ｎ ｏ ｇ ｅ ｉ ｇ ｅ ｈ ｚ ｏ ｔ ｅ ａ ｅ ｍｕ ｈ ｔ ｏ ｗｉｈ ｆ ａ ｔ ｎ ａ ｄ ｉ ｏ ｐ ｏ ｏ ｙ ｏ ｗｏ ｐ ａ ｅ ． ｆｓ ｅ ｌｈ ｖ ｃ ｏ ｄ ｔ ｒ ｃ ｉ ｎ ｌ ｒ ｈ ｌ ｇ ｆｔ ｈ ｓ ｓ ｏ ｌ
及临 界 点见表 １ 。
表 １ ２ ＳＭｎ ｉ ０ｉ Ｔ 钢的化学成分 殛临界 点
０２ Ｍ Ｐａ ０ ｆ Ｐａ ／ Ｍ ０， ｓ ，
的强 度 ， 塑性 不好 ， 但 通过 亚 温淬火 热处 理 易于获 得具 ２１ 力学性 能 ． 有综合性 能优 良的双 相钢 ， 是 ， 但 直接 亚 温 淬火得 到 的 铁素体 呈块 状 ， 塑性好 ， 强 度低 ， 采用 预 淬火 ， 但 而 得到
摘
要 ：研 究 了原 始组 织 为 马 氏 体 、 氏体 和 正 火态 组 织 的 ２ＳＭ ｎ 钢 经 亚 温 淬 火后 的 强 韧 性 结 果 表 明 ， 有 贝 ０ ｉ Ｔｉ 具
马氏体和 贝氏体组织的钢 ， 经亚温谇 火后的强韧性均优 于正火态铜 。钢 的强 化效 应与两相 的相对量和 组织形 态有关 。
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《 加Ｉ 》２ ２ 第３ 热 Ｉ艺 ０ 年 期 ０
工艺技 术
２ ９
不 同原始 组 织对 ２ ＳＭｎ ｉ 亚温 淬火 力学 性 能 的影 响 ０ｉ Ｔ 钢
符蓉 ，王国顺
（ 连铁 道 学 院 机 械 工程 系 ， 宁 太 连 １ ６ ２ ） 太 辽 １ ０ ８
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关 键 词 ：马 氏体 ；贝 氏体 ； 温淬 火 ｝ 韧 性 亚 强
中图分类号 ： ＧＩ６ ３ Ｔ ５、１
文献 标识码 ： Ａ
文章 编号 ：０ １３ １ （０２ ０—０ ９０ ２ ０— ８４ ２ ０ ） ３０ ２— ２
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马 氏体 或 贝 氏体 的原始 组 织 ， 然后再 进行 亚 温淬火 ， 铁
素体 呈条 状分布 ， 但强度高 ， 且塑性 也好 ［。 不 而 １ ］
１ 实 验方 法
实 验 材 料是 热 轧 态 的 ２ ＳＭｎ 钢 ， 化 学 成 分 ０ ｉ Ｔｉ 其
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４ ６５
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