东汽300mw主调门工作原理
东汽300mw主调门，是指在发电厂的汽轮机系统中，用来调节汽轮
机输出功率和功率调谐的关键设备。它通过控制汽轮机内部的工作流
程和参数，使汽轮机能够稳定、高效地运行，同时确保发电系统的安
全和稳定。主调门的工作原理涉及到热力学、动力学和控制系统等多
个方面，下面我们将从深度和广度两个方面进行全面评估和探讨。
从热力学角度来看，主调门的工作原理涉及到汽轮机内部的蒸汽参数
控制。在发电厂中，水蒸气通过锅炉产生高温高压蒸汽，然后流入汽
轮机的高压缸和中压缸，推动汽轮机转子旋转，最终驱动发电机发电。主调门的作用就是控制蒸汽流入汽轮机的量，从而控制汽轮机的输出
功率。它通过改变汽轮机的进汽量和蒸汽参数，实现对汽轮机输出功
率的精准调节，确保发电系统的稳定运行。
从动力学角度来看，主调门的工作原理涉及到汽轮机转子的运动特性
和惯性特性。在发电系统运行过程中，负荷的突然变化或外部扰动都
会对汽轮机的运行产生影响，而主调门需要快速响应并调节汽轮机输
出功率，使其能够迅速适应外部变化，保持系统的稳定。主调门的工
作原理也涉及到汽轮机转子的动力学特性和控制系统的设计。
从控制系统的角度来看，主调门的工作原理还涉及到自动控制系统和
调节系统的设计和实现。主调门通过传感器获取汽轮机各项参数的实
时数据，然后经过控制算法和执行机构进行处理和动作，实现对汽轮
机输出功率的调节。在实际应用中，主调门的控制系统还要考虑到安
全性、可靠性和精度等方面的要求，确保汽轮机能够稳定、高效地运行。
东汽300mw主调门的工作原理涉及到热力学、动力学和控制系统等
多个方面，它是汽轮机系统中不可或缺的重要设备。了解主调门的工
作原理不仅有助于深入理解发电系统的运行原理，同时也有助于对汽
轮机调节系统的设计和优化。在未来的发展中，随着新技术的应用和
发电系统的智能化，主调门的工作原理将会得到更多的创新和完善，
为发电系统的安全和稳定运行提供更加可靠的保障。
结语：
通过对主调门的工作原理进行深度和广度的探讨，我们可以更好地理
解其在发电系统中的作用和重要性。在未来的发展中，随着新技术和
新理念的不断涌现，相信主调门的工作原理也会得到更多的创新和完善，为发电系统的安全和稳定运行提供更可靠的保障。希望本文能够
对您有所帮助，也欢迎您共享自己的观点和想法。东汽300mw主调
门在发电厂汽轮机系统中扮演着重要的角色，它通过控制汽轮机的工
作流程和参数，实现对汽轮机输出功率的精准调节，确保发电系统的
稳定运行。从热力学、动力学和控制系统等多个方面来看，下面我们
将继续对主调门的工作原理进行深度和广度的探讨。
在热力学方面，主调门的工作原理涉及到汽轮机内部的蒸汽参数控制。
在发电厂中，水蒸气经过锅炉产生高温高压蒸汽，然后流入汽轮机的
高压缸和中压缸，推动汽轮机转子旋转，最终带动发电机发电。主调
门的作用是控制蒸汽流入汽轮机的量，通过改变进汽量和蒸汽参数，
实现对汽轮机输出功率的调节。而这种调节是基于对蒸汽机理性分析
和精确计算的热力学原理，以实现最佳的发电系统性能。
在动力学方面，主调门的工作原理涉及到汽轮机转子的运动特性和惯
性特性。在发电系统运行过程中，主调门需要快速响应负荷的变化或
外部扰动，对汽轮机输出功率进行调节，以保持系统的稳定。这就涉
及到对汽轮机的动力学特性进行分析和把握，以及采用合适的控制策
略和调节措施来实现系统的稳定运行和响应能力。
在控制系统方面，主调门的工作原理涉及到自动控制系统和调节系统
的设计和实现。主调门通过传感器获取汽轮机各项参数的实时数据，
然后经过控制算法和执行机构进行处理和动作，实现对汽轮机输出功
率的调节。在实际应用中，对控制系统的精度、稳定性和可靠性等方
面的要求也是十分重要的，以确保汽轮机系统能够稳定、高效地运行。
东汽300mw主调门的工作原理涉及到多个方面，它不仅是发电系统
中的重要设备，也是能源行业中的关键技术之一。在未来的发展中，
随着新技术的不断涌现和发电系统的智能化进程，主调门的工作原理
也将不断得到创新和完善，为发电系统的安全和稳定运行提供更可靠
的保障。
在这个过程中，我们需要不断深入研究主调门的工作原理，探索其在
新技术、新理念下的应用和发展，促进发电系统的科学、可持续发展。也需要加大在人才培养、技术创新和行业规范等方面的投入，为发电
系统的发展和改进提供有力的支持。
主调门作为发电系统中的关键设备，其工作原理涉及到热力学、动力
学和控制系统等多个方面，了解和掌握其工作原理对于发电系统的稳
定运行和性能提升至关重要。希望我们能够共同努力，推动主调门技
术的发展，不断提升发电系统的安全性、可靠性和经济性，为能源行
业的可持续发展作出积极贡献。
300MW机组高压调节汽阀阀杆脱落或断裂的故障分析与处理
300MW机组高压调节汽阀阀杆脱落或断裂的故障分析与处理 张林茂陈峰刘子夫李江冲 （河北衡丰发电有限责任公司河北衡水053000） 摘要：本文首先对某厂投产的C300/220-16.7/0.3/537/537型机组的主机高压调节汽阀的设计布置及投产后的运行情况进行了介绍，然后重点对高压调节汽阀阀杆断裂、脱落的原因进行了分析，并就故障的处理进行了介绍，最后，就如何防止该型机组主机高压调节汽阀阀杆断裂、脱落进行了探讨。 关键词：高压调节汽阀；断裂；脱落；应力集中 1设备概况简介 某厂2004年、2005年相继投产了两台东汽产C300/220－16.7/0.3/537/537型亚临界中间再热两缸两排汽采暖抽汽凝汽式汽轮机组。其配汽机构采用喷嘴配汽（部分进汽）和节流配汽（全周进汽），其主要结构为高压主汽阀和高压调节汽阀的阀体相连，布置紧凑，由２个主汽阀和４个调节汽阀组成，４个调节阀共用一个阀壳，两个主汽阀出口与调节阀壳相连。机组右侧为1＃、3＃调节阀，左侧为2＃、4＃调节阀，其中有一个高压主汽调节阀布置在汽机前方运行层下面。主汽阀配合直径为φ280，1#～4#配合直径均为φ170。为了减小阀门的提升力，主汽阀和调节阀都设有预启阀。4个调节阀分别控制高压内缸里相对应的4个喷嘴组，调节阀分别由各自独立的油动机控制，实现机组的配汽要求。调节阀油动机位于调节阀后部倒背布置，通过杠杆控制调节阀的开度。主汽阀油动 329
高压调节汽阀阀杆脱落、断裂的主要现象为： 1）输入阀位开关指令时，反馈变化，但蒸汽流量和机组负荷无变化或变化很小； 2）个别阀门出现指令到“0”但反馈不能完全回“0”； 3）机组接带负荷受到制约不能带满。 高压调节汽阀阀杆断裂、脱落的故障严重威胁到了机组的安全运行，有时甚至会导致停机。 在2007年发生的一次高压调节汽阀阀杆脱落的故障中，就曾导致了一次机组“非停”。在该机组正常运行中＃1高压调节汽阀脱落，造成机组甩40MW负荷。机组突然甩负荷（甩负荷速率已远大于20MW/min，程序设定大于20MW/min切除功率反馈）后功率反馈自动切除，造成实际功率未恢复原状，致使汽机调节级压力下降，两台运行给水泵转速指令下降，导致给水泵实际转速下降，供水量减少导致汽包水位下降。运行人员在发现给水泵转速下降后，虽立即增加汽动给水泵转速，但由于转速调整受PID速率限制（小机转速按照PID积分速率升速），运行人员又未利用软手操进行操作，汽泵转速未迅速升起，同时给水泵再循环开启（流量低于148t/h）造成实际给水供水量减少加剧，最终导致锅炉汽包水位下降至保护动作值跳炉，机电炉大联锁动作停机。造成在此次机组非停的原因是多方面的，但#1高压调节汽阀阀杆脱落是直接原因。当时的参数曲线图见图1。 图2 门杆脱落后各相关参数曲线图 3调节汽阀阀杆脱落故障的原因分析与处理 造成阀杆脱落的原因有很多，它和整台机组的整体设计、阀杆组件的组配安装、机组的运行工况等都有关系。 为彻底查清阀门的实际状况，我们在机组运行中对高压主汽门、高压调速汽门的支承、外观、行程、弹簧等部件进行了宏观检查，未发现异常。为此，我们利用检修机会对某台机组所有高压调节汽阀进行了解体检查，检查情况如下： 1高调门的检查情况：高调门门杆与十字导向套连接处止转销断裂成3段，门杆螺纹大部分严重损伤。说明螺纹已脱扣，阀杆与十字套已在运行中处于似离非离状态。因此在运行中调整该阀时出现有时可变汽量、有时却不变汽量的现象。因此更换该阀的门杆及十字套。重新加工组装门杆部 331
300MW机组DEH设计说明书
1. 工程概况Overview of project 300MW机组系哈尔滨汽轮机有限责任公司设计生产的N300-16.7/538/538型亚临界一次中间再热、高中压合缸单轴双缸双排汽凝汽式汽轮发电机组，系统为单元制热力系统。 300MW汽轮机采用高压主汽门方式冲转，转速达到2900RPM时切换到高压调门控制升速、带负荷。每台机组配有两个高压主汽门（TV）、六个高压调门（GV）、两个中压主汽门（RSV）和两个中压调门（IV）。 机组启动运行方式：定－滑－定运行，高压缸启动 负荷性质：带基本负荷，可调峰运行 周波变化范围：48.5～50.5Hz 旁路形式及容量：30％B-MCR高低压串联简易旁路 机组额定出力：300MW 主汽阀前额定蒸汽压力：16.7MPa（a） 主汽阀前额定蒸汽温度：538℃ 主汽门前蒸汽流量：889.87T/H 中联门前蒸汽压力： 3.228MPa（a） 中联门前蒸汽温度：538℃ 中联门前蒸汽流量：741.76T/H 抽汽压力：0.245～0.785Mpa 额定背压： 4.5kPa（a） 机组工厂编号：73B 300MW汽轮机调节系统为高压抗燃油型数字电液调节系统（简称DEH），电子设备采用了上海西屋控制系统有限公司的OV ATION系统，液压系统采用了哈尔滨汽轮机厂有限责任公司成套的高压抗燃油EH装臵。 本说明书仅涉及DEH电气部分，液压部分请参考相关资料。 The steam turbine, type N300-16.7/538/538, manufactured by HTC is tandem compound, single reheat, regenerative, double exhaust, condensing, multi-cylinder design with combined HP-IP and separate LP casing, 3000 rpm speed, directly coupled with Generator. One boiler feeding one steam turbine thermodynamic system is applied to the power plant.
东汽300mw主调门工作原理
东汽300mw主调门，是指在发电厂的汽轮机系统中，用来调节汽轮 机输出功率和功率调谐的关键设备。它通过控制汽轮机内部的工作流 程和参数，使汽轮机能够稳定、高效地运行，同时确保发电系统的安 全和稳定。主调门的工作原理涉及到热力学、动力学和控制系统等多 个方面，下面我们将从深度和广度两个方面进行全面评估和探讨。 从热力学角度来看，主调门的工作原理涉及到汽轮机内部的蒸汽参数 控制。在发电厂中，水蒸气通过锅炉产生高温高压蒸汽，然后流入汽 轮机的高压缸和中压缸，推动汽轮机转子旋转，最终驱动发电机发电。主调门的作用就是控制蒸汽流入汽轮机的量，从而控制汽轮机的输出 功率。它通过改变汽轮机的进汽量和蒸汽参数，实现对汽轮机输出功 率的精准调节，确保发电系统的稳定运行。 从动力学角度来看，主调门的工作原理涉及到汽轮机转子的运动特性 和惯性特性。在发电系统运行过程中，负荷的突然变化或外部扰动都 会对汽轮机的运行产生影响，而主调门需要快速响应并调节汽轮机输 出功率，使其能够迅速适应外部变化，保持系统的稳定。主调门的工 作原理也涉及到汽轮机转子的动力学特性和控制系统的设计。 从控制系统的角度来看，主调门的工作原理还涉及到自动控制系统和 调节系统的设计和实现。主调门通过传感器获取汽轮机各项参数的实 时数据，然后经过控制算法和执行机构进行处理和动作，实现对汽轮 机输出功率的调节。在实际应用中，主调门的控制系统还要考虑到安
全性、可靠性和精度等方面的要求，确保汽轮机能够稳定、高效地运行。 东汽300mw主调门的工作原理涉及到热力学、动力学和控制系统等 多个方面，它是汽轮机系统中不可或缺的重要设备。了解主调门的工 作原理不仅有助于深入理解发电系统的运行原理，同时也有助于对汽 轮机调节系统的设计和优化。在未来的发展中，随着新技术的应用和 发电系统的智能化，主调门的工作原理将会得到更多的创新和完善， 为发电系统的安全和稳定运行提供更加可靠的保障。 结语： 通过对主调门的工作原理进行深度和广度的探讨，我们可以更好地理 解其在发电系统中的作用和重要性。在未来的发展中，随着新技术和 新理念的不断涌现，相信主调门的工作原理也会得到更多的创新和完善，为发电系统的安全和稳定运行提供更可靠的保障。希望本文能够 对您有所帮助，也欢迎您共享自己的观点和想法。东汽300mw主调 门在发电厂汽轮机系统中扮演着重要的角色，它通过控制汽轮机的工 作流程和参数，实现对汽轮机输出功率的精准调节，确保发电系统的 稳定运行。从热力学、动力学和控制系统等多个方面来看，下面我们 将继续对主调门的工作原理进行深度和广度的探讨。 在热力学方面，主调门的工作原理涉及到汽轮机内部的蒸汽参数控制。
300MW汽轮发电机
第一章 300MW汽轮发电机 第一节概述 同步发电机是生产电能的基本设备，是电网的心脏，它的运行可靠性直接影响电网运行及向用户安全、经济地供电。运行中的发电机，绕组和铁芯都要发热，所产生的热量和电机的输出功率有着密切的关系。电机的输出功率越大，其发热量也越多，当超过额定值时，便会使电机的温度过高而超过绝缘允许值。反之，人为地提高和增大冷却的效果，使冷却剂在相同时间内带走更多的热量，则发电机输出的功率就越大。由此可见，电机的冷却能力在一定程度上影响了发电机出力的大小。 当今世界上大容量发电机组采用的冷却方式通常有三种：全氢冷方式、定子线圈水冷其余为氢冷（水氢氢）方式、双水内冷（水水空）方式。我国目前生产的300MW发电机多采用后两种；表3-1-1给出了目前我国三大电机厂所生产的300MW汽轮发电机的主要额定参数。该表表明，ＱFSN-300-2型汽轮发电机都是水氢氢冷却方式，即定子绕组为水内冷，转子绕组为氢内冷，定子铁芯为氢表冷的冷却方式。ＱFS-300-2型汽轮发电机采用的是双水内冷（水水空）方式，即定子绕组、转子绕组均为水内冷，定子铁芯为空冷的冷却方式。 双水内冷发电机，为我国首创。水内冷技术的应用，为提高发电机容量开辟了一条新的道路。由于水的冷却能力比空气大50倍，因此发电机的定子和转子采用了水内冷后，可以大幅度地提高发电机的出力。但相对于全氢冷和水氢氢冷却的发电机来说，定、转子绝缘引水管漏水而导致的故障较多；对全氢冷和水氢氢发电机来说，由于其转子采用氢内冷，不会发生因水内冷转子的绝缘引水管漏水而导致的故障，所以运行的可靠性较之水冷转子为高。 因为目前新建和扩建的火电厂单机容量均采用300MW及以上的发电机组、尤其以300MW机组居多，所以，本篇以东方电机股份有限公司所设计制造的ＱFSN-300-2-20型三相同步交流发电机为主，介绍300MW汽轮发电机组的结构、原理及运行维护知识，对其它机型做简要介绍。 第二节 300MW汽轮发电机组的基本结构和主要参数 一、同步发电机的基本结构 ＱFSN-300-2-20型发电机通常采取卧式轴，轴系上带有三台同步发电机：发电机、主励磁机、副励磁机。 发电机定子线圈及其连接线、出线采用水内冷，转子绕组、定子铁芯及端部采用氢冷，密封系统采用双环流式油密封。发电机的励磁采用同轴交流励磁机带静止硅整流的励磁方式；交流励磁机的励磁采用同轴交流励磁机静止可控硅整流励磁方式；副励磁机为稀土钴永磁交流发电机的副励磁机、主励磁机、发电机三机同轴有刷励磁系统。 就发电机而言，其最基本的组成部件为定子和转子。定子主要由定子铁芯、定子绕组（也叫电枢绕组）、机座、端盖及挡风装置等部件组成；转子主要由转子铁芯、转子绕组（也叫励磁绕组）、滑环、转轴等部件组成。
汽轮机中调门故障分析与处理
300MW汽轮机中调门故障分析与处理 摘要：描述和分析运行中的汽轮机一侧中调门未开启故障现象与原因，介绍了故障的应急处理方法，为些类故障现象的处理提供借鉴。 关键词：汽轮机中调门故障处理 1 前言 引进型300MW汽轮机，配有两个高压主汽阀门(TV)，六个高压调节阀门(GV)，两个中压主汽阀门(RV)和两个中压调节阀门(IV)。各蒸汽阀的位置是由各自的液压执行机构来控制的，通过控制EH油压使汽阀开启，弹簧力使汽阀关闭。执行机构基本可分为开关型和控制型两种。其中，高压主汽门、高压调节门和再热调节门执行机构则可以将汽阀控制在需要的位置上，合理地调节进汽量以适应运行工况的要求，控制型执行机构配有伺服阀和阀位线性位移传感器(LVDT)。本厂采用上海新公司制造的DEH-Ⅲ型控制系统，每个控制型阀门都配有二只LVDT，LVDT输出一个正比于阀位的1-5V模拟量信号，送入DEH的伺服控制板，经过高选后作为反馈。 汽机中压调节门，在机组冷态启动时处于全开状态，热态启动时参与DEH系统的速度与负荷控制，在机组运行中还接受危急遮断系统遮断电磁阀(20/AST)和超速保护控制阀(20/OPC)的控制。IV与TV 、GV、RV各汽阀协调配合，共同完成汽轮机调节和控制任务。 2 故障现象 本厂＃１机组在检修后连续运行近一个星期，再热器安全门多次动作，锅炉专业人员现场复核安全门动作整定值符合要求，分析、讨论安全门动作原因不明。后在就地巡查时发现汽轮机中调门1(IV1)未开启，而DEH控制系统各阀门控制正常。热控专业人员检查DEH 系统中调门1阀位信号，实测IV1两只LVDT输出信号：LVDT1输出电压为4.85V ，相当于96.3%的开度；LVDT2输出电压为1.05V，相当于1%开度。就地核查发现IV1的LVDT1 拉杆下端螺帽松脱，不与阀杆联动，造成DEH系统误判断。 3 原因分析 汽机中调门1未开启动运行，造成汽轮机中调门单侧进汽，再热蒸汽通流量减小，从而引起再热器堵压超过其安全门整定值而动作。 IV1阀位由两只LVDT信号反映，DEH对两个LVDT信号进行高选。因IV1有一只LVDT 反馈信号为4.85V，致使DEH以为IV1处在开启位。 分析该情况的原因，在机组启动初期，由于IV1的LVDT拉杆螺帽未脱落，开启IV1 时，LVDT仍然可以随着阀门的开启而反映出阀门的变化。当IV1开启达95%开度以上，即IV1 全开后，DEH逐渐减小伺服阀指令直至零，因该伺服阀存在着一定的负偏置，IV1就有了逐渐关闭的趋势，由于LVDT的拉杆下螺帽脱落，致使LVDT1停留在全开位，未能正确反映出IV1的变化情况，DEH也就无法根据阀位和指令的偏差增大伺服阀指令，以致于造成IV1的最终全部关闭。 4 处理思路
300MW汽轮机调节汽阀阀杆脱落原因分析
300MW汽轮机调节汽阀阀杆脱落原因分析针对妈湾发电总厂5号、6号汽轮机在运行中发生的调节汽阀阀杆脱落问题，从结构设计 和安装工艺等方面进行了分析。分析认为，汽轮机组结构设计中存在油动机限位调整不 当的缺陷，造成阀杆联接螺纹受力过大损坏，导致了调节汽阀阀杆脱落。提出了避免阀杆 脱落的措施。妈湾发电总厂300Mw机组6号汽轮机曾连续发生调节汽阀(调f-I)GV1、GV5阀杆脱落及5号汽轮机 GV． 6调门脱落，影响了机组带负荷能力与安全性。通过对油动机带动调门开关时阀杆联接螺纹的受力分析，发现在整个调整过程中，5号、6号机组调门连接杆与阀杆联接螺纹受到过大拉应力作用，造成了连接杆螺纹及销子损坏，导致阀杆脱落。1调门阀杆脱落原因分析1．1设计结构调门工作原理见图1。在保持阀位平衡状态时抗燃油作用在油动机活塞上的力与调门弹簧座向下的 力保持平衡，将阀位保持在某一固定位置。当要求阀位改变时，由电液转换器的伺服阀发出开关指令，油动机活塞下部油压开始变化，通过连杆带动阀杆移动至指令要求位置，位置反馈装置将位置信号反馈给伺服阀，停止改变油动机活塞下部油压变化，完成一次调整 过程。调门导向套与阀头间距离为46mm，调门有效调节行程为该距离值的35(16arm)。当调门开度值大于16mm时，已经失去调节作用。
因制造厂在配套油动机时对该尺寸的设计有误，所选定油动机行程为184mm(正常传动比例折算油动机行程为180mm，并留有富裕行程)，而按调门行程46mm通过杠杆传动比例折算出油动机实际行程应为172mm，油动机设计行程多出的12mm造成阀杆螺纹受力过大而损坏。安装工艺由图1可知，阀杆脱落原因为有过大的向上或向下的拉力作用造成连接杆螺纹及销子损坏所致。当油动机满行程定位调整不当时，因油动机有较大的富裕行程，油动机定位的100满开度行程产生的调门行程值大于调门自身的极限行程值时，在调门全开时阀头上端面与导向套下端面顶死，此时油动机 活塞下部仍有高压EH油压产生的力通过杠杆作用到连接杆与阀杆联接螺纹上，造成连接杆 螺纹及销子损坏。 由图1看出，油动机行程为184mm时，受油动机控制的杠杆在阀杆处的最大提升行程为48mm。6号机组的GV5经解体检测，确认联接螺纹尖角磨秃，造成螺纹受力过大而损坏。通过测量调门的极
国产300MW机组热力系统图
国产300MW机组热力系统图 本文档介绍了国产300MW机组的热力系统图，包括热力系统的主要组成部分、工作原理和流程。通过对系统图的详细解析，我们可以更好地理解该机组的热力工作过程。 1. 系统概述 国产300MW机组热力系统主要由锅炉、汽轮机和辅助设备组成。其工作原理是将燃烧产生的热能转化成机械能，再通过发电机转化为电能，从而实现发电过程。下图为国产 300MW机组热力系统图的示意图： 热力系统图 热力系统图 2. 系统组成 2.1 锅炉 锅炉是热力系统的核心设备，其主要功能是将燃烧产生的热能转移到工质上。国产300MW机组采用的是燃煤锅炉，具
有高效、低污染的特点。燃煤锅炉主要由炉膛、过热器、再热器和空气预热器等组件组成。 2.2 汽轮机 汽轮机是将锅炉传递给工质的热能转化成机械能的设备。国产300MW机组采用的是双背压汽轮机系统，包括高压缸、中压缸和低压缸。汽轮机通过旋转运动将蒸汽的热能转化成机械能，进而驱动发电机输出电能。 2.3 辅助设备 辅助设备包括给水系统、冷却水系统和烟气系统等。给水系统用于补充锅炉中的给水，冷却水系统用于却冷锅炉和汽轮机的冷却介质，烟气系统用于处理燃烧过程中产生的排气。 3. 系统工作原理与流程 国产300MW机组热力系统的工作原理如下： 1.锅炉烧煤产生高温烟气，烟气通过过热器进行余热 回收和热量增加。 2.过热的蒸汽经过再热器进行再加热，提高蒸汽温度 和能量。
3.经过加热的蒸汽进入汽轮机的高压缸，蒸汽的压力 推动汽轮机的转子旋转。 4.高压蒸汽从高压缸出口排出，进入中压缸进行再次 膨胀。 5.中压蒸汽从中压缸出口排出，进入低压缸进行最后 的膨胀和推动力。 6.最后的膨胀过程产生的低压蒸汽排出，进入凝汽器 进行冷凝，形成水循环。 7.冷凝水通过给水泵送回锅炉进行再次加热，循环往 复。 通过以上工作流程，国产300MW机组实现了将燃烧产生的热能转化成机械能的过程，最终输出电能。 4. 总结 国产300MW机组热力系统图的详细解析为我们提供了深入了解该机组工作原理和流程的机会。热力系统的主要组成部分包括锅炉、汽轮机和辅助设备，通过这些组件的协调工作，实现了燃烧产生的热能转化为机械能的过程。对于理解机组的
300MW机组高调门晃动大原因分析及处理
300MW机组高调门晃动大原因分析及处 理 摘要本文针对生产中出现的高调门晃动大的故障现象，通过分析高调门的工作原理，使用逐项排查方法消除了高调门晃动大故障，为以后消除类似故障提供了宝贵的经验。 关键词：高调门；伺服阀；DEH 一引言 某电厂有两台300MW机组，汽机为东方汽轮机厂生产的NC300/220-16.7-535/535型双缸双排汽，抽汽供热机组。DEH系统采用先进的HIACS-5000/M分布式控制系统，液压采用高压抗燃油系统。汽轮机高压缸进汽口上配有四个调节汽阀，中压缸进汽口上配有二个调节汽阀，中压缸排汽口配有1个碟阀，供热抽汽管道配有2个快关阀。为保证汽机的安全运行，还配有相应的4个主汽阀。以上所述的13个阀均采用液压执行机构来驱动，以满足动作时间短，定位精度高的要求。DEH的主要任务就是调节汽轮机的转速，使之维持等转速运行。汽轮机的工作转速为3000r/min，当电网中的负荷变动时，引起汽轮机转速随之变动，汽轮机调节系统中的测速环节测量到汽轮机的实际转速，并与额定转速3000r/min 相比较后，通过频差放大，调节器，伺服控制等环节来控制高、中压调节阀CV、ICV的开度，形成转速负反馈使转速变化维持在预定范围内。汽轮机转速和功率的控制是通过调节进汽量的大小来实现的，高调门的开度决定了汽轮机进汽量的大小。由于高调门关键部位的磨损、电子元器件的老化等原因导致高调门故障频发，严重影响了机组的安全稳定运行。高调门晃动原因复杂，只有分析清楚调门晃动的原因，才能消除故障保障机组的安全运行。 二高调门工作原理
高调门工作原理如图1所示：高调门控制信号经DEH逻辑计算得到给定信号，给定信号经过日立系统的DCM板（LPF240A），送到功放板（ASA506A），作为阀 门开度指令信号；现场的实际阀位反馈经LVDT及LVDT反馈板分为两路，一路送 到DCM板（LPF240A）作为监视用，另一路送到功放板（ASA506A）作为实际反馈，与阀门开度指令信号比较后，经功放板处理放大后发出控制信号去控制现场的伺 服阀，调整高调门阀门开度。 图1 三高调门故障现象描述及原因分析 某厂1号机组2019年7月17日乙值三值班，23:35分左右1号机组负荷由230MW逐步降至170MW过程中，运行人员监盘发现3号高调门开度在40%-49%之 间大幅波动，机组负荷在165MW-195MW之间波动，就地检查3号高调门摆动幅度大。运行人员立即采取限至机组负荷、稳定汽压等方式，稳定机组运行，联系汽 机点检、热工人员现场检查。 高调门晃动原因分析： （1）DCS上位机指令发生晃动。由于DCS逻辑中调速汽门重叠度或者汽机主 指令PID等参数设置不合理导致系统振荡，判断方法为解除协调稳定负荷后观察 系统是否振荡，如果振荡消失说明是上位机DCS逻辑的原因，如果振荡未消失， 观察哪个调门发生振荡，继续查找振荡原因。例如：1号机组检修后第一次投入 协调机组负荷晃动大，但解除协调控制后机组负荷稳定，通过调整汽机主指令 PID参数后负荷晃动大现象消失。 （2）DCM板、伺服放大板发生故障。 DEH机柜内DCM板、伺服放大板电子元器件故障，或者伺服放大板参数调节 不合理可能导致高调门发生晃动，判断方法为：1、停机时可以采用1.5V电池或 信号发生器直接发指令至伺服阀观察高调门是否晃动，如果晃动消失说明DCM板、
东汽300MW汽轮机高压调速汽门反馈装置在线更换及整定
东汽 300MW汽轮机高压调速汽门反馈装 置在线更换及整定 [摘要]：通过分析东汽300MW机组高压调速汽门控制系统原理，供电方式，反馈整定风险，实现了机组运行中故障LVDT及反馈测量板的更换与整定，确保了运行安全和调节的准确性，避免了因控制系统反馈装置故障导致高压调速汽门退备引起的机组降出力。 关键字：高压调速汽门故障反馈装置在线整定 1、机组简介 某电厂2*300MW机组，上海锅炉厂生产SG-1025-17.6型亚临界，自然循环锅炉，一次中间再热，四角切圆燃烧，正压直吹式制粉系统。汽机为东方汽轮机厂生产的NC300/220-16.7-535/535型双缸双排汽，抽汽供热机组。汽轮机共设有高压调速汽门4个，中压调速汽门2个，均采用电液伺服阀控制。机组采用北京日立公司5000M型DCS控制系统，DEH整合在DCS系统中，一体化设计。 2、高压调速汽门控制原理 2.1高压调速汽门控制系统组成 该厂DEH调速部分由伺服板、功放板、电液伺服阀、LVDT反馈板、LVDT组成。如图1所示。
图1 高压调速汽门控制原理图 2.2、控制原理 油动机的行程通过LVDT测量送至LVDT反馈板，转换为1-5V电压信号。一 路经伺服板传送到DEH系统，用于显示与逻辑运算；一路通过硬接线传送至功放板。功放板同时接收伺服板的开度指令，与反馈信号进行比较运算后，输出指令 到电液伺服阀，控制油动机动作。当开度指令与反馈信号相等时油动机停止动作，高调门固定在一个新的位置，结束一次阀门控制。 3、故障现象及原因分析 3.1 故障现象 运行人员监盘发现CRT画面4号高调门开度48%，就地处于全关位置，热工 人员将调门控制指令强制为0，但机组实发功率异常波动，调节级压力、调节级 温度随之晃动。解除AGC，就地检查发现4号高调门在已强制关闭后频繁开关动作，无法控制，采取隔绝EH油的方式，将该调门控制在全关位置，退出使用。 3.2原因分析 根据高压调速汽门的控制原理，在DEH系统调门开度指令强制为0后，高压 调速汽门仍然频繁开关动作,分析为调门LVDT或LVDT前置板故障，导致调门反 馈突变，引起调门误动。必须进行更换并重新整定后，此调速汽门方能正常投入 运行。
东汽300MW机组调速汽门油动机压力油管振动与处理
东汽300MW机组调速汽门油动机压力油管振动与处理 汽轮机调速汽门油动机是抗燃油系统系统重要执行部件，正常运行中，机组在一次调频作用下调速汽门油动机快速、稳定动作，满足电网负荷变化需要，由于抗燃油压力冲击导致调速汽门油动机压力油管振动现象产生，导致机组事故非停。针对此问题，本文提出消除调速汽门油动机压力油管振动处理措施，加装蓄能器有效吸收压力油压波动及管路激振，保证汽轮机抗燃油系统安全可靠地运行。 标签：油动机油管振动处理 张家口发电厂二期机组系东方汽轮机厂制造，（以下简称张电）容量为300WM，抗燃油系统高压蓄能器共有3组，安装在压力油管道上，规格为2×9.5L 单位（装在油箱上），2×37.8L单位（2组），用来吸收压力油压波动及管路激振，并能够在两台抗燃油泵都停运的情况下，维持系统静态压力3-5分钟；高压蓄能器均为氟橡胶皮囊式蓄能器，预充氮压力为8.6MPa，高压蓄能器通过集成块与系统相连，集成块包括隔离阀、排放阀以及压力表等，其中压力表指示的是油压而不是气压；低压蓄能器共有4组容量均为2×9.5L单位，通过集成块装在有压回油管上，要求在近可能靠近高压主汽阀油动机及中压调节油动机的地方各裝有一组低压蓄能器，其作用是：在遮断情况发生时，吸收增加的排油，防止排油背压过高，其型式为氟橡胶皮囊式蓄能器，预充氮压力为0.2MPa，集成块上的压力表仅仅指示油压。蓄能器工作特性的好壞严重影响抗燃油系统的安全稳定运行，尽管如此，张电二期机组多次发生高压调速汽门油动机压力油管振动，导致压力油管焊口开裂，机组发生非停，本文着重结合张电生产实际，反复调研确定在高压调速汽门油动机入口滤网集成块加装抗燃油蓄能器，解决高压调速汽门油动机压力油管振动展开论述。 一、调速汽门油管脉动冲击原因分析 机组参与一次调频后，DEH会根据网频变化调整输出功率，这样高压调节阀油动机的动作频率会增大，动态耗油增加，当电网负荷变化相对机组功率较大时，会引起调门的急调，由此引起抗燃油管路的压力脉动。 1.压力油脉动产生的过程 当给电液伺服阀输入信号电流时，伺服阀的滑阀位移与信号电流成比例变化。在伺服阀开闭过程中，伺服阀前和伺服阀后油管内压力发生变化。伺服阀关闭压力油路时，管内油液的动能转化成压力能，使紧靠近伺服阀前油管内压力升高；伺服阀开启压力油路时，则紧靠近伺服阀前油管内压力下降，伺服阀关闭回油油路时，由于油液流动的惯性，使紧靠近伺服阀前油管内压力下降；伺服阀开启回油油路时，紧靠近伺服阀前油管内压力升高。在机组功率频繁调节的过程中，伺服阀频繁启闭，管路内压力频繁变化，且一个波段紧接着一个波段地频繁发生，即伺服阀前后的压力变化以压力波形式沿着管路传播，造成对管路的液压冲击，
300MW机组协调控制系统及一次调频组成和优化
300MW机组协调控制系统及一次调频组 成和优化 广西投资集团来宾发电有限公司广西来宾 546100 摘要：实际运行中，大部分300MW机组一次调频存在各种各样的问题，动作幅度达不到要求而被电网公司考核，本文针对火电厂一次调频存在的问题及优化控制策略进行了分析，以300MW机组为例。 关键词：一次调频；转速不等率；转速死区；协调控制 一次调频是汽轮机调速系统根据电网频率的变化自动调节汽门开度，改变汽轮机功率，从而调节电网负荷偏差的过程，在网300MW机组共同通过一次调频的调整，维持电网频率在50Hz稳定运行。 1一次调频构成及电网考核要求 1.1一次调频构成 一次调频功能采用汽轮机转速为基础的DEH阀控、功率控制、CCS协调控制三种控制方式，300MW机组协调运行方式运行时，DEH侧一次调频、CCS侧一次调频共同作用，DEH侧一次调频动作快，能够快速响应电网频率变化引起的300MW 机组负荷变化，但持续时间短，CCS侧一次调频，作用在汽轮机主控制器上，为稳定一次调频负荷量提供了保障。控制逻辑中火电300MW机组转速不等率一般设置为4%-5%，滤波死区通常设置为为±2r/min，调频负荷变化幅度上限可以加以限制，但限制幅度不应过小，是否满足：额定功率≥500MW300MW机组，幅值上限不小于6%额定功率；额定功率≥350MW且 <500MW300MW机组，幅值上限不小于7%额定功率；额定功率≥250MW且 <350MW300MW机组，幅值上限不小于8%额定功率；额定功率<250MW，幅值上限不小于10%额定功率[1]。 1.2火电300MW机组一次调频现状及原因分析
造成一次调频合格率低的原因分析：大部分300MW机组一次调频采用转速偏差作为电网频率变化值，而汽轮机转速测量精度较低，且与电网实际频率存在滞后现象，导致汽轮机动作滞后；阀门流量特性不准确，当一次调频动作时，相应汽轮机调节阀动作，但因阀门流量特性不好，阀门虽然动作，但实际总进汽量并未有明显变化，导致负荷变化幅度达不到要求[2]；逻辑设置不合理，未设置AGC 与一次调频反向动作时闭锁功能、未考虑压力拉回回路对一次调频的影响；某些300MW机组为了增大一次调频动作量，在标准调频函数基础上增加偏置，局部放大一次调频幅值，以达到提高15秒和30秒响应指数的目的，此种控制策略小幅度提高了一次调频控制效果，但因为门槛式放大，只要频差超过所设门槛值，调频量即放大，对是否为有效小扰动无差别对待，造成了大量无效一次调频波动，导致一次调频正确动作率降低。 2一次调频技术改造策略 2.1 信号采集优化 传统DCS采集周期较长，通常为200ms，不能迎合调度D5000系统，且汽轮机转速采集精度差，综上所述，考虑增加独立于DCS的一次调频智能控制装置，该控制装置需具备高精度频率采集卡，以及一次调频智能控制软件。频率采集卡直接采集发电机出口PT或CT信号，通过大规模可编程器件设计的高分辨率脉冲计数器采集方波信号周期，实现高精度频率的实时测量，做到信号同源，为一次调频控制提供精准的数据来源。 2.2智能控制装置数据处理 基于大数据开发的一次调频控制软件，可根据300MW机组频率变化规律，结合历史频率大数据分析结果进行动态分析，输出可调的一次调频动作量，实现基于网频变化的动态调节功能，同时根据300MW机组频率变化规律，结合历史频率大数据进行动态分析，如频率超死区时斜率较缓或超过死区时回头过快，系统优先判断为无效小扰动，按照常规函数进行调节。如频率超死区时斜率较大或超过死区时无回头，则系统判定为有效扰动，系统根据斜率情况动态增加调频幅值，以达到15秒和30秒响应指数满足考核要求的目的。此种控制策略可有效满足电
300MW汽轮机组高压主汽阀杆漏汽分析及处理
300MW汽轮机组高压主汽阀杆漏汽分析及处理 摘要：汽轮机高压主汽门是汽轮机用于快速切断汽轮机进汽、停机的保护装置，用压力油控制快速关闭和开启，关闭时间小于0.8s。高压主汽门是汽轮机防超速 的最关键保护区装置，汽轮机防超速保护也是通过快速关闭高、中压主汽门及调 门来实现的。本文分析了300MW汽轮机组高压主汽阀杆漏汽原因及其处理。 关键词：300MW汽轮机组；高压主汽门；门杆泄漏 高温高压的主汽阀冷态与热态时的最大行程不同程度地存在差别,热态时的最 大行程要大于冷态。通过对主汽阀伺服回路参数进行调整,将主汽阀在热态时真正 地全部开启,消除热态下因开度不足而造成的高压蒸汽沿主汽阀杆向外泄漏的故障。通过这样调整的主汽阀,冷态时在100%阀门开度的指令下,其实际开度约在98%～99%之间。该电厂的300 MW汽轮机组,在采用DEHⅢA型控制系统并对主汽阀伺 服回路参数进行调整后,高压蒸汽沿阀杆向外漏汽现象全部消除。 一、汽轮机概述 汽轮机也称蒸汽透平发动机，是一种旋转式蒸汽动力装置，高温高压蒸汽穿 过固定喷嘴成为加速的气流后喷射到叶片上，使装有叶片排的转子旋转，同时对 外做功。汽轮机是现代火力发电厂的主要设备，也用于冶金工业、化学工业等领域。汽轮机能将蒸汽热能转化为机械功的外燃回转式机械，来自锅炉的蒸汽进入 汽轮机后，依次经过一系列环形配置的喷嘴和动叶，将蒸汽的热能转化为汽轮机 转子旋转的机械能。蒸汽在汽轮机中，以不同方式进行能量转换，便构成了不同 工作原理的汽轮机。 二、汽轮机主汽阀门简介 高压主汽门是汽轮机用于快速切断高压进汽而停机的重要保护装置，结构类 似于截止阀。阀座、阀芯及预启阀易出现冲蚀、密封线断线等缺陷。主汽门是利 用杠杆原理，最前面是汽门，往后是一个弹簧，再往后是一个活塞。机组启动， 首先建立复位油建立关闭各个泻有点，然后建立安全油，安全油再形成油压，用 来封住启动油，建立启动油压。再然后建立启动油，启动油通入活塞后形成压力 克服弹簧的拉力来顶起主汽门。当危机遮断器动作后，安全油卸去，启动油失去 安全油作用的压力之后，同样也卸去油压无法克服弹簧拉力，于是主汽门关闭。 三、实例概况 某电厂1号汽轮机组系D42型300 MW机组,汽轮机控制系统采用DEHⅢ型控 制系统。由于DEHⅢ型控制系统设计及设备本身存在的缺陷,在1号机组大修期间 将DEHⅢ型控制系统改为DEHⅢA型,即将原来的电液并存型中压抗燃油控制系统 改为纯电调高压抗燃油系统。该液压系统由4部分组成,即液压伺服系统、高压遮 断系统、低压透平油遮断系统和高压抗燃油供油系统。经一段时间后，机组DEH 控制系统改造后首次并网后，发现1、2号高压主汽阀杆漏汽严重,严重影响了机 组的安全运行。 四、DEHⅢA型控制系统工作原理 该机组的10个阀门(2个高压主汽阀、2个中压主汽阀、4个高压调节阀、2 个中压调节阀),除2个中压主汽阀属于开关型外,其余均采用伺服阀控制闭环回路。DEH控制系统包括2个闭环回路:伺服阀控制回路,对阀门进行定位控制,采用比例 积分(PI)调节；另一个是转速、功率控制回路,对转速和功率进行闭环控制,也是采 用PI调节。 对于不参与转速控制的高压主汽门,其控制回路原理如图2所示。图2
300MW汽轮机高中压缸启动高调门问题分析及处理
300MW汽轮机高中压缸启动高调门问题分析及处理 史民科，王义俊，李民 （内蒙古京泰发电有限责任公司，内蒙古自治区，鄂尔多斯市，010300） 摘要：对300MW汽轮机组采用高中压缸联合启动方式下出现的高压调节汽门在3000转定速过程中关闭，并 网后带5%初负荷仍未能打开，导致高排压比低跳机问题进行了分析，研究，提出采取在2900转时稳定主、 再热蒸汽参数，保证在IV阀位稳定状态下记忆，合理调整旁路压力设定值，稳定启动过程参数，降低主蒸 汽压力，保证高压调节汽门开度大于预启阀开启要求的开度，并网后将控制权移交给负荷控制中心，提出 几条参考意见供遇见类似问题机组参考。 关键字：高中压缸；高压调节汽门；再热蒸汽参数；中压调节汽门； 0 引言 汽轮机启动方式分为高压缸启动、高中压缸联合启动、中压缸启动，其中高压缸启动为不带旁路方式，高中压缸联合启动、中压缸启动需带旁路。高压缸启动的汽轮机转速由主汽门或者高压调节汽门控制，中压调节汽门挂闸后保持全开，不参与控制，只在机组出现紧急情况时起到保护作用。高中压缸联合启动方式是由高压主汽门和中压调节汽门同时控制转速，先后在定速过程中完成IV-TV到TV的切换以及TV到GV的切换。采用中压缸启动的机组，高压主汽门和高压调节汽门全关，由中压调节汽门控制转速。无论采用哪种控制方式都需要配合旁路来完成机组启动过程中的主、再热蒸汽参数调整，以满足机组启动过程中转速控制、并网带初负荷以及涨负荷等工况的要求。 1 机组概况 内蒙古京泰发电有限责任公司一期工程2×300MW机组采用上海汽轮机厂生产的 N300-16.7/538/538型汽轮机，该机型为亚临界、单轴、中间再热、双缸双排汽、空冷凝汽式汽轮机、东方锅炉厂生产的DG1089/17.4-Ⅱ1型单汽包、自然循环、循环流化燃烧方式锅炉以及上海汽轮发电机厂生产的QFSN-300-2型水氢氢三相同步汽轮发电机组成配套的单元发电机组。汽轮机数字电液控制（DEH）系统采用艾默生公司的OVATION控制系统。旁路控制采用新华控制工程有限公司设计的简易旁路控制系统，其主要功能为机组的联锁、保护，旁路逻辑等控制功能在DCS内部实现，执行机构均采用进口SIPOS智能电动执行机构。机组默认启动方式为带旁路的高中压缸联合启动方式。 2 启动过程 2.1 启动前检查 DEH主画面控制方式选择操作员自动“ON”，旁路状态选择“BYPASS ON”（带旁路的高中压缸联合启动），同时检查设定值、升速率、反馈回路等状态是否正常，挂闸并对阀门状态进行检查，对应高中压缸联合启动高压调节汽门全开，中压主汽门全开，高压主汽门全关，中压调节汽门全关，高排通风阀打开，做好冲转的准备。 2.2 冲转及并网过程 (1) 冷态启动 设定目标转速为600rpm，升速率为100 rpm，6min后转速升至600rpm，稳定转速后检查阀门状态以及是否有泄漏情况。打闸后转速降低，进行摩擦检查。重新挂闸后，IV控制转速并升速至600rpm，稳定转速并保持5min左右，进行仪表检查，大轴偏心0.050mm（要求低于
300MW汽机调门波动的原因
300MW汽轮机高压调节阀门波动的原因分析 作者：李杰发布日期：2009-7-6 12:06:31 (阅555次) 关键词: 波动分析高压调节阀门 【摘要】针对采用数字电液控制系统的汽轮发电机组在运行中出现的调节阀门波动的问题，分析了了造成阀门波动的可能原因，并详细介绍了因为阀门流量特性曲线不合理而造成的阀门波动现象，提出了解决方案。 【关键词】高压调节阀门波动分析 华能德州电厂#1～4机组系东方汽轮机厂生产的D42型300MW机组，汽轮机控制系统采用的是上海新华控制工程有限公司的DEH-Ⅲ型控制系统，机组于1991年—1993年相继投产。由于机组原DEH-Ⅲ型控制系统设计方面的不合理性及设备本身难以消除的缺陷，在1998年—2001年期间的各机组大修期间先后将DEH-Ⅲ型控制系统改为新华公司的DEH-ⅢA型。即将原来的电-液并存型中压抗燃油控制系统改为纯电调高压抗燃油系统，该液压系统由以下四部分组成，即液压伺服系统、高压遮断系统、低压透平油遮断系统和高压抗燃油供油系统。高压抗燃油系统由新华公司成套供应，低压保安油系统、阀门操纵座由东汽供应。控制系统改造后,四台机组在运行期间曾多次出现变负荷过程中汽轮机调节阀门波动的现象,引起机组负荷、压力等参数的波动，严重影响着机组的安全稳定运行。 1 DEH-ⅢA型系统工作原理 该机组的10个阀门（2个高压主汽门、2个中压主汽门、4个高压调节阀门、2个中压调节阀门）除2个中压主汽门属于开关型外，其余均采用伺服阀控制闭环回路。DEH控制系统包括2个闭环回路：一是伺服阀控制回路，对阀门进行定位控制，采用PI调节规律；另一是转速、功率控制回路，对转速和功率进行闭环控制，也是采用PI 调节规律。（如图1） 图1 DEH-ⅢA型系统控制回路原理 2 可能引起调节阀门波动的原因 能造成调节阀门波动的原因有许多种,伺服阀控制回路中任一环节的设备出现问题，都会引起调节阀门的波动，一般出现以下几方面的问题：（1）控制器本身出现故障引起计算机的指令不稳而使调节阀门波动，此问题可通过对主控制器进行检查，监视其输出点信号是否波动便能确定是否有问题。（2）阀门特性曲线不正确引起的调节阀门波动，这主要出现在顺序阀控制方式下后续调节阀门主阀即将开启时刻。（3）伺服阀卡涩或其滤网堵塞造成的调节阀门波动，此问题可通过检查伺服控制卡（VCC卡）的输出电压信号（范围是0～5V）即可判断。一般在阀门开度不变的情况下，为克服伺服阀机械零偏，此电压约为0.2～0.3V 之间。如果该电压值在增大过程中，其阀门不随之开大或有明显的滞后现象，则很可能是伺服阀卡涩或其滤网堵塞。（4）油动机引起的调节阀门波动，油动机引起的调节阀门波动主要体现在两方面，一是油动机卡涩造成的调节阀门波动、另一是油压造成的调节阀门波动。（5）阀位反馈环节引起的调节阀门的波动，该故障大部分出现在位移传感器（LVDT）上。（6）阀门卡涩或其与油动机连接的连接块中有空行程造成的调节阀门波动。
300MW机组锅炉运行规程
1.1.1 炉膛吹扫 1.1.1.1 选炉膛吹扫条件画面，检查下列吹扫条件应满足： a）MFT跳闸继电器柜电源监视正常； b）无火检探测器故障； c）火检冷却风压力不低于5.5KPa； d）无MFT条件； e）炉膛无火焰：无油火焰且无煤火焰； f）磨煤机全停； g）燃油角阀全关； h）至少一台引风机运行； i）至少一台送风机运行； j）所有辅助风挡板未全关； k）风量大于30％（360T/H）； l）一次风机全停； m）至少一台炉水泵运行； n）两台空预器运行； o）油泄漏试验完成； p）给煤机全停； q）汽包水位大于-300mm且小于+250mm。 1.1.1.2 当炉膛吹扫条件满足，即可启动炉膛吹扫程序。此时即进行吹扫计时。吹扫过程中当出现任一吹扫条件不满足便产生中断吹扫，应查明原因，消除故障，重新吹扫。吹扫进行300S后，则显示炉膛吹扫已完成。 1.1.1.3 为防止点火油泄漏进入炉膛，在冷炉点火前，必须进行油泄漏试验，在确认合格后才能点火，泄漏试验可以独立进行，也可以在炉膛吹扫时自动进行，并作为炉吹扫的联锁条件。 1.1.1.4 吹扫完成后，开启进油母管快关阀、回油母管再循环阀、AB、BC、DE层油枪手动角阀。 1.1.2 锅炉点火 1.1. 2.1 在炉膛吹扫完成后，将自动复置MFT，锅炉点火应在10min内进行，如10min内没有点火，则点火前还需重新吹扫。 1.1. 2.2 开启轻油快关阀、调整油压大于低油压跳闸值、大风箱/炉膛压差大于低压差跳闸值时，还应检查以下“允许投运油枪”的条件均应满足： a) 燃油系统正常； b) 无MFT条件； c) 冷却风压正常； d) 无OFT条件； 以上条件满足后，即可投用油枪进行锅炉点火。 1.1. 2.3 当8.2.4.2的条件满足后，即可投用油枪进行锅炉点火 选AB层油枪画面，可单根投运轻油枪，也可成对按AB1、AB3或AB2、AB4的顺序投运或整层按AB1、AB3、AB2、AB4的顺序投运轻油枪，各角点火时间间隔为15秒。 第一根轻油枪投运后还应注意炉膛负压，在炉膛负压未回落前禁止投入第二根油枪。投第一层油枪应逐根投入，禁止两根一起投入。 1.1. 2.4 锅炉点火正常后，根据燃烧情况和启动需要，可投运BC层、DE层轻油枪，同时按
汽轮机EH油系统讲解
2 高压抗燃油EH系统 2.1 供油系统 EH供油系统由供油装置、抗燃油再生装置及油管路系统组成。 2.1.1 供油装置（见图1） 供油装置的主要功能是提供控制部分所需要的液压油及压力，同时保持液压油的正常理化特性和运行特性。它由油箱、油泵、控制块、滤油器、磁性过滤器、溢流阀、蓄能器、冷油器。EH端子箱和一些对油压、油温、油位的报警、指示和控制的标准设备以及一套自循环滤油系统和自循环冷却系统所组成。 供油装置的电源要求： 两台主油泵为30KW、380VAC、50HZ三相 一台滤油泵为1KW、380VAC、50Hz、三相 一台冷却油泵为2KW、380VAC、50HZ、三相 一级电加热器为5KW、220VAC、50Hz、单相 2.1.1.1工作原理 由交流马达驱动高压柱塞泵，通过油泵吸入滤网将油箱中的抗燃油吸入，从油泵出口的油经过压力滤油器通过单向阀流入和高压蓄能器联接的高压油母管将高压抗燃油送到各执行机构和危急遮断系统。 泵输出压力可在0－21MPa之间任意设置。本系统允许正常工作压力设置在11.0～15.0MPa，本系统额定工作压力为14.5MPa。 油泵启动后，油泵以全流量约85 L/min向系统供油，同时也给蓄能器充油，当油压到达系统的整定压力14.5MPa时，高压油推动恒压泵上的控制阀，控制阀操作泵的变量机构，使泵的输出流量减少，当泵的输出流量和系统用油流量相等时，泵的变量机构维持在某一位置，当系统需要增加或减少用油量时，泵会自动改变输出流量，维护系统油压在14.5MPa。当系统瞬间用油量很大时，蓄能器将参与供油。 溢流阀在高压油母管压力达到17±0.2MPa时动作，起到过压保护作用。 各执行机构的回油通过压力回油管先经过3微米回油滤油器，然后通过冷油器回至油箱。 高压母管上压力开关 63/MP以及 63/HP、63/LP能为自动启动备用油泵和对油压偏离正常值时进行报警提供信号。冷油器回水口管道装有电磁水阀，油箱内也装有油温测点的位置孔及提供油作报警和遮断油泵的油压信号，油位指示器按放在油箱的侧面。 2.1.1.2供油装置的主要部件： 2.1.1.2.1油箱 设计成能容纳 900升液压油的油箱（该油箱的容量设计满足1台大机和2台 50％给水泵小机的正常控制用油）。考虑抗燃油内少量水份对碳钢有腐蚀作用，设计中油管路全部采用不锈钢材料，其他部件尽可能采用不锈钢材料。 油箱板上有液位开关（油位报警和遮断信号）、磁性滤油器、空气滤清器、控制块组件等液压元件。另外，油箱的底部安装有一个加热器，在油温低于20℃时应给加热器通电，提高EH油温。 2.1.1.2.2油泵 考虑系统工作的稳定性和特殊性，本系统采用进口高压变量柱塞泵，并采用双泵并联工作系统，当一台泵工作，则另一台泵备用，以提高供油系统的可靠性，二台泵布置在油箱的下方，以保证正的吸入压头。 2.1.1.2.3控制块（参见图2） 控制块安装在油箱顶部，它加工成能安装下列部件：