低碳钢管冷弯后组织性能变化与处理
冷变形对2Cr_19_Ni_9Mo钢组织与性能的影响
1996年2月第17卷第1期东北大学学报;自然科学版ΓJou rnalofN o rtheastern U n iversity;N atu ral ScienceΓFeb.1996V o l117Κ№1冷变形对2Cr19N i9M o钢组织与性能的影响Ξ李春生① 孙振岩;材料科学与工程系Γ摘 要 研究了冷变形对2C r19N i9M o钢组织与性能的影响.结果表明Κ固溶态的2C r19N i9M o钢经冷变形后会发生Χ→Ε→Α′或Χ→Α′的应变诱发相变.随形变量的增加ΨΑ′马氏体含量呈指数关系增加Κ钢的强度、硬度以较大幅度呈线性关系增加.关键词 2C r19N i9M o钢Κ冷变形Κ应变诱发相变.分类号 T G1421252C r19N i9M o钢是在1828钢基础上研制出来的一种新型亚稳奥氏体不锈钢.由于该钢的含碳量较高Κ且又经90%左右的冷变形后才付诸使用Κ因而具有较高的弹性极限.可以认为Κ这种钢是良好的耐蚀弹性材料.有关亚稳奥氏体不锈钢的组织、性能已有广泛研究Κ但有关2C r19N i9M o钢冷变形后的组织、性能尚研究较少.本文目的在于研究该钢经不同冷变形后的组织与性能变化Κ并可望对实际生产有一定作用.1 实验方法试验用钢为本钢提供的2C r19N i9M o钢Κ化学成分;质量百分数Γ为ΠC0126ΚC r19109ΚN i 9139ΚM o1164ΚSi1144ΚM n2101ΚP0103ΚS01004.为了研究不同形变量下的组织与性能Κ首先将试验用钢热轧至410mm厚Κ并于1150℃温度固溶处理Κ然后在室温下将处理后的试料分别轧至不同厚度Κ从而获得一组不同形变量的试块Κ其实际形变量为Π25%Κ30%Κ40%Κ50%Κ60%Κ66%Κ80%Κ90%.采用线切割的方法将不同形变量的试块加工成标准拉伸试样Κ在液压式万能试验机上进行拉伸试验.形变后试样的物相分析在D500X射线衍射仪上进行.分别用E M400电子显微镜和普通金相显微镜进行显微组织观察.制备薄膜试样用的电解液成分为10份无水乙醇加018份高氯酸Κ电解减薄电压为150VΚ电流密度50mA mm2.金相试样腐蚀剂的成分为FeC l3 ;5gΓ+盐酸;50m lΓ+水;100m lΓ.用普通维氏硬度计测定了不同形变量试样的硬度Κ用1053型铁素体仪测定了不同形变量试样中Α′马氏体的相对含量.Ξ1995207218收到. ①男Κ58Κ副教授.2 实验结果与讨论211 形变对显微组织的影响金相观察表明Κ2C r 19N i 9M o 钢经1150℃固溶处理后Κ金相组织为等轴状的奥氏体.经不同形变量的变形后Κ晶粒形状发生改变.随着形变量的增大Κ晶粒形状明显地由等轴状过渡到条带状Κ但在金相显微镜下没有观察到形变后有新相产生.然而ΚX 射线衍射、透射电镜显微组织观察及磁性测量都表明Κ该钢经冷变形后Κ伴随加工硬化的同时Κ显微组织中除晶粒形状发生了改变外Κ还发生了Χ→ΕΨΧ→Α′的应变诱发相变.X 射线衍射的结果是Ψ形变量小的试样中除基体Χ相外Ψ还有Ε相存在Ψ而形变量大的试样中除ΧΨΕ外Ψ又有Α′相出现.透射电镜观察进一步发现Ψ冷变形试样中Ε相较多Ψ无论是在形变量大的试样中还是在形变量小的试样中都很容易观察到.图1是25%变形试样中的Ε马氏体形貌电镜照片.可以看到ΨΕ马氏体主要呈平行排列的条状Ψ且有时可呈两组交叉存在. 图1 25%形变试样中的Ε马氏体图2 实测的Α′马氏体含量与形变量Ε之间的关系 图2是实测的Α′马氏体相对含量与形变量关系曲线.形变量小时Α′马氏体含量很少Ψ例如Ψ形变量为25%Κ30%时ΨΑ′马氏体仅分别为111%Κ113%Ψ随着形变量的增加ΨΑ′马氏体含量明显增加.对本实验中8个形变量下测得的数据进行回归分析表明ΨΑ′马氏体含量与形变量之间近于呈指数关系Ψ并可用y =316×10-3e 412x 的回归方程来表示Ψ其中x 为形变量Ψy 为Α′马氏体含量.表1中列出了实测值与由上述方程计算的预报值.可以看出Ψ在试验范围内Ψ预报值与实测值符合得较好Ψ不仅预报值与实测值差别较小Ψ而且预报值的分布也比较合理.表1 Α′含量的实测值与预报值% 形变量2530405060668090实测的Α′含量1111131172184176149141615预报的Α′含量1103112711932194414751761013615177实测值-预报值01070103-0123-011401230164-019601832C r 19N i 9M o 钢冷变形状态下容易形成Ε马氏体可归因于层错能的作用.由于该钢含有较多的铬Ψ且又含一定量的锰Ψ因而固溶处理后具有较低的层错能Ψ致使形变过程中有利于层错形成[1Ψ2].3.75第1期李春生等Π冷变形对2C r 19N i 9M o 钢组织与性能的影响图3 90%形变试样中的层错献[3]的观点Ψ层错可视为Ε相的晶胚Ψ这就导致了冷变形过程中会有较多的Ε相形成.关于亚稳奥氏体不锈钢中Α′马氏体的形成有两种不同的观点.一种观点认为形变过程中先发生Χ→Ε转变Ψ而后再发生Ε→Α′的转变ΨΕ可视为过渡相[4～6].另一种观点则认为Ε相只是在Χ→Α′相变过程中具有大的形状应变造成的Ψ并且认为由对称性低的hcp 结构向对称性高的bcc 结构转变的可能性不大[7].在本工作中既观察到了由Χ直接转变的Α′马氏体Ψ又观察到了由Ε相上形核的Α′马氏体Ψ见图4.有趣的是Ψ在Ε相上形核的Α′马氏体非常细小Ψ但数量相对较多Ψ且在形变量小的试样中就可观察到.而直接由Χ相转变的Α′马氏体仅在形变量大的试样中才观察到Ψ其形貌呈相对较大的弧立片状Ψ由奥氏体晶界伸向晶内Ψ这一结果与Α′马氏体含量的测定结果相符.形变量小时ΨΑ′马氏体通常按Χ→Ε→Α′的转变方式形成Ψ且由于这种Α′马氏体非常细小Ψ所以形变量小时测得的Α′马氏体含量较少.随着形变量的增加Ψ一方面通过Χ→Ε→Α′转变的Α′马氏体量增加Ψ一方面由于形变量增大Ψ应变诱发相变的驱动力增大Ψ从而可发生Χ→Α′的转变Ψ致使Α′马氏体总量呈近于指数的关系增长.图4 不同形变量试样中的Α′马氏体;a Γ—25%变形Μ;b Γ—90%变形.212 冷变形对性能的影响实验测定的强度、硬度与形变量的关系如图5所示.随形变量的增加Κ强度与硬度均以较大的幅度呈近于线性的关系增加.例如Κ形变量为25%时强度为1030M Pa Κ硬度为HV 261Μ当形变量达90%时Κ强度为1762M Pa Κ硬度为HV 469Κ两者的相对增加量分别为4115%和4413%.85东北大学学报;自然科学版Γ第17卷图5 强度Ρb Κ硬度HV 与形变量Ε的关系○—HV Μ●—Ρb .2C r 19N i 9M o 钢之所以能够承受90%以上的冷变形并具有很高的强度Κ是由于两个方面的作用.一方面因为该钢经固溶处理后组织为f cc的奥氏体Κ这种组织不仅塑性好Κ可以经受较大的冷变形Κ而且加工硬化指数较大Κ加工硬化效果显著Κ冷变形后可获得较高的强度与硬度.另一方面Κ由于在变形过程中发生应变诱发的Χ→Α′相变Ψ这种相变既有强化作用又有使局部应力集中区域发生应力松驰的作用Ψ从而进一步增加了钢的强度和塑性.但值得注意的是Ψ由于本工作测定的Α′量随形变量的增加近于呈指数增长Κ而强度、硬度随形变量呈线性关系增加Κ因而可以推断Κ强度、硬度随形变量的增加主要贡献是加工硬化.3 结 论;1Γ2C r 19N i 9M o 钢冷变形后会产生应变诱发Ε马氏体、Α′马氏体.Α′马氏体可按Χ→Ε→Α′的方式形成Ψ也可由Χ直接转变而成.;2Γ随形变量增加ΚΑ′马氏体含量呈指数关系增加Κ具体关系为y =316×10-3e 412x .;3Γ随形变量增加Κ钢的强度、硬度以较大幅度呈线性关系增加Κ除加工硬化作用外Κ应变诱发相变也有一定贡献.参考文献1Gallagher P C J .T he influence of alloying Κtemperaturre Κand realed effects on the stack ing fault energy .M et T rans Κ1970Κ1;9ΓΠ24292БутаковаЭДΚЗймонбтТДΚМалышевКА.ВияниехромаиникелянамартенситноепревращениепридеформацииимеханмческиесвойствасплавовFe 2N i 2C r .ФММΚТОМΚ1971Κ31;3ΓΠ5743БутаковаЭДΚМалышевКАΚНосковаНИ.Энергиядефектаупаковкивсплавахжелезо2никельижелезо2никель.Хром.ФММΚТОМΚ1973Κ35;3ΓΠ6624R eed R P .T he spontaneous m artensitic transfo r m ati ons in 18%C r Κ8%N i steels .A cta M et Κ1962Κ10;8ΓΠ8655L agnebo rg R .T he m artensite transfo r m ati on in 18%C r 28%N i .A cta M et Κ1964Κ12;7ΓΠ8236НемировскийЮРΚНемировскийМР.Анализвзаимосвязисдвиговыхпроцессоввпересекающихсяплоскостях{111}Χ∥{001}ΕиобразованияΑ′2мартенситапридеформациисталейснизкойэнергейдефектовупаковкиаиштенита.ФММΚТОМΚ1986Κ62;4ΓΠ7537D ash J ΚO tte H M .T he m artensite transfo r m ati on in stainless steel .A cta M et Κ1963Κ11;10ΓΠ1169Effect of Co ld D efo rm ati on on Structu re and P roperties of 2C r 19N i 9M o SteelL i Chunsheng ΨS un Z heny anABSTRACT T he m icro structure and p roperties fo r defo r m ed austenite stainless steel 2C r 19N i 9M o has beenexperi m entally studied .T he results indicate that the defo r m ati on of so lubilized 2C r 19N i 9M o steel at roomtemperature induces Εm artensite and Α′m artensite .W ith the increasing of rate of defo r m ati on Κthe quantityof Α′m artensite rises exponentially and the strength and hardness of the steel rise linearly .KEY WOR D S 2C r 19N i 9M o steel Κco ld defo r m ati on Κstrain induced transfo r m ati on .95第1期李春生等Π冷变形对2C r 19N i 9M o 钢组织与性能的影响。
冷变形热变形中的组织性能演变PPT课件
对材料性能的影响： 沿纤维方向性能高， 垂直于纤维方向性 能低，产生各向异 性
工业用钢强烈冷变形后的显微组织
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2.冷变形的性能变化
（1）力学性能—加工硬化
原因：塑性变形引起位错增 值，位错密度增加，不同方 向的位错发生交割，位错运 动收到阻碍，要继续运动需 要增加应力，从而引起加工 硬化。
随着变形程度的增加，金属 的强度指标上升，塑性指标 下降。这就是加工硬化。
1.冷变形的组织变化 2.冷变形的性能变化
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2
1.冷变形的组织变化
（1）位错等缺陷密度增加
单晶体塑性变形时，随着变形量增加，位错增多，位错密度 增加。
退火状态的金属，典型的位错密度值是105～108 cm-2，而 大变形后的典型数值是1010～1012cm-2。通过实验得到的位
错密度（ρ）同流变应力（σ）之间的关系是：
式中：α—等干0．2～0．3范围的常数；
G—剪切弹性模量；
b—柏氏矢量。
除了位错，同时冷变形产生的缺陷还有空位、间隙原子、堆 垛层错、孪晶界、亚晶界等。
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3
1.冷变形的组织变 化
（2）形成位错胞状结构
多晶体塑性变形时，因为各个晶粒 取向不同，各晶粒的变形既相互阻 碍又相互促进，变形量稍大就形成 了位错胞状结构。
胞状结构：是变形的各种晶粒中， 被密集的位错缠结区分成许多个单 个的小区域。小区域的内部，位错 密集度较低，称为胞子。区域的边 界称为胞壁，位错密度最大。
（1）铁在室温下变形时胞的大小同变形量的关系
（2）铁在室温下变形的胞状结构
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1.冷变形的组织变化
（3）形成形变织构
形变织构：多晶体塑性变形时，伴随着晶粒的转动。当变形量 较大时，原为任意取向的各个晶粒会逐渐调整取向而趋于一致。 使得晶粒具有择优取向的组织。
金属材料冷形变与退火过程的组织和性能分析报告
金属材料冷形变与退火过程的组织和性能分析国滔材科０９５４０９３０３６６摘要：金属材料的冷形变和退火过程中，组织的变化会导致材料有不同的性能。
本次实验主要观察α-Fe、Al、Zn进行冷形变后滑移、孪晶和组织，并对α-Fe 在相同型变量、相同温度条件，经过不同时间退火后的回复再结晶情况，α-黄铜经相同时间不同退火温度后的回复再结晶的情况进一步观察分析，并测定了不同冷变形程度的纯铜样品以及68%冷变形并经不同温度退火一小时的纯铁样品的硬度。
关键词：形变量；冷形变；滑移；孪晶；回复；再结晶。
一、材料冷形变对组织变化及性能的影响概述1、材料的冷变形冷变形或冷加工是金属在再结晶温度以下所进行的变形或加工，如钢的冷拉或冷冲压等。
本实验进行的观测的是塑性变形（即获得的力撤除后不可恢复的永久变形）对材料微观组织和力学性能的影响规律，且仅涉及在低于材料再结晶温度的条件以滑移、孪生等基本形式发生的塑性变形（即“冷变形”），因为材料冷形变所引发的组织结构和力学性能变化可以在变形后保留下来。
2、冷变形程度对微观组织性能的影响：冷形变导致晶粒组织呈现方向性，且其程度随变形量的增大而增大。
在形变前显微组织为等轴晶粒，经受较大程度的方向性形变后导致晶粒沿受力方向伸展，变形越大则晶粒被拉得越长。
当变形程度很大时，晶粒不但被拉长，晶粒部还会被许多的滑移带分割成细的小块，晶界与滑移带分辨不清，呈纤维状物质。
3、冷形变材料的组织和性能在退火加热时的变化冷形变金属处于高能量的不稳定状态，力求在适当的条件下过度到无畸变能的更稳定状态。
在室温或远低于材料再结晶温度下，冷变形状态的组织和性能稳定，可以长时间维持不变；退火加热则为晶粒发生回复、再结晶和晶粒长大创造外界条件，使得组织和性能发生变化。
二、实验样品1、冷变形样品①α- Fe : 经0%、20%、40%、60%常温变形和经低温高速冲击变形样品各一块，均为经化学浸蚀好的金相样品（光学显微镜观察用），浸蚀剂：4%硝酸酒精。
冷加工时组织性能变化与特征
热加工变形的特点
金属的热加工与冷加工相比具有如下优点：
• 热加工时金属的塑性好，断裂倾向小，可采用较大的变形 量；因为变形温度升高后，由于完全再结晶使加工硬化消 除，在断裂与愈合的过程中使愈合加速以及为具有扩散性 质的塑性机制的同时作用创造了条件。
• 热加工时，变形抗力低，塑性高，变形达到需要尺寸时， 所消耗的能量少。因为在高温时，原子的运动及热振动增 强，扩散过程和溶解过程加速，使金属的临界切应力降低； 许多金属的滑移系统数目增多，使变形更为协调；加工硬 化现象因再结晶完全而被消除。
变形程度与密度的关系 （1）青铜 （2）铜
（四）、导电性的变化
• 一般来说，金属随着冷变形程度的增加位错密度增加， 点阵发生畸变会使电阻增高。例如，冷变形量达到82 ％的铜丝，比电阻增加2％；冷变形99％的钨丝，比 电阻增加50％
• 但有时随着冷变形程度的增加，电阻不但不升高反而 显著降低。比如冷拔钢丝。这是因为片状珠光体取向 于钢丝的轴向，这是由于有向性所引起的电阻降低超 过基体冷加工所引起的电阻升高所致。冷变形还会使 晶间物质破坏，使晶粒彼此接触也可减少电阻增加导 电性。所以冷变形对导电性的影响应综合考虑。
静态再结晶
• 静态再结晶：冷塑性变形的金属在加热到再 结晶温度以上时，通过再结晶核心的形成和 晶核的长大，最终形成无畸变的新晶粒的过 程。
• 静态再结晶使得加工硬化和内应力完全消除， 物理性能得到恢复，强度、硬度下降，塑性、 韧性提高。
• 可通过控制再结晶条件，控制再结晶晶粒的 大小和体积分数，以改善金属组织和性能。
• 在再结晶阶段，首先是在畸变度大的区 域产生新的无畸变晶粒的核心，然后逐 渐消耗周围的变形基体而长大，直到形 变组织完全改组为新的、无畸变的细等 轴晶粒为止。
冷变形、热变形中的组织性能演变
2.冷变形的性能变化
（1）力学性能—加工硬化 原因：塑性变形引起位错增 值，位错密度增加，不同方 向的位错发生交割，位错运 动收到阻碍，要继续运动需 要增加应力，从而引起加工 硬化。 随着变形程度的增加，金属 的强度指标上升，塑性指标 下降。这就是加工硬化。 用途：很多热处理不能强化 的金属材料的主要强化方法。
热变形的缺点
（1）对过薄或过细的工件，由于散热较快，生产中保持热加 工温度困难。目前生产薄的或细的金属材料，一般仍采用冷 加工（冷轧、冷拉）的方法。 （2）工件的表面不如冷加工生产的光洁，尺寸也不如冷加工 生产的精确。 （3）由于在热加工结束时，产品内的温度难于均匀一致，温 度偏高处晶粒尺寸要大一些，大断面情况下更为突出。热加 工后产品的组织、性能常常不如冷加工的均匀。 （4）热加工金属材料的强度比冷加工的低。 （5）某些金属材料不宜热加工。例如铜中含Bi时，它们的低 熔点杂质分布在晶界上，热加工会引起晶间断裂。
2.冷变形的性能变化
（3）物理性能变化 由于在晶间和晶内产生微观裂纹和空隙以及点阵缺陷， 因而密度降低，导热、导电、导磁性能降低。 （4）化学性能变化 化学稳定性降低，耐腐蚀性能降低，溶解性增加。
二.金属热变形后组织和性能的变化
热变形或热塑性加工：从金属学的角度讲，指的是在 金属再结晶温度以上进行的塑性变形。
1.热变形的组织变化 2.热变形的性能变化
1.热变形的组织变化
（1）改造铸态组织 铸态金属组织中的缩孔、疏松、空 隙、气泡等缺陷等得到压缩式焊合， 铸态组织的物理、化学和结晶学方 面的不均匀性会得到改造。
（2）细化晶粒和破碎夹杂物
铸态金属中的柱状晶和粗大的等 轴晶经锻造或轧制等热变形和对再 结晶的有效控制，可变为较细小均 匀的等轴晶粒。 破碎夹杂物和第二相并能改变它 们的分布，这对改善性能十分有益。
冷变形中的组织变化最新版实验指导书
冷变形对组织与性能影响一、实验目的1. 研究冷变形金属经回复过程以后组织性能的变化。
2. 了解冷变形金属的回复机制。
3. 了解不同变形度的金属经回复后，组织变化的区别。
二、实验原理金属和合金在经塑性变形后，不仅内部组织结构与各项性能均发生相应的变化，而且由于空位、位错等结构缺陷密度的增加，以及畸变能的升高，将使其处于热力学不稳定的高自由能状态。
冷变形后材料经重新加热进行退火之后，其组织和性能会发生变化。
回复是指新的无畸变晶粒出现之前所产生的亚结构和性能变化的阶段。
在回复阶段，由于不发生大角度晶界的迁移，所以晶粒的形状和大小与变形态的相同，仍保持着纤维状或扁平状，从光学显微组织上几乎看不出变化。
由于回复机制的加热温度不同，冷变形金属的回复机制各异。
低温时，回复主要与点缺陷的迁移有关，冷变形时产生了大量的点缺陷--空位和间隙原子，点缺陷运动所需的热激活能较低，因而可在较低温度下进行。
它们可迁移至晶界，并通过空位与位错的交互作用、空位与间隙原子的重新结合，以及空位聚合起来形成空位对、空位群和空位片—崩塌成位错环而消失，从而使点缺陷密度明显下降。
故对点缺陷很敏感的电阻率此时也明显下降。
加热温度稍高时，会发生位错运动和重新分布。
回复的机制主要与位错的滑移有关：同一滑移面上异号位错可以互相吸引而抵消；位错偶极子的两条位错线想消等。
高温时，刃型位错可获得足够的能量产生攀移。
攀移产生了两个重要的后果：1、使滑移面上不规则的位错重新分布，刃型位错垂直排列成墙，这种分布可显著降低位错的弹性畸变能，因此，可看成对应与此温度范围，有较大的应变能释放。
2、沿垂直于滑移面方向排列并具有一定取向差的位错墙，以及由此所产生的亚晶，即多边化结构。
三、实验设备及材料设备：轧机，砂轮，不同粒度级别的砂纸，空气压缩机，砂纸磨光机，金相显微镜，加热炉。
材料：经过不同百分比冷变形的Q235b钢板，浸蚀液。
四、实验步骤和方法实验内容将Q235b刚冷轧变形量10%\ 20% 30% 40% 60% 80% 90%，研究硬度、组织、电阻率与变形程度的关系，组织变化的各向异性。
冷变形金属的组织和性能
再结晶
三 再结晶温度
3 影响因素 变形量越大，驱动力越大，再结晶温度越低；
纯度越高，再结晶温度越低；
再结晶
四 影响再结晶的因素
1 退火温度。温度越高，再结晶速度越大。 2 变形量。变形量越大，再结晶温度越低；随变形量增大，再结晶温
度趋于稳定；变形量低于一定值，再结晶不能进行。 3 原始晶粒尺寸。晶粒越小，驱动力越大；晶界越多，有利于形核。 4 微量溶质元素。阻碍位错和晶界的运动，不利于再结晶。 5 第二分散相。间距和直径都较大时，提高畸变能，并可作为形核核
力学性能：利:深冲板材变形控制;弊：制耳。
物理性能:硅钢片{100}[001]织构可减少铁损。
P351 高斯织构为（011）[100]
３ 形成位错胞
３ 形成位错胞
变形量 位错缠结 位错胞
f 0 kd1
（大量位错缠结在胞壁，胞内位错密度低。)
冷变形金属在加热时的组织和性能的 变化
冷变形金属在加热时的组织和性能的 变化
3 消除：去应力退火。
6h
塑性变形对材料组织的影响
塑性变形对材料组织的影响
1 形成纤维组织 晶粒拉长;杂质呈细带状或链状分布。
对材料性能的影响：各向异性
２形成形变织构
２形成形变织构
形变织构：多晶体材料由塑性变形导致的各晶粒呈择优 取向的组织。
类型：
丝织构：某一晶向趋于与拔丝方向平行。（拉拔时形成） 板织构：某晶面趋于平行于轧制面，某晶向趋于平
▪ 1 固溶强化的机理 ▪ 2． 试用位错理论解释低碳钢的屈服和应变
时效。举例说明吕德斯带对工业生产的影响 及防止办法。
▪ 3 弥散强化的机理
5-2钢冷却时的组织转变
温度 (℃ ) 800
共析碳钢 TTT 曲线建立过程示意图
Mn、Si、Ni、Cu等非碳化物形成元素，仅仅使C曲线→， 但不改变C曲线形状；
除Co和Al之外，其余Ae使Ms点↘。
1 过冷γ的等温冷却转变图
(4)影响C曲线的因素
③ T和 t ：
γ化的T↗和保温t↗，碳化物充分溶解并成分均匀化，晶 粒粗大， γ越稳定，C曲线→。
2 过冷γ的连续冷却转变图-CCT图
③M转变区——Ms以下
M的组织形态和性能： M的组织形态取决于C%，当C%>1%时，全部得到片状M； 当C%<0.2%时，得到板条状M； 当0.2%<C%<1%时，得到混合M。
片状M主要在高碳钢和高碳合金钢中出现，故又叫高碳M。
片状M的立体形貌为透镜状，二维形貌呈竹叶状或针状， 故又叫针状M。
1 过冷γ的等温冷却转变图
1 过冷γ的等温冷却转变图
(3)过冷γ转变产物的组织形态与性能
②β转变区——550℃-Ms之间
在该温度区间保温，过冷γ转变成β，该转变叫做中温转 变，得到Fe3C和含C过饱和F的机械混合物，即β体。 片间距随着△T的↗而↘。 β转变属于半扩散型转变，C原子扩散而Fe原子不扩散。
1 过冷γ的等温冷却转变图
(3)过冷γ转变产物的组织形态与性能
①P转变区——A1-550℃之间
在该温度范围内，原子能充分扩散，随着T的↘，相变驱 动力↗，孕育期逐渐↘，转变速度↗。 A1-650℃—生成较粗片状的P组织，普通光镜下可分辨；