车库顶板堆载方案

目录

一、工程概况 (2)

二、编制依据 (3)

三、车库顶板承载验算 (3)

（一）车库顶板行车验算 (3)

（二）后浇带行车验算 (4)

（三）钢筋堆场的堆载验算 (6)

（四）钢管堆载验算 (8)

（五）方木、板堆载验算 (8)

四、加固构造要求 (9)

五、监督与监测措施 (9)

六、安全保证措施 (9)

车库顶板堆载方案

本工程施工场地非常窄小，北侧紧靠高压线、南侧与拓达施工的别墅区相邻，西侧与海博施工的高层二期工程相邻。现场场地紧缺，所以钢筋、木料、钢管、水电材料堆放场等均须设置在车库顶板上。但因该些堆场均存在一定荷载，为保证结构安全，现对车库顶板进行验算：

一、工程概况

1、工程概况

万科·北部新区高层一期5、6、7号楼工程位于重庆市北部新区高新园人和组团，场地东侧为金开大道，北有中国人民武装警察部队重庆市总教导大队，西南及西、北有通往渝北礼嘉的道路，交通较为便捷。

工程由5、6、7号三栋塔楼及地下车库组成，总建筑面积约76000㎡，三栋塔楼为地上34层，剪力墙结构。地下建筑面积15846.48㎡，地下2层，框架结构，车库板、梁、柱混凝土等级均为C35，车库顶板采用主次梁结构，主梁最大间距为6.3m，次梁间距为1.9m，板厚160mm。

本工程由万科（重庆）房地产有限公司投资建设，中国机械工业第三设计研究院设计，重庆南江地质工程勘察院地质勘察，新鲁班工程监理有限责任公司监理，中天建设集团西南公司组织施工。

2、设计数据：

地下室顶板板厚：160mm

主梁最大间距为6.3m

次梁间距为1.9m

顶板上设计回填土厚度为1.5m

活动荷载：2.5 KN/m2

车道设计荷载：21 KN/m2

3、原设计承载能力计算

1）查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附录表A中A.1.4得：粘土自重为18 KN/m3 2）车库顶板覆土1.5M每平方米荷载：18 KN/m3×1.5 M =27KN/m2

3）车库顶板可承受荷载为（非消防车道）：27 KN/m2＋（活动荷载2.5 KN/m2）=29.5 KN/m2 4）车库顶板可承受荷载为（消防车道）：27 KN/m2＋（车道设计荷载：21 KN/m2）=48 KN/m2

二、编制依据

1、本工程的建筑施工图、结构施工图、施工组织设计；

2、《建筑施工计算手册》江正荣著；

3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；

4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；

5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；

6、《混凝土结构工程施工质量验规范》（GB50204-2002）

7、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)

8、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80）

9、《碳素钢结构》GB700-2006中国计划出版社

10、《钢管脚手架扣件》GB15831-1995

三、车库顶板承载验算

（一）车库顶板行车验算

因材料运输车辆（木料、钢管、水电材料等运输车辆）须在车库上行走，故将施工临时道路安排在消防车道上。因钢筋运输车辆暂不让行走在车库顶板上。

1、计算

1）选重量最大的运输钢管的货车进行计算：货车总重约（车和货）400KN。

2）根据《建筑结构荷载规范》附录B.0.5条,局部荷载的有效分布宽度按公式B.0.5-1计算有效载荷面积：

（1）bcy = bty+2S+h

= 0.5＋0.2×0+0.16（车轮宽bty选500mm，板厚160mm，无垫层S不计）

=0.66m

（2）当bcx≥bcy,bcy≤0.6L, bcx≤L时；

b= bcy+0.7L

=0.66+0.7×1.9（次梁间距L为1.9m）

=1.99m

（3）有效载荷面积

s=b×L

=1.99×1.90

=3.781m2

3）局部荷载分布的压强

（车货总重400KN）/（4个车轮）/（有效面积3.781m2）=26.448KN/m2

2、验算

车库顶板行车验算：（400KN车重荷载26.448KN/m2）＜（顶板可承受荷载29.5 KN/m2），符合顶板承载要求。根据结果显示，运输车辆不在消防车道上行走也不超过设计要求，但运输车辆总重不宜超过400×0.8=320 KN。

（二）后浇带行车验算

因车库顶板有多条后浇带，其中后浇带宽1000mm，故需用16#工字钢架设在后浇带上以便过车。

选重量最大的运输钢管的货车进行计算：货车总重约（车和货）400KN；假设车轮只压在一条工字钢上（荷载全部作用在一条工字钢上），现对16#工字钢承载力进行计算：

1、构件参数:

抗震调整系数 RE: 0.75

热轧普通工字钢: I16

钢材牌号: Q235

钢材强度折减系数: 1.00

腹板厚度: tw = 6.00 mm

毛截面面积: A = 26.11cm2

截面惯性矩: Ix = 1127.00cm4

半截面面积矩: Sx = 80.80cm3

回转半径: ix = 6.57cm；iy = 1.89cm

截面模量: Wx = 140.90cm3；Wy = 21.10cm3

截面模量折减系数: 0.95

净截面模量: Wnx = 133.85cm3；Wny = 20.05cm3

受压翼缘自由长度: l1 = 2.00m

截面塑性发展系数: γx = 1.05；γy = 1.05

2、构件承载力

构件截面的最大厚度为9.90mm, 根据表3.4.1-1, f = 215.00N/mm2, fv = 125.00N/mm2根据GB/T 700-1988及GB/T 1591-1994, fy =235.00N/mm2

弯曲正应力控制的单向弯矩设计值

Mx1 = 1.00× f × Wnx ×γx = 1.00 × 215.00 × 133.85 × 103 × 10-6 × 1.05 = 30.22kN·m 只承受与腹板平行的剪力时, 可承受的剪力设计值

Vmax= 1.00× fv × Ix × tw

Sx=

1.00 × 125.00 × 1127.00 × 104× 6.00

80.80 × 103 × 103= 104.61 kN

整体稳定控制的单向弯矩承载力设计值（绕x-x轴）

简支梁I16, 钢号Q235, 受压翼缘自由长度l1为2.00m,

跨中无侧向支承, 集中荷载作用在上翼缘，查表 B.2, 并插值计算, 得轧制普通工字钢简支梁的ϕb为2.000

ϕb > 0.6, 根据(B.1-2)式, 得ϕb'= min(1.0 , 1.07 －0.282

ϕb

) = 0.929

整体稳定控制的单向弯矩承载力设计值（绕x-x轴）:

Mx2 = 1.00× f ×ϕb × Wx/1000. = 1.00 × 215.00 × 0.929 × 140.90 /1000. = 28.14 kN·m 综上,可承受与腹板平行的剪力设计值为104.61kN