大底盘双塔楼结构刚度控制方法研究
大底盘双塔楼超限高层钢骨混凝土结构设计
大底盘双塔楼超限高层钢骨混凝土结构设计首先，要设计一个大底盘双塔楼超限高层钢骨混凝土结构，需要对结构的力学性能进行分析。
这涉及到结构的受力、变形和稳定性等方面的计算。
通过结构的受力分析，可以确定结构的荷载和荷载组合，并计算出结构受力的大小和分布情况。
同时，还需要对结构的变形进行分析，确保结构在受到荷载时不会产生过大的变形。
最后，要对结构的稳定性进行分析，确保结构能够在各种情况下保持稳定。
其次，需要对结构材料进行选用。
大底盘双塔楼超限高层钢骨混凝土结构的材料选用至关重要。
在这种结构中，常用的材料有高强度混凝土、钢材和预应力钢筋等。
这些材料的选用需要考虑结构的受力和变形要求。
同时，还要考虑材料的价格和可获得性等因素。
然后，需要对结构构造进行配置。
大底盘双塔楼超限高层钢骨混凝土结构的配置要根据结构的受力和变形要求进行设计。
钢骨混凝土结构一般由柱、梁、墙和楼板等构件组成。
在配置结构构造时，需要考虑各构件的尺寸、布置和连接方式等。
同时，还要考虑构造的施工方便性和成本等因素。
最后，需要对结构的施工进行考虑。
大底盘双塔楼超限高层钢骨混凝土结构的施工要求较高，需要考虑施工的安全性和质量可控性。
在施工过程中，需要注意材料的搬运和安装，以及结构的施工顺序和施工方法等。
同时，还需要不断监督结构的质量，确保结构的强度和稳定性。
综上所述，设计一个大底盘双塔楼超限高层钢骨混凝土结构需要对结构的力学性能、结构材料的选用、结构构造的配置以及结构的施工等进行综合考虑。
只有在这些方面都做到合理设计和施工，才能确保大底盘双塔楼超限高层钢骨混凝土结构的安全性和稳定性。
高层建筑结构大底盘多塔结构的设计
高层建筑结构大底盘多塔结构的设计摘要：对大底盘多塔偏置超限高层结构进行多软件小震反应谱对比分析、小震弹性时程分析、中震不屈服验算以及大震下静力弹塑性分析，了解结构的地震响应特点以及塑性铰发展规律，对薄弱部位采取相应的加强措施。
关键词：高层建筑；大底盘；多塔结构；设计随着社会的不断前进发展，城市的建设己达到饱和的状态，为了节约建设用地，扩大绿色空间，每个城市的建设往往以高层建筑为主，同时现以高层建筑来衡量各地区经济发展的一项重要指标，大底盘多塔高层结构就是这一纪元的结晶，因为大底盘多塔结构形式具有复杂性，且强震作用后破坏的严重性，则对其进行抗震性能分析是很有必要的。
一、大底盘多塔概述随着社会的不断前进发展，城市的建设己达到饱和的状态，为了节约建设用地扩大绿色空间，每个城市的建设往往以高层建设为主，同时以高层建筑来权衡各地区经济进步的一项重要因素。
由于人们生活质量的逐年提高，普通的高层结构己满足不了人们现在的生活需求，于是研究人员提出了大底盘多塔高层结构的思想。
此种结构下面通常是几层的裙房，裙房常被商业所用，裙房以上是由不同数量的塔楼构成，一般为办公、住宅等所用。
此种结构的造型千差万别，有效的提高了建设用地利用率和空间资源，也较大程度上满足了人们对美好生活的追求。
1、大底盘对于建筑外观而言，建筑物的使用功能通常较类似，一般情况下塔楼的竖向受力构件(柱、抗震墙等)从基础到结构顶部是贯通连续的，所以上部结构塔楼的整体刚度要小于下部底盘的，此类建筑有较好的防震性能，但两者之间的衔接处在抗震性能分析时易出现刚度变化较大的问题，于是规范要求了在塔楼与大底盘的连接处要升高设置一至两层的底部加强区的抗震措施。
对于建筑结构而言，为满足人们的需求，通常把上部结构设计成小开间的形式，而把大底盘结构通常设计为大开间的形式，两者的连接部位通常设置转换层，那么两者的竖向构件是断开的。
设计大底盘双塔结构时，应尽量增大底部大底盘的抗侧移刚度，满足规范对上下部结构的刚度比要求。
大底盘多塔楼结构的混合隔震控制
大底盘多塔楼结构的混合隔震控制
大底盘多塔楼结构的混合隔震控制
结合某实际工程,针对大底盘多塔楼结构提出混合隔震的控制策略,即对大底盘上的一栋或多栋塔楼采用隔震技术,并在隔震层附设一定数量的被动、主动或半主动的减震控制装置.建立了这种大底盘多塔楼结构混合隔震控制体系的运动方程,方程中各塔楼与下部结构及隔震层之间的刚度解耦,并考虑了隔震层的非线性.研究中比较了被动非线性粘滞阻尼器,半主动变孔隙阻尼器与理想主动控制时的减震控制效果.结果表明,这种混合隔震体系可以有效地减小上部塔楼与下部结构的地震反应,提高大底盘多塔楼结构的抗震安全性,取得明显的经济和社会效益.半主动变孔隙阻尼器可以极好地追踪理想主动控制力,取得与理想主动控制相近的减震控制效果.被动非线性粘滞阻尼器也能取得较好的减震效果,且易于维护,经济性较好,从工程应用的角度来看更为现实可行,具有较好的应用推广价值.
作者：谭平周云周福霖 TAN Ping ZHOU Yun ZHOU Fulin 作者单位：谭平,周福霖,TAN Ping,ZHOU Fulin(广州大学,地震工程与应用技术重点实验室,广东,广州,510405)
周云,ZHOU Yun(广州大学,土木工程学院,广东,广州,510405)
刊名：世界地震工程ISTIC PKU英文刊名：WORLD EARTHQUAKE ENGINEERING 年，卷(期)：2007 23(2) 分类号：P315 关键词：大底盘多塔楼结构结构控制隔震粘滞阻尼器变孔隙阻尼器。
大底盘双塔不等高钢结构抗震性能影响分析
。
1, 2
可，框结构前5阶自
周期减小速度较快,5 后自振周期仍在减小,
速 （框 -支撑结构中增加了抗侧力构件,
结构抗侧力增加,第1阶自周期相 显
小。这
侧力构件增加了结构的抗侧力 刚
度，使自周期减小、自频率增大。
第1
中，框架结构的参数Ux、Uy分别为0
0. 59，参数Rz为0.21, Uy远大于Rz（框 -支撑
对于高层钢结构,在工程计算中常将其转化为 一个多自由度体系。多自由度体系工程结构在动力 荷载作用下的运动方程为［3］:
［S+172 +［ C+17 +［ 7 ={ H(
(1)
式中：［S］表不质量矩阵；［C］表不阻尼矩阵；［%+
表不刚度矩阵；1 h(： 2表不动力荷载向量；17 2表不
加速度向量；1) 2表不速度向量；17 2表不位移向量。
收稿日期：2019-12-23 基金项目:安徽省高等学校自然科学研究重大项目“非规则结构地震反应特性与抗震减震研究” (KJ2014ZD07) 作者简介:钱建伟(1994 —),男，在读硕士研究生,研究方向为结构抗震理论;雷庆关(1963 —),男，硕士，教授，研究方向为
结构抗震、工程力学。
-118 -
结构的参数Ux、Uy分别为0和0.72，参 , Rz为0 Uy
远大于Rz。第2
中，框架结构和框架-支撑结
构中参数Uy均为0 ,参 、 Ux Uy
远大于Rz,说
下的振动均为沿X方向上的平动。第3阶
中，框架结构和框架-支撑结构中参数Ux均为
Rz
1
2.31 0.00 0.59 0.00 0.59 0.21
2
1.75 0.67 0.00 0.67 0.59 0.00
关于高层建筑大底盘不规则多塔结构构设计探析
级为二 级，重要系数为 １ ． ０ ；抗震设防烈度 、地震 分组 、基本 地震加速度 值分别 为 ８ 度 、第 一组 、
０ ． ２ ｇ ；场 地 类 ￣ ］ １ Ｉ Ｉ Ｉ 类 ，特 征 周 期 为 ０ ． ４ ５ Ｓ 。
Ｔ ２ ＝ １ ． ３ ４ ５ ２ ， 平动系数 ０ ． ６ ４ （ ０ ． ６ ４ ＋ ０ ． Ｏ ０ ） ， 转角 ０ ． １ ９ ； Ｔ ３ ＝ １ ． ２ ３ １ ５ ，平 动 系 数 ０ ． ３ ６（ ０ ． ３ ６ ＋ ０ ． Ｏ ０） ，转角
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
１ ． 工 程 概 况 某 工 程 地 下 ２层 ，地 上 ２ ５层 ，总 建 筑 面 积 约 为 ２ ８ ． ６万 ，Ａ座 、 Ｄ座 与 商业 裙 房 构 成 大 底 盘 单 塔 结 构 ，Ｂ座 、Ｃ座 构 成 大 底 盘 双 塔 结 构 。结 构 安 全 等
ｆ Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ｌ Ｌａ ｒ ｇ ｅ ｃ ｈ ａ ｓ ｓ ｉ ｓ ｉ ｒ ｒ ｅ ｇ ｕ ｌ ａ ｒ ｔ ｏ ｗｅ ｒ ｓ ｂ ｕ ｉ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇ ｓ ｈ ａ ｖ ｅ ｇ ｏ ｏ ｄ
ｔ ｕ ｒ ｅ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ Ｓ Ｏ ｔ ｈ ａ ｔ ｐ ｒ ｏ ｍｏ ｔ ｅ ｔ ｈ ｅ ｄ ｅ ｖ ｅ ｌ ｏ ｐ ｍｅ ｎ ｔ ｏ ｆ ｃ ｏ ｎ ｓ ｔ ｒ ｕ ｔｉ ｃ ｏ ｎ ｑ ｕ ａ ｌ ｉ ｔ ｙ ， ｕａ ｇ ｒ ａ ｎ ｔ ｅ ｅ ｔ ｈ ｅ ｓ ａ ｆ ｅ ｔ ｙ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｐ ｅ ｏ ｐ ｌ ｅ ａ ｔ ｈｅ ｔ ｓ ａ ｍｅ ｔ ｉ ｍｅ ， ｒ ｅ ｄ ｕ ｃ ｅ ｔ ｈ ｅ ｏ ｃ ｃ ｕ ｒ ｒ ｅ ｎ ｃ ｅ ｏ ｆ ｓ ａ ｆ ｅ ｔ ｙ ａ ｃ ｃ ｉ ｄ ｅ ｎ ｔ ｓ ．
大底盘双塔复杂高层建筑结构设计
大底盘双塔复杂高层建筑结构设计摘要：高层建筑正日益向多功能发展，为满足建筑功能和建筑外观的多样化需求，大量体型复杂的高层建筑不断涌现，其中大底盘双塔楼连体高层建筑就是很典型的一类。
本文作者首先介绍了双塔连体高层建筑结构的特点，然后根据一具体工程实践，对大底盘双塔复杂高层建筑结构设计中的一些问题做了详细的分析。
关键词：高层建筑；大底盘双塔；结构计算Abstract：The high-rise building is increasingly to muti_function development, to meet the building function and construction of the look of the diverse demand, a large number of complex high-rise building shape are constantly emerging, including conjoined twin towers chassis high-rise building is very typical category. The author first introduced the conjoined twin towers high-rise building structure characteristics, and then according to a specific engineering practice, the big chassis designing high-rise towers complex and some problems of do a detailed analysis.Keywords: high building; Big chassis towers; Structure calculation一、双塔连体高层建筑结构的特点(1)从对称性来看，大部分的双塔连体结构关丁x、Y轴对称或基本对称，典型的如马来西亚石油大厦、上海凯旋门火厦、徐州国际商厦、合肥瑞安大厦、天津凯旋门大厦等，但也有部分连体结构构造相当复杂，既不关于x轴也不关于Y轴对称，典型的如上海之江大厦、上海交银金融大厦、上海海怡花园等。
大底盘多塔楼结构抗震分析研究进展_吴耀辉
T he mult-i tower structure w ith enlarged base is a kind of complicated structure system of w hich the aseism ic design method is different from the traditional system considerably. The classification, the dynamic analysis models, the dynamic propert ies and the aseismic design met hods of this structure system are summarized. T he mechanism concept of the part icipat ing coefficient of vibration mode for this structure is further analyzed and the suitability of the common structural analysis softw ares for it is discussed. Finally, the subjects for further study are pointed out. Keywords:mult-i tow er structure; enlarged base; dynamic analysis models; dynam ic propert ies; aseism ic design methods; participating coefficient ; vibration mode
16
图 1 大底盘多塔楼的动力分析模型
大底盘双塔楼连体结构研究综述
3. 1 连体计算模型、分析方法 20 世纪 70 年代提出用协同分析方法 进行结构分 析 ,80 年代
发展起以三维杆件体 系程 序为基 础的 三维分 析方 法 。包世 华和 王建东采用沿高度方向分段连续化的方 法 ,把 连体结构分 成几个 子结 构 ,建 立了 水 平 振 动的 微 分 方 程组 ,用 常 微分 方 程 求 解器 COLSYS 求解其自振频率及相应的振 型[ 1 ] ,导出 了对称连 体结构 体系水平振动的弯扭耦联振动微分方程组 [ 2 ] ,并对这 种结构进行 了受力分析[ 3 ] 。黄坤耀则 采用 凝聚 模型 进行 简化 分析 [4 ] 。在 利
凯旋门大厦 伯爵山庄宏德大厦
上海 温州
31 ,高 9 9. 9 32 ,高 9 6. 8
钢筋混凝土大梁 混凝土梁板结构
13 . 5 13 . 2
第 27 层 19 层～ 21 层 、24 层～ 25 层 ( 两道)
对称 对称
佳宁娜友谊广场大厦
深圳
3 5 ,高 1 05 . 5
巨型框架钢筋混凝土组合梁
1 大底盘双塔楼连体结构组成
1. 2 塔楼 塔楼采用的结构形 式同单 体建 筑结构 的结 构形式 没有 显著
区别 ,基本上是 框架 结构 、框架 —剪 力墙结 构 、剪力 墙结 构 、框筒 结构 、筒 体结构等 ,并且同样可概括地分 为剪切型 、弯曲型和弯剪 型 。塔楼 之间的 对称与否 、非 对称程 度 、单 体相对 刚度对 结构性 能影响较大 。 1. 3 连体
1. 1 大底盘 从外形上看 ,大底盘承托着上部的塔楼 ,但从结 构上看 ,它同
塔楼之间的关系多种 多样 。一种是 底盘 和塔楼 结构 的竖向 分布 比较连续 ,例如上海 之江 大厦 ,塔楼 的内 筒和外 框柱 在底盘 都是 连续不断的 ;另一种 ,底盘和塔楼结构 的竖向分布是间断的 ,在底
大底盘双塔结构底盘刚度对结构受力影响
中图分类号 ：Ｕ １ Ｔ ３２
文献标识码 ： Ａ
究 ， 结 了变 化 规 律 。 总
０ 引 言
大底盘双塔结构是将底部设置 为大底盘 ， 裙房 与标准层 之 间 １ 工程 背景 本工程以某商业楼为结构模 型 ， 工程模 型包括 地上 ２ 该 ４层 ， 采 用转换层过渡 ， 转换层 上部采用两个 塔楼作为 主体 的结构 。由
层 地 层 ５层 于大底盘和转换层 的存在 ， 使整个结 构的受力性 能 比较 复杂 。 目 地 下 １ ， 下 １ 一５层 为 贯 通 的 大 底 盘 位 置 ， 及 以 上 为 双 塔结构 ， 房屋 出地面高度 ７ ． ２层平面图及 ｌ ８ ８ｍ， ２层平面图见 图 １ 。 前对混凝土基本构件 的非线性研究 较多 ， 但对整体结 构 的非线取措施 。如 ： 增大配筋率 ， 通长 配筋 ， 改善 保温 ， 铺设
加后浇带等 。３ 柱计算长度取值尤 为重要 。４ 设 计 中应 ） ） １ 在 用 Ｐ Ｐ 软件计 算梁柱 时 ， ） ＫＭ 应尽量 采用 Ｔ Ｔ或 Ｓ Ｔ 架空层 ， Ａ Ａ ＷＥ 热工等 重型设 备荷 载尽 量布 置在低 处 ， 这种 布置 对 土 三维软件 。相对平面框排架 Ｐ Ｋ来讲 ，Ａ Ｔ Ｔ或 Ｓ Ｔ Ａ ＷＥ三维软件优 考虑工艺 、 压缩机 等动 力设备 应 与厂房及 平 台完 全脱 开 ， 设 点如下 ：． ａ 计算结果 更接 近实 际受力 状态 ， 地震 力或 风力 是按 建结构有利 ； 如 不 基 抗侧移刚度分配 ， 而不 是按 框架 的楼 面从属 面积 ， 还如 从框 架柱 备与楼层之 间 的缝 宽 ， 得 小于 防震 缝 的宽 度 ； 础 也应 脱 开 。 ） 结构设计 应根据建 筑布局做 出合理 的 出挑的梁和从次梁 出挑 的梁 ， 因次梁 的支座 （ 框架 梁 ） 生下沉变 ５ 当建筑 布局很不规则时 ， 发
浅谈带底盘双塔的超限高层建筑结构设计
浅谈带底盘双塔的超限高层建筑结构设计摘要：近年来随着社会和经济的快速发展,高层建筑使用功能和建筑形式快速发展，高层建筑建设的比例进一步加大，建筑师们对建筑的形态进行了不断地变化和创新，大底盘双塔楼体型的建筑也越来越多的出现在了现代建筑群体之中。
这种竖向刚度变化较大的复杂结构体系在地震作用下，结构内力，变形以及动力性能都编的相当复杂，而这些正是我们抗震设计中的要点。
本文结合工程实例大底盘双塔结构的高层建筑的抗震设计进行分析和讨论。
关键词：带底盘双塔，建筑结构，设计Abstract: in recent years along with the rapid development of society and economy, high-rise building use function and the architectural form of the rapid development of high rise building construction, the proportion is increased further, the architects of architectural morphology was constantly changing and innovation, buildings with Twin Towers and large chassis body building is becoming more and more popular in modern building group. The vertical stiffness changes in large complex structure system under earthquake action, structural internal force, deformation and dynamic performance are made quite complex, which is our main points in seismic design. This article unifies the project example to Twin Towers and large chassis structure in seismic design of tall buildings is analyzed and discussed.Key words: with base Twin Towers, building structure, design正文：带底盘双塔楼的分缝处理：由于建筑平面布置极不规则，而且建筑功能上不允许或者限制在结构平面上设抗侧力构件，导致大底盘双塔楼结构的设计面临着建筑平面布置和结构平面布置的矛盾，偏置率较大，结构工程师很难按照抗扭设计原理完成设计，所以，此时可以在结构平面上合理的设置抗震缝，这样问题就会迎刃而解。
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第31卷 第6期2005年12月四川建筑科学研究Sichuan Building Science 收稿日期:2005203230作者简介:胡兴福(1963-),男,重庆人,硕士,副教授,主要从事建筑结构的教学与研究。
大底盘双塔楼结构刚度控制方法研究胡兴福1,熊 峰2,李 辉1(1.四川建筑职业技术学院,四川德阳 618000; 2.四川大学建筑与环境学院,四川成都 610014)摘 要:结合成都某大厦结构设计,定量分析了大底盘双塔楼结构水平侧移的规律,从而提出对称大底盘双塔楼结构刚度控制的方法。
经算例验证,其精度能满足工程要求。
关键词:双塔楼结构;大底盘;转换层;刚度控制中图分类号:TU312 文献标识码:A 文章编号:1008-1933(2005)06-0009-031 引 言结构刚度是影响结构变形特征的重要因素,是结构设计中重点控制的结构特性参数。
对转换层结构而言,转换层上、下的层刚度比是影响结构变形特征的关键因素。
一个好的结构设计方案,沿竖向刚度不应过于悬殊,否则于抗震不利。
但是,对于多塔楼结构刚度比的控制方法,如转换层上塔楼的层刚度如何计算,转换层上、下刚度比限值等,《高层建筑混凝土结构技术规程》(J G J 3-2002,以下简称《高规》)和《建筑抗震设计规范》(G B50011-2001,以下简称《抗震规范》)均无明确规定。
工程实际中的一般处理方法是,人为地将多塔楼结构切分为单塔楼结构,以套用现行规范中的刚度计算方法和刚度比限值。
但由于切分方法的差异,必然导致刚度计算结果不同,影响对结构变形特征的真实描述和对结构合理性的准确判断。
因此,研究双塔楼结构的刚度控制方法,具有重要的工程实用价值。
本文以一实际工程为背景,采用SA TWE 程序进行参数研究,通过弹性动力时程分析,定量分析大底盘双塔楼结构和相应的不同底盘单塔楼体系在不同地震输入波、不同转换层高度下的最大楼层位移,研究大底盘双塔楼结构水平侧移的规律,从而提出对称或基本对称大底盘双塔楼结构最具合理性的刚度控制方法。
2 大底盘双塔楼结构最大楼层位移规律刚度是结构抵抗变形的能力,因此,本文选择结构变形作为刚度参数研究的基本因素,以大底盘双塔楼结构的变形为基准,在成都某大厦基础上,变化条件,考察大底盘双塔楼结构在不同地震输入波、不同转换层设置高度下的最大楼层位移规律。
2.1 工程概况成都某大厦,大底盘双塔楼结构,28层,高10012m 。
底部4层为大底盘(图1),用作商业用房。
4层以上为2幢基本对称的等高塔楼(图2),塔楼高24层,7615m 。
采用梁式转换层,转换层位于4层顶,转换大梁截面尺寸为1200mm ×2500mm 和800mm ×2500mm 2种。
塔楼采用短肢剪力墙结构。
设防烈度7度(011g ),拟建场地类别Ⅱ类,设计地震分组一组。
2.2 参数设置根据双塔楼结构的受力特性,选取了地震波类型、转换层位置以及大底盘的切分部位为基本因素,组合考虑了96种工况,描述如表1所示。
表1 结构特性参数本文简称塔楼裙房双塔带裙房塔1+塔2全部裙房单塔全裙房塔1全部裙房单塔半裙房塔11/2裙房单塔无裙房塔1无裙房结构形式以原结构即双塔带裙房为基准,考虑单塔带全部裙房、单塔带1/2裙房(从2塔的对称轴切开)和单塔无裙房3种情况。
对各种结构形式分别计算了转换层设在第2,3,4,5,7,9层的结果。
地9震波根据场地土类型选用了塔夫特波(TAF -2)、兰州人工波(LAN1-2)(对Ⅱ类场地);埃尔森特罗波(ELC -3)和兰州人工波(LAN1-3)(对Ⅲ类场地)。
地震加速度最大峰值取为35cm/s 2,时距为0102s 。
2.3 计算结果分析本文定量分析了96种工况下的最大楼层位移。
x 方向为塔平面方向,y 方向为垂直于塔平面方向。
转换层位于4层,输入TAF -2波、LAN1-2波时的最大楼层位移示于图3、图4,转换层位于第2,9层时的最大楼层位移示于图5、图6,其余从略。
图3 转换层位于第4层时x 方向的最大楼层位移注:1TAF -2—双塔带裙房输入TAF -2波;2TAF -2—单塔全裙房输入TAF -2波;3TAF -2—单塔半裙房输入TAF -2波;4TAF -2—单塔无裙房输入TAF -2波;1LAN1-2—双塔带裙房输入LAN1-2波;2LAN1-2—单塔全裙房输入LAN1-2波;3LAN1-2—单塔半裙房输入LAN1-2波;4LAN1-2—单塔无裙房输入LAN1-2波。
图4 转换层位于第4层时y 方向的最大楼层位移注:同图3。
分析表明:(1)在不同输入地震波时,单塔全裙房、单塔半裙房、单塔无裙房体系的最大楼层位移差别都不大,尤其是单塔半裙房和单塔无裙房体系,这说明裙房对结构位移的影响不大。
相对而言,双塔带裙房(塔1)体系的最大楼层位移与单塔无裙房体系最接近。
图5 转换层位于第2,9层时x 方向的最大楼层位移比较图6 转换层位于第2,9层时y 方向的最大楼层位移比较(2)转换层位于第2,3,4,5层时,双塔楼体系的楼层最大位移与单塔无裙房体系最接近。
例如,转换层位于第2层时x ,y 方向最大位移仅分别相差11%和7%;转换层位于第3层时,双塔楼体系y 方向楼层最大位移同单塔无裙房体系最大相差23%;转换层位于第5层时,个别楼层相差达到32%。
转换层位于第7,9层时,双塔楼体系同单塔无裙房体系的楼层最大位移相差较大,如转换层位于第7层时,最大相差达55%。
《高规》第10.2.2条规定,对部分框支剪力墙结构的转换层设置高度,7度时不宜超过5层。
因此,在转换层的适宜高度范围内,大底盘双塔楼结构的楼层最大位移都与单塔无裙房体系接近。
3 大底盘双塔楼结构刚度控制方法的建议3.1 大底盘双塔楼结构刚度计算方法建议3.1.1 建议方法1由前面分析可知,在转换层的适宜高度范围内,双塔楼结构的楼层最大位移最接近单塔无裙房体系,即二者的侧向刚度最接近。
因此,在规范无明确规定的情况下,按单塔无裙房体系计算对称或基本对称双塔楼结构的侧向刚度,是最为合理的近似处理方法。
01 四川建筑科学研究第31卷 3.1.2 建议方法2按建议方法1,需要重新建立结构模型,在实用中显得麻烦。
本文经研究,对于转换层位于1层以上的对称或基本对称的大底盘双塔楼结构,其转换层上、下结构刚度比可近似按下述方法处理:转换层以下取整个裙房(包括主体结构)的刚度;转换层以上取H2高度(即《高规》附录E中计算模型2)范围的双塔楼刚度之和,即γ=6(k2)ik1 (i=1,2)(1)式中 γ———转换层上、下结构的等效侧向刚度比;k1———转换层及其下部结构的等效侧移刚度,按《高规》附录E中计算模型1计算;k2———转换层上部若干层塔楼i的等效侧移刚度,按《高规》附录E中计算模型2计算。
实际上,方法2是假设转换层上部2幢塔楼刚性相连,同步振动。
大底盘双塔楼结构和单塔楼结构的平动因子和扭转因子都不同,之间没有简单的等同关系。
但对于对称或基本对称的大底盘双塔楼结构,在振动过程中可近似认为其振动同步,其计算精度能满足工程要求。
3.2 刚度比γ的限值按上述2种方法计算时,刚度比γ的限值可按《高规》规定采用,即转换层上部与下部结构的等效侧向刚度比γ宜接近1,非抗震设计时不应大于2,抗震设计时不应大于113。
3.3 算例验证对成都某大厦,当转换层设置高度分别改为第2层、第3层、第4层时,采用本文建议方法计算的转换层上、下结构刚度比列于表2。
方法1取塔1进行计算。
可见,本文建议的2种刚度控制方法,在不同转换层高度时的计算结果都相近。
表2 转换层上、下结构刚度比计算结果比较转换层高度方向刚度计算方法转换层上、下结构刚度比第2层x方向y方向方法10.4149方法20.3459方法10.3371方法20.3211第3层x方向y方向方法10.4313方法20.3669方法10.3554方法20.3391第4层x方向y方向方法10.4285方法20.3696方法10.3554方法20.3404第5层x方向y方向方法10.4320方法20.3767方法10.3612方法20.34654 结 语目前,规范对大底盘双塔楼结构的刚度控制方法无明确规定。
本文提出了对称或基本对称的大底盘双塔楼结构的2种刚度控制方法。
经算例验证,其精度能满足工程要求。
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