对PKPM地震作用下输出结果探讨
结构设计pkpm软件satwe计算结果分析 (2)
结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析SATWE软件计算结果分析一、位移比、层间位移比控制规范条文：新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
高规4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求：结构休系Δu/h限值框架 1/550框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800筒中筒，剪力墙 1/1000框支层 1/1000名词释义：（1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
（2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。
其中：最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。
平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。
层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。
最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
控制目的:高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。
2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。
3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
结构位移输出文件（WDISP.OUT）Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。
（mm）Ave-(X)、Ave-(Y)----X、Y平均位移。
（mm）Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X)、Ratio-(Y)---- X、Y向最大位移与平均位移的比值。
浅谈PKPM软件的合理应用技巧与计算结果的分析(精)
甘肃科技纵横2006年(第35卷第3期摘要:阐述结构计算中的模型的选取,设计参数的合理选取,地震调整,结构整体性能的控制,计算结果正确性的判断关键词:模型选取设计参数地震调整控制随着经济的发展建筑结构造型多变、高层建筑的发展及新规范全面颁布,合理的应用计算机软件使选择参数更符合规范条文及实际工程就变得尤为重要。
1.1“分缝结构”与“多塔结构”的区别1.1.1多塔结构同一个结构的基体上沿高度伸出几个部分,这几个部分拥有相同的底部,而上部却有各自的独立的变形,而且各独立体的四周都有独立的迎风面。
1.1.2对于大底盘多塔结构在计算时,应该考虑两种模型(a 内力分析时如果把裙房部分按塔的形式切开计算,则下部裙房计算误差较大,且各塔间的相互影响无法考虑。
因此,宜采用整体建模。
(b 多塔结构适用规范条文的应注意:第一扭转周期与第一平动周期比值限值、最大位移与平均位移比值的限值时,对多塔结构特别注意,目前程序结果是不对的,不能直接采用,必须将多塔结构分开建模分别计算,方可判断两者的比值。
1.1.3分缝结构就是指将一个不规则或超长结构采用抗震缝、伸缩缝分为几个相对独立的结构,对于分缝建筑,其上每个部分有独立的变形,但没有独立的迎风面。
1.1.4对分缝结构,最好是将分缝结构的各块分开建模分开计算1.2有关高层建筑超限审查的规定建设部第111号令2002年7月25日颁发《超限高层建筑工程抗震设防管理规定》,规定超限高层建筑并规程规定应当进行抗震专项审查的高层建筑。
注意:取消了对于高宽比超限时审查的要求。
高层建筑的高宽比,是对结构刚度、整体稳定及经济合理性的宏观控制。
2.1抗震等级确定(1规范中抗震等级均指"丙"类建筑,如果是"甲"、"乙"、"丁"则需按规范要求对抗震等级进行调整:例如医院。
(2接近或等于高度分界时,应结合房屋不规则程度及场地、地基条件适当确定抗震等级:(3当转换层的位置设置在3层及3层以上时,其框支柱、剪力墙底部加强部位的抗震墙等级宜按《抗规》6.1.2条或《高规》4.8条查得的抗震等级提高一级采用,已为特一级时可不再提高。
pkpm心得体会
pkpm心得体会PKPM（抗震设防验算程序）是用于建筑抗震设防验算的计算机程序，它在我国建筑业中得到了广泛应用。
PKPM作为一种工具，不仅能够方便准确地进行建筑抗震设计，还能够提高设计效率，降低工程风险。
通过学习和使用PKPM，我深刻理解了其重要性和应用价值，并积累了一些心得体会。
首先，PKPM是一种高效的设计工具。
在设计过程中，PKPM可以根据预先设定的参数和规则，自动进行建筑结构的抗震设计计算。
相比传统的手工计算方法，PKPM可以大大提高设计的效率，减少计算的时间和工作量。
同时，PKPM还具备较强的自动化和智能化功能，可以根据设计需求自动生成图纸和报告，帮助设计人员更好地进行设计和交流。
其次，PKPM能够保障工程的安全性和可靠性。
PKPM内置了各种国家标准和规范，可以根据不同的建筑类型和设计要求，对结构进行全面的验算。
通过PKPM进行抗震设计，可以确保建筑在地震等自然灾害中具备足够的抗震能力，减少人员伤亡和财产损失。
同时，PKPM还可以针对不同的设计方案进行优化比较，找到最优的结构设计方案，提供更高的安全性和可靠性。
再次，PKPM有助于提高设计人员的技术水平和专业素养。
PKPM作为一种先进的设计工具，需要设计人员对其进行深入了解和学习，掌握其使用方法和技巧。
通过学习和使用PKPM，设计人员可以进一步熟悉国家抗震设计标准和规范，深入了解建筑的结构特点和抗震要求。
同时，PKPM也能够使设计人员更加具备独立思考和创新的能力，能够解决实际工程中的复杂问题，提供可行的设计方案。
此外，PKPM还对建筑行业的标准化和信息化起到了积极的推动作用。
在PKPM的应用下，建筑设计过程实现了数字化和标准化，设计人员可以通过计算机进行数据输入和处理，减少了人工因素对设计结果的影响。
同时，PKPM还为设计人员提供了预设的算法和计算模型，降低了设计人员的主观判断和错误率，提高了设计的精度和一致性。
这对提高建筑工程的质量和规范化程度具有重要意义。
PKPM地震作用调整如何设置
1）、最小地震剪力调整：:新规范5.2.5条规定,抗震验算时,结构任一楼层的水平地震的剪重比不应小于表5.2.5给出的最小地震剪力系数λ。对于竖向不规则结构的薄弱层,尚应乘以1.15的增大系数。
2)、0.2Q0调整：新规范6.2.13条规定,侧向刚度竖向分布基本均匀的框一剪结构,任一层框架部分的地震剪力,不应小于结构底部总地震剪力的20%和按框-剪结构分析的框架部分各楼层地震剪力中最大值1.5倍二者的较小值。
3)、边榀地震作用效应调整：新规范5.2.3条规定,规则结构不进行扭转祸连计算时,平行于地震作用方向的两个边桶,其地震作用效应应乘增大系数。一般情况下,短边可按1.15采用,长边可按1.05采用:当扭转刚度较小时,宜按不小于1.3采用。软件未执行这一条。
4)、竖向不规则结构地震作用效应调整：新规范3.4.3条规定,竖向不规则的建筑结构,其薄弱层的地震剪力应乘以1.15的增大系数:新高规5.1.14条规定,楼层侧向刚度小于上层的70%或其正二层平均值的80%时,该楼层地震剪力应乘1.15增大系数;新规范3.4.3条规定,坚向不规则的建筑结构,竖向抗侧力构件不连续时,该构件传递给水平转换构件的地震内力应乘以1.25-1.5的增大系数。
5〉、转换梁地震作用下的内力调整：新高规10.2.23条规定,转换梁在特一级和一、二级抗震设计时,其地震作用下的内力分别放大1.8、1.5、1.25倍。
6)、框支柱地震作用下的内力调整：新高规10.2.7条规定,框支柱数目不多于10根时:当框支层为1一2层时各层每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的2%当框支层为3层及3层以上时,各层每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的3%:框支柱数目多于10根时,当框支层为1一2层时每层框支柱所承受剪力之和应取基底剪力20%,当框支层为3层及3层以上时,每层框支柱所承受剪力之和应取基底剪力3。她框支柱剪力调整后,应相应调整框支柱的弯矩及柱端梁的剪力、弯矩,框支柱的轴力可不调整。
PKPM计算结果,PKPM计算书合理性判定
PKPM计算结果,PKPM计算书合理性判定PKPM计算结果,PKPM计算书合理性决定到设计的成败，要做到PKPM计算准确无误需要有PKPM计算结果,PKPM计算书合理性判定！我们杭州绿树结构施工图设计室在PKPM软件计算，提取计算书时对PKPM计算结果,PKPM计算书合理性判定有如下总结：1.检查原始数据是否有误，特别是是否遗漏荷载；2.计算简图是否与实际相符，计算程序是否选则正确3.7大指标判定：(1).柱及剪力墙轴压比是否满足要求，主要为控制结构延性；见抗规6.3.7和6.4.6(2).剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性；见抗规5.2.5 剪重比也就是地震剪力系数，由《抗规》（GB50011-2001）对5.2.5条的条文说明知，“对于扭转效应时显或基本周期小于3.5S的结构，剪力系数取0.2amax”，由此可据《抗规》表 5.1.4-1推算出各地震列度下的剪力系数：9度为0.2*0.32=0.064，8度为0.2*0.16(0.24)=0.032(0.048)，7度为0.2*0.08(0.12)=0.016(0.024)，6度为0.2*0.04=0.008。
在计算时应注意《抗规》5.2.5条，对于6度区可不要求该剪力系数，可详读该条的条文说明。
即6度区按0.8%较好，这样对结构来说是更安全的（类似于最小配筋率的概念）。
剪重比主要是考虑基本周期大于3s的长周期结构。
地震对于此类结构的破坏相比短周期的结构有更大影响，但规范用的振型分解反应普法无法作出估计；而且对于此类长周期结构计算所得的水平地震作用下的结构效应可能偏小，这可能就是规范设定最小剪重比的原因。
另外不要忘了对竖向不规则结构的薄弱层的水平剪力应增大1.15倍，即楼层最小剪力系数不小于《高规》表3.3.13（即上表）中相应数值的1.15倍。
在抗震规范的抗震截面验算的条文说明中,明确指出,剪重比是一个调整系数,即这不是一个指标,计算结果出来后,若剪重比大于规定的最小值,计算结果不作调整,若小于,将地震剪力调大,使剪重比达到规定的最小值.类似框剪结构的0.2Qo,在satwe的结果文件Wmass.out,给出这一调整的信息,多看看这一信息,对剪重比的理解会更深刻.注意剪重比和剪压比是两个截然不同的概念，不可混淆。
pkpm梁竖向地震系数
pkpm梁竖向地震系数
PKPM梁竖向地震系数，是用于计算建筑物受地震作用影响的一项参数。
本文将详细介绍PKPM梁竖向地震系数的概念、计算方法、意义以及相关注意事项。
一、概念
PKPM梁竖向地震系数，指的是建筑物结构构件在地震作用下所受到的竖向地震力与其重力作用下的静力作用的比值。
其计算结果越大，代表结构构件在地震作用下的抗震性能越强。
该系数的计算是建立在土木工程中的PKPM软件中，其计算结果通常用于设计建筑物抗震能力的评估。
二、计算方法
PKPM梁竖向地震系数的计算，需要根据建筑物的结构类型、设计地震烈度以及建筑物结构的整体刚度来确定。
具体计算公式请参考PKPM软件中的相关计算手册。
三、意义
PKPM梁竖向地震系数的意义在于确定建筑物结构在地震作用下的抗
震能力，从而评估建筑物结构的安全性。
建筑物结构的PKPM梁竖向
地震系数的计算结果越大，代表其在地震作用下的抗震性能越强，可
以满足更高的抗震安全要求。
四、注意事项
计算PKPM梁竖向地震系数前，需要先确定建筑物结构的结构类型、
设计地震烈度以及建筑物结构的整体刚度。
此外，在计算过程中还需
要注意计算公式的精确度、计算方法的正确性以及计算结果的合理性。
如有需要，可以咨询专业结构工程师进行评估。
综上所述，PKPM梁竖向地震系数是建筑物抗震能力评估的一个重要
参数，通过其计算可以评估建筑物在地震作用下的抗震能力，确保建
筑物的结构安全性。
在计算过程中，需要充分考虑各种因素，并严格
执行计算方法，以保证计算结果的准确性和可信度。
PKPM结果输出文件说明
结构设计信息输出文件(WMASS ·OUT)运行第二项菜单“结构整体分析”项时，首先计算各层的楼层质量和质心座标等有关信息，并将其存放在WMASS ·OUT 文件中，在整个结构整体分析计算中，各步所需要的时间亦写在该文件的最后，以便设计人员核对分析。
WMASS ·OUT 文件包括六部分容，其输出格式如下：第一部分为结构总信息这部分是用户在“参数定义”中设定的一些参数，把这些参数放在这个文件中输出，目的是为了便于用户存档。
第二部分为各层质量质心信息，其格式如下：Floor Tower X-Center Y-Center Dead-Mass Live-Mass Mass Moment其中：Floor —— 层号Tower —— 塔号⎭⎬⎫--center y center x —— 楼层质心座标(m) Dead-Mass —— 该楼层恒载产生的质量，其中包括结构自重和外加恒载(单位t)Live-Mass —— 该楼层活荷载产生的质量(已乘过活荷质量折减系数，单位t)Mass-Moment —— 该楼层的质量矩(t*m 2)接后输出Total Mass of Dead Load Wd —— 恒载产生的质量Total Mass of Live Load Wl —— 活荷产生的质量Total Mass of the Structure Wt —— 结构的总质量第三部分为各层构件数量、构件材料和层高等信息，输出格式如下：Floor Tower Beams Columns Walls Height Total-Height其中:Floor —— 层号Tower —— 塔号Beams （Icb ） —— 该层该塔的梁数，括号的数字为梁砼标号Columns （Icc ）—— 该层该塔的柱数，括号的数字为柱砼标号Walls （Icw ） —— 该层该塔墙元数，括号的数字为墙砼标号Height —— 该层该塔的层高(单位m)，Total-Height —— 到该层为止的累计高度。
震损系数pkpm
震损系数pkpm
震损系数（Damage Factor）是评估建筑物在地震作用下受损程度的一个重要参数。
在PKPM（建筑结构设计软件）中，震损系数通常用于模拟地震对建筑物结构的影响，为工程师提供结构设计的参考依据。
下面将详细阐述震损系数在PKPM中的应用及其意义。
首先，震损系数是指在地震作用下，建筑物结构或构件的损伤程度。
这个系数是根据地震烈度、结构类型、材料特性以及构件的受力状态等多个因素综合计算得出的。
在PKPM中，工程师可以根据实际工程情况，输入相关的地震参数和结构信息，软件会根据内置的计算模型自动计算出震损系数。
震损系数的计算对于评估建筑物的抗震性能具有重要意义。
通过震损系数的分析，工程师可以了解建筑物在地震中的潜在损伤情况，从而采取相应的抗震措施，提高建筑物的抗震能力。
此外，震损系数还可以用于评估建筑物的使用寿命和安全性，为建筑物的维护和加固提供依据。
在PKPM中，震损系数的计算通常包括以下步骤：首先，根据地震烈度和场地条件，确定地震动参数；其次，根据结构类型和材料特性，选择合适的结构模型；然后，根据构件的受力状态，计算构件的震损系数；最后，根据构件的震损系数，评估整个结构的抗震性能。
总之，震损系数在PKPM中扮演着至关重要的角色。
通过对震损系数的计算和分析，工程师可以更加准确地评估建筑物在地震中的潜在损伤情况，为结构设计和抗震加固提供有力支持。
PKPM电算结果分析
PKPM电算结果分析二振型曲线的评定结构基本自振周期的计算方法有三种：能量法，等效质量法，顶点位移法。
但是有钢筋混凝土框架的经验公式值：第一振型T1=(0.12-0.15)n，第二振型T2=(1/3-1/5) T1，第三振型T3=(1/5-1/7) T1。
详见《高层建筑混凝土结构技术规程》4.2.3，调入PKPM电算结果：考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y) 扭转系数1 0.6323 92.50 0.88 ( 0.00+0.87 ) 0.122 0.6194 29.58 0.41 ( 0.31+0.10 ) 0.593 0.6159 168.83 0.72 ( 0.69+0.03 ) 0.284 0.2030 93.38 0.87 ( 0.00+0.87 ) 0.135 0.1996 12.68 0.85 ( 0.81+0.04 ) 0.156 0.1983 145.53 0.28 ( 0.19+0.09 ) 0.727 0.1144 100.79 0.86 ( 0.03+0.83 ) 0.148 0.1137 12.64 0.99 ( 0.95+0.05 ) 0.019 0.1119 113.59 0.15 ( 0.02+0.12 ) 0.8510 0.0783 101.70 0.90 ( 0.04+0.86 ) 0.1011 0.0780 12.72 1.00 ( 0.95+0.05 ) 0.0012 0.0763 111.88 0.10 ( 0.01+0.09 ) 0.9013 0.0605 104.63 0.93 ( 0.06+0.87 ) 0.0714 0.0603 15.07 1.00 ( 0.93+0.07 ) 0.0015 0.0587 110.72 0.07 ( 0.01+0.06 ) 0.93地震作用最大的方向= -89.783 (度)仅考虑X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩二振型曲线的评定振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)6 1 0.75 -17.49 94.385 1 0.68 -15.52 82.734 1 0.58 -13.23 70.733 1 0.45 -10.18 54.502 1 0.29 -6.57 35.181 1 0.10 -2.29 12.26振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)6 1 142.02 81.74 2858.145 1 127.30 72.41 2505.304 1 109.62 61.74 2141.823 1 85.09 47.49 1650.442 1 55.40 30.65 1065.411 1 19.43 10.72 371.25振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)6 1 320.73 -64.25 -2969.615 1 287.41 -56.89 -2602.944 1 247.50 -48.51 -2225.233 1 192.15 -37.31 -1714.682 1 125.12 -24.08 -1106.861 1 43.96 -8.43 -385.70三地震力的评定各层X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 底部剪力法X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)6 1 586.52 586.52( 8.52%) ( 8.52%) 2111.49645.615 1 457.13 987.36( 7.29%) ( 7.29%) 5610.46 370.204 1 429.11 1282.39( 6.35%) ( 6.35%) 10063.75 296.163 1 431.30 1521.80( 5.67%) ( 5.67%) 15239.86 222.122 1 412.49 1722.40( 5.14%) ( 5.14%) 21013.55 148.081 1 243.75 1822.43( 4.67%) ( 4.67%) 27180.54 61.69抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比= 2.40%X 方向的有效质量系数: 99.58%各层Y 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力Vy : Y 向地震作用下结构的楼层剪力My : Y 向地震作用下结构的弯矩Static Fy: 底部剪力法Y 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)6 1 585.10 585.10( 8.50%) ( 8.50%) 2106.35 631.555 1 447.24 974.08( 7.19%) ( 7.19%) 5556.49 360.994 1 421.46 1253.05( 6.21%) ( 6.21%) 9896.85 288.803 1 430.99 1480.42( 5.51%) ( 5.51%) 14902.85 216.602 1 415.22 1676.57( 5.00%) ( 5.00%) 20477.65 144.401 1 244.68 1776.43( 4.55%) ( 4.55%) 26448.71 60.15抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比= 2.40%Y 方向的有效质量系数: 99.57%四水平位移的特征所有位移的单位为毫米Floor : 层号Tower : 塔号Jmax : 最大位移对应的节点号JmaxD : 最大层间位移对应的节点号Max-(Z) : 节点的最大竖向位移h : 层高Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy : X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移=== 工况 1 === X 方向地震作用下的楼层最大位移X方向最大层间位移角: 1/2345.(第2层第1塔)=== 工况 2 === Y 方向地震作用下的楼层最大位移Y方向最大层间位移角: 1/2255.(第2层第1塔)=== 工况 3 === X 方向风荷载作用下的楼层最大位移X方向最大层间位移角: 1/9999.(第6层第1塔)X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.00(第6层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第6层第1塔)=== 工况 4 === Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移Y方向最大层间位移角: 1/9999.(第6层第1塔)Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.00(第2层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第6层第1塔)=== 工况 5 === 竖向恒载作用下的楼层最大位移=== 工况 6 === 竖向活载作用下的楼层最大位移=== 工况7 === X 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.00(第6层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第6层第1塔)=== 工况8 === Y 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移=== 工况8 === Y 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy6 1 198 7.20 7.04 1.02 3600.198 0.67 0.66 1.025 1 165 6.53 6.39 1.02 3600.168 1.03 1.01 1.024 1 132 5.50 5.38 1.02 3600.132 1.29 1.26 1.023 1 99 4.21 4.12 1.02 3600.99 1.48 1.45 1.022 1 66 2.73 2.67 1.02 3600.66 1.58 1.55 1.021 1 33 1.15 1.13 1.02 3600.33 1.15 1.13 1.02Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.02(第3层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.02(第2层第1塔)五几个重要的比值1 轴压比虑地震作用组合的框架柱和框支柱的轴压比指柱考虑地震作用组合的轴压力设计值与柱全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积的比值。
结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析
结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析SATWE软件计算结果分析一、位移比、层间位移比控制规范条文：新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
高规4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求：结构休系Δu/h限值框架 1/550框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800筒中筒，剪力墙 1/1000框支层 1/1000名词释义：（1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
（2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。
其中：最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。
平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。
层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。
最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
控制目的:高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。
2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。
3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
结构位移输出文件（WDISP.OUT）Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。
（mm）Ave-(X)、Ave-(Y)----X、Y平均位移。
（mm）Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X)、Ratio-(Y)---- X、Y向最大位移与平均位移的比值。
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框 架结构 Ｔ １ 一ｆ ０ ． １ ２ ～ ０ ． １ ５ ） ｎ
框一 剪和框一 筒结 构 Ｔ １ ｆ ０ ． ０ ８ ～ ０ ． １ ２ ） ｎ 剪力墙和筒中筒结构 Ｔ１ 一ｆ ０ ． ０ ４ ～ ０ ． ０ ６ ） ｎ 式中， ｎ为建筑物的总层 数 第二 周期 、 第 三周期 与第一周期 的关 系大致 为：
Ａ Ｕ ｅ 一 多于地震作用标准之产生 的层间弹性位移 ： Ａ Ｕ 。 一罕遇地震作用下按弹性分析产 生的层 间位移 ； ｆ ０ ｅ ］ 一 层间弹性位移 角限制 ； ｌ ｏ ｐ １ 一层问弹塑性位移角限制 ； Ｈ 一第二 阶段时指薄弱层 （ 部位 ） 的层高 ： 由于规范对层 间弹性位移角 限制放松较多 ， 所 以第一 阶段抗震 的 变形验算往往容易满足 而对结 构的 自 振周期 、 各振型曲线 、 水平 位移 特征和结构 承受 的地震力大小 ，规范并未提出定性或定量 的要求 ， 于 是不少设计人会造成一种误解 ， 认为满足层间弹性位移角 限制 即为合 理的结构。事实上 ， 这种理解是 片面的 。 因为抗震计算 中 ， 自振周期 、 水平位移 、 地震力大小均与结构 的刚 度有关 结 构刚度偏小时 ， 自振周期偏长 ， 水平地震力也偏小 ， 水平位 移也偏小 ． 虽然位 移也有可能在 限制范围 内， 但 由于承担的地震力 太 小． 结 构并 不安 全 。
【 摘 要】 本文对 Ｐ ＭＰ Ｍ 工程设计软件 中地震作用的分析结果 （ 阵型 、 位 移） ￣－ ｆ Ｓ － 了分析 ， 并对分析地震作 用下的结构 自 震 周期 、 阵型曲线 、
层间水平位移 角、 地震 力的结果等进行 了分析 ， 为结构设计人员提供 有益的参考。
【 关键词】 Ｐ ＭＰ Ｋ ； 分析结果； 计算
计算机程序完成机构计算工作的今天 ． 如何正确理解 和掌握 Ｐ Ｋ Ｐ Ｍ 的 中间地震分析结果 （ 阵型 、 位移 ） ， 这样才能准确判断 出结构 的安 全 、 适 宜性 ． 对于每一个结构设计人员 来说尤 为重要 以下就 Ｐ ＫＰ Ｍ在地震 作 用下 的结果进行探讨
１ 对水 平地震荷载作 用下计算 结果 的分析
Ｔ ２ （ １ ／ ３ ￣１ ／ ５ ） Ｔ １ Ｔ ３ 一（ １ ／ ５ ￣ １ ／ ７ ） Ｔ １
周期 偏长 ． 说明结构过“ 软” 、 所 承担的地 震剪力偏小 ， 应考虑抗侧 力 构件 （ 柱、 墙） 截 面太小或布置 不当 ； 如周期偏 短 ， 说 明结 构过“ 刚” 、 所 承担 的地震 力偏大 ． 应 考虑抗侧 力构 件截面太大或墙的布置太多或 墙 的刚度 太大（ 宜设 结构洞予以减小其 刚度 ） 。 如果抗侧力构件 的截 面 尺寸 、 布置都很正常 ． 无 特殊情 况而 自振周期 偏离太远 ， 则应检查输入 数据是 否有错误 对 ２ ０层 以上 的高层建 筑结 构 ， 如果一切正常 ， 其基 本 自振 周期往往在 ２ ． ０ ～ ３ ． ０之间（ 叫次长周期） ， 则需要增加地震力 （ 调 整系数 取 １ ． ５ １ ＿ ８ ） 重新进行计算。 以上的判断是根据平移振动振 型分解方 法得 出来 的。 考虑弯扭耦 连振动时情况要复杂得多 ． 可以挑出与平移振动相对应的 自振周期来 进行上述比较 ． 至于扭转周期的合理数 值 ， 由于缺乏 经验 尚难提 出。 １ ． ２ 各振型曲线 对 于竖 向刚度 和质量 比较 均匀的结构 ， 如果计算正 常 ， 其振型 曲 线应是 比较连续 光滑的曲线 ） ． 不应有 大进 大出 、 大的凹凸曲折 。 水平 位移 特征 将 结构各层位移 （ 经振型组 合后的位移 ） 连成侧移 曲线 ， 应具有 图ｌ 所示 的特 征
水 平地震荷载作用下 ． 可以利用其 结果进行如同风荷载作用下 的 渐变性分析 ． 但 不能进行对称 性分析 ． 也 不能利用结 构底层进行 内外 力平衡 的分析（ 因为振型组合后的内力 与地震作 用力不再平衡 ） 。 水平 地震荷 载作用下 ． 对其计算结果的分析 重点如 下。 １ ． １ 结 构的 自振周期 对 一般的工程 ． 结构 的 自振周期［ ２ １ 在 考虑折减 系数 后应控制在一
剪力墙结 构的位移 曲线 ． 具有 悬臂弯 曲梁 的特征 ． 位移越往上 增 长越快 ． 呈外弯型曲线 ： 框 架 结 构 的位 移 曲线 ． 具 有 剪切 梁 的特 征 ． 位 移 越 往 上增 长 越慢 ， 呈 内收 型 曲 线 ： 框一 剪结构及框一 筒结构 的位移曲线 ． 介 于以上两者 之间 ， 呈反 ｓ 型 曲线 、 中部接近为直线。 在竖 向刚度较均匀 的情况下 ． 以上三种 曲线 均应连续光滑 、 无 突 然 凹 凸 变化 和 明显 的折 点 １ ． ３ 层间水 平位移 的限值 抗震规范 提 出的层间弹性位 移角和层 间弹 塑性 位移角限值 。 实 际上是控制层 间水平位移不得过大 ． 避免带来结构的 Ｐ ＿ △效应 。 两个 阶段的层间位移要分 别满 足以下要求 ： Ａ Ｕ ｅ ＜［ ￣ ０ ｅ ］ Ｈ
０ 引 言
Ｐ ＫＰ Ｍｆ ｌ ｌ 是 中 国建 筑 科 学 研 究 院开 发 的 建 筑 结 构 计 算 为 主导 的 一 款结构设计软 件 ． 是 目前 国 内 应 用 最 为 广 泛 、 被 国 内 大 多 数 设 计 院 所 认可的建筑结构程序 再当前设计院的工作 人员越来越依 赖于 Ｐ Ｋ Ｐ Ｍ
Ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ＆ Ｔｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ Ｖｉ ｓ ｉ ｏ ｎ
科 技 视 界
科技・ 探索・ 争鸣
对Ｐ Ｋ Ｐ Ｍ 地震作用下输出结果探讨
王 国栋 ， 袁 媛 ２ 钟宏 伟 （ １ ． 河 南建 工 建筑设 计 研究 有 限公 司 ， 河南 郑州 ４ ５ ０ ０ ０ １ ； ２ ． 郑 州铁 路职 业技 术学 院 ， 河 南 郑州 ４ ５ ０ ０ ５ ２）