多孔Cu-Ni-Al合金的高温压缩变形行为及本构关系

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【国家自然科学基金】_热变形激活能_基金支持热词逐年推荐_【万方软件创新助手】_20140731

2011年序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22
2011年科研热词推荐指数热变形 7 激活能 3 超级双相不锈钢 2 真应力-真应变 2 本构方程 2 动态再结晶 2 静态软化 1 静态再结晶 1 镁合金az61 1 铝合金6061 1 管线钢 1 热压缩变形 1 热压缩 1 流变应力 1 本构关系 1 晶粒细化 1 显微组织 1 双相不锈钢 1 z参数 1 inconel 690合金 1 gh690合金 1 7075/6009铝合金复合材料 1
2008年序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28
科研热词推荐指数热压缩变形 5 动态再结晶 5 流变应力 4 本构方程 3 变形激活能 3 cu-2.0ni-0.5si-0.03p合金 2 高温钛合金 1 连续挤压 1 置氢 1 碳锰钢 1 热模拟机 1 热模拟i动态再结晶 1 热变形激活能 1 热变形 1 流变行为 1 流变应力方程 1 流动应力 1 本构关系 1 数学模型 1 变形机制 1 zener-hollomon参数 1 ti53311s钛合金 1 ti-6al-4v钛合金 1 h65黄铜合金 1 cunisiag合金 1 cu-2-oni-0.5si-0.15ag合金 1 7039铝合金 1 403nb 1
2014年序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24
2014年科研热词本构方程流变应力热变形激活能热变形热压缩变形动态再结晶加工图 cu-cr-zr合金金属基复合材料粗晶超塑性稀土ce 真应力-应变曲线热模拟热加工性能混杂增强显微组织弥散铜名义激活能动态再结晶动力学方程 y ti2alnb合金 mg-zn-y系合金 if钢 316l不锈钢推荐指数 5 3 2 2 2 2 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

多向压缩强变形细化Al-Cu合金晶粒

多向压缩强变形细化Al-Cu合金晶粒张奇;许晓嫦;胡楠;李良;雷勇【摘要】Al-Cu alloy containingθ″precipitated phase was processed by multi-axial compression (MAC) deformation at various temperatures. The organization evolution was investigated by transmission electron microscopy and vickers hardness tester. The results show that the processing properties of the alloy can be significantly improved with processing temperature rising to 60 ℃. The subgrains obtained during processing at 60 and 70 ℃ are stable, and grow up as the temperatu re rising to 100℃. The uneven distribution of the microstructures of Al-Cu alloy processed by MAC with 15 passes is associated with the deformation pattern of MAC. This can be resolved through the increase of steps to 35 passes. Comparing microstructures of the different processing states, which shows that the microstructures processed during 60℃with 35 passes is optimal.%利用硬度检测和透射电镜观察研究含θ″析出相的Al-Cu合金在不同加工温度下多向压缩(MAC)变形后的组织。

Al-3％ Cu-2％ Li合金的热变形行为

Al-3％ Cu-2％ Li合金的热变形行为赵欢;权永红;张志清;林林【期刊名称】《功能材料》【年(卷),期】2015(000)017【摘要】在Gleeble‐1500热模拟仪上进行热压缩实验，研究了变形温度为350～500℃，应变速率为00．01，00．1，01．和1 s－1时Al‐3％Cu‐2％ Li 合金的热变形行为。

利用双曲正弦本构关系分析热变形中的流变应力，采用金相分析热变形中合金的显微组织变化。

结果表明，该合金流变应力的大小受变形温度、应变速率的强烈影响，它随变形温度升高而降低，随应变速率提高而增大，该合金高温流变应力可采用Zener‐Hol‐lomon 参数的函数来描述，其热变形激活能为3254．8 kJ／mol。

【总页数】5页(P17144-17148)【作者】赵欢;权永红;张志清;林林【作者单位】重庆大学材料科学与工程学院，重庆400044;重庆大学材料科学与工程学院，重庆400044;重庆大学材料科学与工程学院，重庆400044;西南铝业集团有限责任公司，重庆401326【正文语种】中文【中图分类】TG1462.1【相关文献】1.双相Mg-Li合金的热变形行为和本构模型 [J], 魏国兵;彭晓东;胡发平;Amir HADADZADEH;杨艳;谢卫东;Mary A. WELLS2.U720Li高温合金热变形行为研究 [J], 陈志远3.高温下Al3Zr颗粒对Al−Cu−Li基合金的热变形行为以及加工图的影响 [J], 杨庆波; 邓燕君; 杨谋; 张志清; 李卫国; 刘庆4.高温下Al3Zr颗粒对Al−Cu−Li基合金的热变形行为以及加工图的影响 [J], 杨庆波; 邓燕君; 杨谋; 张志清; 李卫国; 刘庆5.航空航天2050 Al-Cu-Li合金的热变形行为 [J], 马晓光;杨玉艳;罗锐;徐严谨;曹赟;曾元松因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

Cu含量对高温相变材料Al-Cu合金热特性的影响

Cu含量对高温相变材料Al-Cu合金热特性的影响崔富;袁艳平;赵君文;曹晓玲;孙亮亮【摘要】High-temperature phase change material (PCM) Al-Cu alloy is one kind of solar thermal energy storage material which has the best heat storage characteristics, but the study about influence of Cu content on its thermal characteristics has not yet been reported. The thermal characteristics of Al-Cu alloy with Cu content of 7.4%-51.7%including phase change temperature, phase change latent heat, specific heat, thermal diffusivity and thermal conductivity are investigated by differential scanning calorimetry (DSC) and laser flash apparatus (LFA). The internal mechanism of Al-Cu alloy thermophysical properties is also analyzed from the perspective of metallurgical structure. The results indicate that when Cu content is in the range of 7.4%-51.7%, the phase transition temperature of Al-Cu alloy is within 524.4℃ to 645.9℃. With the growth of Cu content, the mass latent heat of Al-Cu alloy decreases and the volume latent heat increases. Al-7.4%Cu has the maximum melting/freezing mass latent heat, which are 339.6 and 343.5 kJ·kg−1 respectively. Al-51.7%Cu has the maximum melting/freezing volumetric latent heat with 1179 and 1143 MJ·m−3, respectively. When the temperature rises from 25℃ to 500℃, the specific heat of Al-Cu alloy keeps increasing. On the other hand, when Cu content rising from 7.4%to 51.7%, the specific heat of Al-Cu alloy decreases. The specific heat of Al-7.4%Cu is 0.85 J·g−1·K−1 at 25℃ and reaches the maximum 1.08 J·g−1·K−1 at 500℃. Besides, the ther malconductivity of Al-Cu alloy decreases with the increase of Cu content, but its thermal conductivity is still as high as 104 W·m−1·K−1 even if Cu content reaches 51.7%. The results reveal that Al-Cu alloy, as high-temperature phase change material, has great potential of application in the field of solar thermal energy storage.%高温相变材料Al-Cu合金是蓄热性能最好的太阳能储存材料之一，而Cu含量对其热特性影响的相关研究未见报道。

合金成分及熔炼工艺对高熔点Cu-Ni合金组织及热物性的影响

（4）In Cu-Ni-Nb-Mo alloy,when the content of Ni element is stable,the thermal conductivity improves as a result of the increase of Nb and Mo,which contributes to the rise of precipitated phase,but the melting point drops.（5）Under the experiment condition,the sequence of various elements’primary and secondary effect on thermal conductivity and melting point of Cu-Ni-Nb-Mo alloy remains fixed:Ni-Nb-Mo.The effect of Ni on the copper alloy thermal conductivity and melting point is obvious.The more Ni is in copper alloy,the lower the thermal conductivity is and the higher the melting point is.Effects of elements Nb and Mo on copper alloy follow respectively.（6）Under the experiment condition,by comprehensive balance analyzing of orthogonal experiment,the optimal composition of high-conductivity and high-melting point copper alloy is Cu-15Ni-3Nb-2Mo,the thermal conductivity of which is 54.70(m·k)and the melting point1131.59℃.Key words：Cu-Ni alloy,melting process,alloy composition,microstructure,thermal conductivity,melting point,hardness目录摘要 (I)Abstract (II)目录 (IV)第1章绪论 (1)1.1选题依据及意义 (1)1.2高热导率高熔点铜合金成分设计 (2)1.2.1基体材料的选择 (2)1.2.2合金元素的确定 (7)1.2.3高热导率高熔点铜镍合金制备工艺 (12)1.2.4铜镍系合金组织和性能 (14)1.3本文主要研究内容 (14)第2章实验材料、设备及方法 (16)2.1实验材料 (16)2.2实验设备 (16)2.3实验方法 (16)2.3.1合金成分设计 (16)2.3.2熔炼工艺 (18)2.3.3金相试样的制备及观察 (20)2.3.4合金熔点测定 (21)2.3.5合金热导率测量 (21)2.3.6合金硬度测试 (22)2.4技术路线 (22)第3章熔炼工艺及成分对合金组织影响研究 (23)3.1引言 (23)3.2熔炼工艺对Cu-Ni-Mo合金组织的影响 (23)3.2.1感应熔炼工艺制备的Cu-Ni-Mo合金组织 (24)3.2.2电弧熔炼工艺制备的Cu-Ni-Mo合金组织 (25)3.3合金成分对合金组织的影响 (28)3.3.1Cu-Ni-Nb-Y合金组织 (28)3.3.2Cu-Ni-Nb-Mo合金组织 (30)3.4本章小结 (33)第4章高热导率高熔点铜合金性能研究 (34)4.1引言 (34)4.2熔炼工艺对合金热物性能的影响 (34)4.2.1Cu-Ni-Mo合金热导率 (34)4.2.2Cu-Ni-Mo合金熔点 (36)4.2.3Cu-Ni-Mo合金硬度 (38)4.3合金成分对合金热物性能的影响 (39)4.3.1Cu-Ni-Nb-Y热导率和熔点 (39)4.3.2Cu-Ni-Nb-Y合金硬度 (40)4.3.3Cu-Ni-Nb-Mo合金热导率与熔点 (41)4.3.4确定最优成分 (43)4.4优化后的Cu-Ni-Nb-Mo合金组织和性能 (44)4.4.1优化后的Cu-Ni-Nb-Mo合金组织 (45)4.4.2优化后的Cu-Ni-Nb-Mo合金热物性 (47)4.5本章小结 (48)第5章结论与展望 (50)5.1结论 (50)5.2展望 (51)参考文献 (52)攻读硕士期间发表论文 (55)致谢 (56)第1章绪论1.1选题依据及意义高炉的寿命是制约生产高效化、连续化的一个重要因素，如何提高高炉的使用寿命保证高效连续化生产已成为各国冶炼工作者共同关注的问题[1]。

6061铝合金热压缩变形条件对流变应力的影响及其本构方程的研究_赵培峰

2 1
第6期
赵培峰等: 6061 铝合金热压缩变形条件对流变应力的影响及其本构方程的研究
131
描述材料高温流变应力和应变速率关系的表达式, 其中主要包括: 指数关系式、幂指数关系式和双曲正弦函数关系式。现假设 6061 铝合金的高温稳态流变应力和应变速率满足上述关系式。在低应力水平下 , 稳态流动应力和应变速率之间的关系可由指数关系描述 = A1 式中
n n
( 3) 2n , = n。式
其中 , A 1 = A 3
, A2 = A3
( 1) ~ 式 ( 3) 较好地描述了热变形过程中应变速率和流动应力之间的关系 , 可用它们计算应变、给定应变速率下的流动应力。分别对式 ( 1) 、式 ( 2) 和式 ( 3) 两边取对数, 可得 ln = lnA 1 + n 1 ln ln = ln A 2 + ln = ln A 3 + n2 ln [ sinh ( )] ( 4) ( 5) ( 6)
[ 2]
1
压缩试验结果及分析
本文采用的热压缩模拟变形条件如下: 温度为
- 1
380 、 430 和 480 ; 应变速率为 0 01s 、 0 1s - 1 、1s- 1 和 10s- 1 ; 试样加热速度为 1 / s, 压缩前保温 5min, 总变形量为 40% 。试验后, 数据整理结果如表 1、表 2 所示。从表 1、表 2 中可知, 当 6061 铝合金进入稳态流变, 其他变形条件相同时 , 真应力随温度的升高而下降 , 并随应变速率的增大而增大, 因此, 6061 铝合金是一种正应变速率敏感材料[ 3] 。
1 n [ 4~ 5]
( 1)
A 、n 与温度无关的常数在高应力水平下 , 稳态流动应力和应变速率之 = A 2 exp ( ) 与温度无关的常数

H62黄铜合金热变形行为

s tr ai nr ate s an d te mp e r at ur e s at s t r ai nof 0 5 /2 ) � 功率散系统，耗散协量 J 取最大值 ( Jm ax = � 应变速率耗散因子 � ( = J/ Jm ax ) 为材料在变形过程中组织 � � � � � 300 4 00 500 600 7 00 8 00
-1 变速率为 0 01 1s 的变形条件下，对 H62 黄铜合 � 结果表明， H62 黄铜在 4 00 ，金进行了等温热压缩实验通过对黄铜合金热压缩
［ 2］
r at e1 s
f orH62 br ass al l oy
以上� 流变应力出
变形流变应力与变形程度� 应变速率以及变形温度，之间的关系分析建立本构方程及热加工图，为合理制定黄铜合金热变形工艺提供参考，以及为有限元数值模拟进一步分析提供准确数据或数学模型�
( 11)
第2 期
王延辉等: H62 黄铜合金热变形行为
9
3
热加工图理论
动态材料模型认为材料的热变形过程是一个能量耗散系统 � 外界输入的能量 ( 公式 ( 12 ) ) 可分为两部分，即耗散量 ( G ) 和耗散协量( J) � 其中耗散量 G 为材料发生塑性变形所耗散的能量，绝大部分转化为热能，小部分以晶体缺陷的形式储存，而耗散协量 J 为材料在变形过程中发生组织演变所耗散的
连续挤压等方面的研究 �
8
有
色
金
属
第 62 卷
变形温度保持不变时，应变速率越低，稳态变形阶段的流变应力也越低 �从图 2 可以看出，温度和应变速率是影响流变应力的重要因素� 在同一温度下，材料的应力峰值随应变速率的增大而增大 � 一般认为，较低时材料中的储存能较高，从而有利于材

N12160高温合金热压缩变形行为和加工图

N12160高温合金热压缩变形行为和加工图高温合金是一类特殊的金属材料，其能够在高温和强烈腐蚀环境中保持良好的力学性能和化学稳定性。

因此，高温合金广泛应用于航空、航天、石油化工等领域。

高温合金通常包括镍基合金、钴基合金和铁基合金。

其中，镍基合金由于其出色的高温性能和成熟的制造技术，是最常用的高温合金之一。

高温合金的热加工是制备高温合金件的重要工艺之一，其中热压缩变形是一种普遍采用的热加工方式。

热压缩变形是指在高温下对材料进行压缩塑性变形。

这种方法主要经过几个阶段，包括细化晶粒、改变组织结构和提高力学性能等。

因此，热压缩变形是改善高温合金力学性能的有效方法。

热压缩变形的主要影响因素包括变形温度、应变速率、应变量和各向异性等。

在高温合金的热压缩变形中，变形温度是最重要的影响因素之一。

通常情况下，高温合金的变形温度选取在其材料的熔点以下100 ~ 150 ℃的范围内。

在较低的变形温度下，高温合金的塑性减小，难以达到所需变形量。

而在较高的温度下，高温合金的力学性能可能会受到影响，且易出现剪切带和动态回复等现象。

因此，合适的变形温度对于热压缩变形是至关重要的。

应变速率也是影响高温合金热压缩变形的重要因素之一。

应变速率的增大可以促进高温合金的变形，但过大的应变速率容易引起应力集中和裂纹等现象。

因此，一定的应变速率范围是必要的。

应变量是指材料在一定变形温度和变形速率下所承受的塑性变形程度。

应变量的增大可以使晶粒在变形中产生更多的滑移和转动，从而进一步改善高温合金的力学性能。

但应变量过大也会导致材料变形不均匀，出现撕裂和滑移形变等现象。

高温合金的各向异性是指其在不同方向上的力学性能存在差异。

这种各向异性主要是由于高温合金的晶粒取向和形状造成的。

在热压缩变形过程中，由于不同方向上的热塑性不同，使得高温合金的各向异性会进一步增大。

因此，对于高温合金的热压缩变形的研究需要考虑这种各向异性的影响。

综上所述，高温合金的热压缩变形是一种重要的热加工方法，其能够显著提高高温合金的力学性能和化学稳定性。

N12160高温合金热压缩变形行为和加工图

N12160高温合金热压缩变形行为和加工图
N12160高温合金是一种高温应用的重要材料，其具有优异的高温强度、耐腐蚀性、耐
氧化性等特性，因此被广泛应用于航空发动机、火箭推进器等领域，同时也是一种典型的
高温合金材料。本文将介绍N12160高温合金在高温下的热压缩变形行为和加工图。

一、高温下的热压缩变形行为
1. 热压缩变形机理
对高温材料进行热压缩可以使其发生塑性变形，从而改善材料的力学性能和热稳定性。
热压缩变形的机理主要有晶粒滑移、晶界滑移、再结晶等。在高温下，材料原子的位移能
降低，晶粒易于运动，从而产生滑移变形。同时，晶粒结构的变化也可以通过再结晶来实
现。

2. 影响因素
热压缩变形的效果受多种因素影响，包括温度、应变速率、压力等。在变形过程中，
随着温度的升高和应变速率的降低，材料的变形能力增强，热压缩形变也变得更加明显。
同时，高压也可以增加变形的沉积热，使材料更容易进行变形。

二、加工图
热压缩变形的加工图可用于预测材料的应力-应变曲线和塑性变形的情况。其具体表
现为流变应力随着应变速率的变化而发生的变化。根据材料自身的塑性特性与加工工艺参
数的匹配，可以制作出材料在不同工艺条件下的加工图。加工图的构建过程中要考虑温度、
应变速率和应力等综合因素。

N12160高温合金的加工图制备过程中，可以通过断口分析和微观结构分析来确定其合
适的变形条件和温度范围。此外，在热压缩变形过程中还可以采用周期性变形的方式，以
实现材料的颗粒细化，从而改善其力学性能与稳定性。

孔隙结构与变形条件对藕状多孔金属变形行为和吸能特性的影响

孔隙结构与变形条件对藕状多孔金属变形行为和吸能特性的影响藕状多孔金属是一种力学性能优良的新型多孔金属材料,是近年来多孔材料研究的热点。

藕状金属的变形行为和吸能性能的研究可为其在航空航天、高速交通等高技术领域轻质结构和吸能部件方面的应用奠定基础。

本文以变形能力差异较大的两种典型藕状多孔金属(铜和镁)为对象,采用GLEEBLE实验和直撞式霍普金森压杆方法,在10-3～2500s-1应变速率范围内,对藕状多孔金属进行了压缩变形测试,系统研究了孔隙结构和变形条件对藕状金属变形行为、力学性能和吸能特性的影响,构建了藕状多孔金属的本构关系,取得的主要研究结果如下。

采用自行研制的定向凝固装置,研究了凝固速度、浇注温度、铸型温度等主要制备参数对藕状镁和铜孔隙结构的影响规律,获得了可制备出具有较高孔隙率(40%-65%)、较小平均孔径(Φ0.15-0.55mm)和较好均匀性孔隙结构的藕状多孔镁和铜的条件：采用水冷铜模直接冷却以获得较大的凝固速度,铸型温度分别约为500℃和900℃,浇注温度分别约为760℃和1180℃。

采用变形量控制和高速摄像等方法,研究了藕状多孔金属的压缩变形行为,给出了孔隙结构的变化过程和图景,探明了变形条件对多孔金属变形行为的影响。

结果表明：藕状多孔金属表现出与致密金属迥异的压缩变形行为,即在压缩过程中应力在较大应变范围内缓慢增加或基本不变,压缩变形过程主要包括以孔壁发生弹性和镦粗变形为主的线弹性阶段、以孔壁发生塑性弯曲变形为主的低应力平台阶段和以孔隙进一步闭合并发生整体流变为主的密实化阶段。

研究发现,当平行于气孔压缩时,藕状多孔金属在平台阶段的变形行为与材料特性和应变速率有关。

对塑性变形能力良好的纯铜,在低、中应变速率时以孔壁发生的S形弯曲变形为主,在高应变速率时则以C形弯曲变形为主；对塑性变形能力较差的纯镁,在低、中应变速率时主要以孔壁发生局部剪切断裂进而向孔隙内塌陷的方式变形,在高应变速率时主要以孔壁发生倾转进而折断的方式变形。

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在压缩变形的第一、二阶段非常吻合，在第三阶段，计算曲线稍微高于试验曲线，分析原因认为可能是多孔Ｃｕ合金中的孔隙分布不均有关
关键词：多孔Ｃｕ－Ｎｉ．Ａ１合金；高温压缩变形；变形行为；本构关系
中图分类号：ＴＧ１１５：ＴＧ１４６
ＨｉｇｈＴｅｍｐｅｒａｔｕｒｅＤｅｆｏｒｍａｔｉｏｎＢｅｈａｖｉｏｒｓａｎｄＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｖｅＲｅｌａｔｉｏｎｏｆ
第５１卷第２期２０１５年１月 Nhomakorabea机
械
工
程
学
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ＶＯ１．５１Ｊａｎ．
Ｎ０．２２０ｌ５
ＪＯＵＲＮＡＬ０ＦＭＥＣＨＡＮＩＣＡＬＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ
ＤｏＩ：１０．３９０１，ＪＭＥ．２０１５．Ｏ２．０５８
ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｐｒｏｃｅｓｓｉｓｃｌａｓｓｉｉｅｆｄｉｎｔｅｍｓｒｏｆｔｈｒｅｅｓｔａｇｅｓｏｆｌｉｎｅｒａｅｌａｓｔｉｃｄｅｆｏｍａｒｔｉｏｎ，ｙｉｅｌｄｐｌａｔｆｏｒｍａｒｅａｗｉｈｔｐｏｒｅｗａｌｌｂｕｃｋｌｉｎｇ，ｃｏｌｌａｐｓｅ，ａｎｄｐｌａｓｔｉｃｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｗｉｔｈｐｏｒｅｄｅｎｓｉｉｆｃａｔｉｏｎ．Ｉｎｈｅｔｈｉｇｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎｄｅｆｏｍａｒｔｉｏｎｐｒｏｃｅｓｓ，ｓｒｅｔｓｓｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｎｄａｄｅｆｏｍａｒｔｉｏｎａｒｅｐｒｅｆｅｒｒｅｄｔｏＯＣＣＵｒａｔｈｅｔａｒｅａｓｗｉｈｔｐｏｒｅｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｎｄａｔｈｉｎｎｅｒｐｏｒｅｗａｌｌｓ．ＴｈｅｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｍｅｃｈｎｉａｃａｌｍｏｄｅｌｏｆｈｅｔｐｏｒｏｕｓＣｕａｌｌｏｙｉｓｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄｕｓｉｎｇｈｅｔｍｅｔｈｏｄｏｆｌｉｎｅａｒｒｅｇｒｅｓｓｉｏｎ．Ｉｔｉｓｏｂｖｉｏｕｓｔｈａｔｈｅｔｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｃｕｒｖｅｓｉｓｉｎａｃｃｏｒｄａｎｃｅｗｉｔｈｔｈｅｅｘｐｅｒｉｍｅｎａｌｔｃｕｒｖｅｓｉｎｈｅｔｉｒｆｓｔｎｄａｓｅｃｏｎｄｓｔａｇｅｓｏｆｔｈｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｐｒｏｃｅｓｓ，ｈｏｗｅｖｅｒ，ａｔｈｅｔｈｉｔｒｄｓａｇｔｅ，ｈｅｔｆｏｍｅｒｒｉｓａｂｏｖｅｈｅｔｅｘｐｅｉｒｍｅｎａｌｔｃｕｒｖｅｓ，ｗｈｉｃｈｉｓｐｏｓｓｉｂｌｙａｔｔｒｉｂｕｔｅｄｔｏｈｅｔｉｎｈｏｍｏｇｅｎｅｏｕｓｐｏｒｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆｔｈｅｐｏｒｏｕｓＣｕ
变形行为及其影响因素，分析压缩变形机理。结果表明，多孔Ｃｕ合金的抗压强度、弹性模量以及屈服强度随着变形温度的
增加、应变速率的减小而减小；多孔Ｃｕ合金的压缩变形过程分为初始的线性弹性变形、孔壁的塑性变形、弯曲或断裂的屈
服平台区以及孔洞密实化后的塑性变形三个阶段；在高温压缩变形过程中，多孔Ｃｕ合金容易在孔洞比较集中，孔壁较薄的地带出现应力集中，发生变形。采用回归分析方法建立多孔Ｃｕ合金的高温压缩变形本构方程，得出的计算曲线与试验曲线
ｐｏｒｏｕｓＣｕ－Ｎｉ－ＡＩａｌｌｏｙ．Ｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ，ｈｉｇｈ－ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｂｅｈａｖｉｏｒａｎｄｉｔｓｅｆｅｃｔｆａｃｔｏｒｓａｒｅｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ，
ｔｈｅＰｏｒｏｕｓＣｕ－Ｎｉ－ＡＩＳｉｎｔｅｒｅｄＡｌｌｏｙｓ
ＬＩＷｌｅｉＬＩＡＮＧＨｕｉＣＨＥＮＪｉａｎＹＡＮＧＪｉａｗｅｉＬＩＸｉａｎｚｅ
（ＳｃｈｏｏｌｏｆＥｎｅｒｇｙａｎｄＰｏｗｅｒＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＣｈａｎｇｓｈａＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｃｈａｎｇｓｈａ４１００７６）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＴｌｌｅＣｕ－Ｎｉ — Ａ１ｐｏｗｄｅｒｓａｒｅｐｒｅｐａｒｅｄｂｙａｔｏｍｉｚａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄ，ｒｅａｈｏｔｐｒｅｓｓｉｎｇｓｉｎｔｅｒｅｄｉｎｈｅｔｖａｃｔｌｌｌｍｉｆ／ｒｎａｃｅｔｏｐｒｅｐｒｅａｈｅｔ
ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ．ＴｈｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｍｅｃｈａｎｉｓｍｏｆｔｈｅｐｏｒｏｕｓＣｕａｌｌｏｙｉｓａｌｓｏａｎａｌｙｚｅｄａｎｄｄｉｓｃｕｓｓｅｄ．ｎＩｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅ
ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎｓｔｒｅｎｇｔｈ，ｅｌａｓｔｉｃｍｏｄｕｌｕｓａｎｄｙｉｅｌｄｓｔｒｅｎｔｈｇｄｅｃｒｅａｓｅｗｉｈｔｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｄｅｃｒｅａｓｉｎｇｓｔｒａｉｎｒａｔｅ．Ｔｈｅ
多子ＬＣｕ．Ｎｉ．ＡＩ合金的高温压缩变形行为及本构关系木
李微梁慧陈荐杨嘉伟李贤泽
长沙４１００７６）（长沙理工大学能源与动力工程学院
摘要：采用雾化法制备Ｃｕ－Ｎｉ．Ａ１粉末，对其进行真空热压烧结制取多孔Ｃｕ－Ｎｉ．Ａ１合金，研究该材料的微观组织、高温压缩