塔设备计算实例
吸收塔塔径计算公式
吸收塔塔径计算公式吸收塔是化工、环保等领域中常见的设备，用于实现气体混合物中某些组分的吸收。
而吸收塔塔径的计算可是个关键环节，这直接关系到吸收塔的性能和工作效率。
要计算吸收塔的塔径，咱们得先弄清楚几个重要的参数和概念。
首先就是气体的流量，这就好比是一条河流的水流量，流量越大，需要的河道就得越宽。
还有气体的流速，它决定了气体在塔内流动的快慢。
另外，吸收塔的操作条件，比如温度、压力，也会对塔径产生影响。
那具体的计算公式是啥呢？一般来说，吸收塔塔径可以通过下面这个公式来计算：D = √（4Q / πv），这里的 D 就是塔径啦，Q 是气体的体积流量，v 是适宜的空塔气速，π 就是大家熟悉的圆周率。
举个例子吧，就说咱们在一家化工厂，要设计一个用于吸收二氧化硫的吸收塔。
经过前期的工艺计算和分析，已知气体的体积流量是1000 立方米每秒，通过实验和经验数据，确定适宜的空塔气速为 2 米每秒。
那咱们就可以这样来算塔径：先把数字代入公式，D = √（4×1000 / 3.14×2），经过计算，得出塔径大约是 31.8 米。
可别以为这就算完事儿了，实际情况可复杂得多。
比如说，气体的性质也得考虑进去。
如果气体中含有一些容易堵塞或者粘结的成分，那咱们在选择塔径的时候就得留有余地，稍微选大一点，免得后期出现堵塞影响生产。
还有啊，不同的吸收工艺对塔径的要求也不一样。
有的工艺需要气体和吸收液充分接触，那塔径就得适当大一些，以增加接触面积和时间。
在实际操作中，计算塔径还得考虑设备的成本、安装和维护的便利性等因素。
就像我之前参与过的一个项目，最初计算出的塔径从理论上来说是没问题的，但考虑到工厂的场地限制和后续的维护难度，我们不得不重新调整计算参数，经过多次的讨论和修改，最终确定了一个既能满足工艺要求，又能适应实际情况的塔径。
总之，吸收塔塔径的计算可不是个简单的数学问题，它需要综合考虑各种因素，还得结合实际经验，才能得出一个既合理又实用的结果。
填料塔的简单介绍及其相应计算要点
10
3.7 裙座轴向应力校核 ............................................
10
3.7.1 裙座底截面的组合应力 ..................................
10
4.7.2 裙座检查孔和较大管线引出孔截面处组合应力 ..............
表 1 塔设备的投资及重量在过程设备中所占的比例
装置名称
化工及石油化工
炼油及煤化工 化纤
塔设备投资的比 例（ %） 25.4
34.85 44.9
装置名称
60 万， 120 万 t/a 催化裂化 30 万 t/a 乙烯 4.5 万 t/a 丁二烯
塔设备重量的比 例（ %） 48.9
25.3 54
实现气（汽） —液相或液 —液相之间的充分接触，从而达到相际传质和传热 的目的。塔设备广泛用于蒸馏、吸收、介吸、萃取、气体的洗涤、增湿及冷却等 单元操作中，它的操作性能好坏，对整个装置性能好坏、对整个装置的生产，产 品产量、质量、成本以及环境保护、 “三废”处理等都有较大的影响。因此对设 备的研究一直是工程界所关注的热点。 随着石油、 化工的发展， 塔设备的合理造 型及设计将越来越受到关注和重视。
图 2.1 填料塔的总体结构
1.2 板式塔
以塔板作为气、 液接触和传质的基本构件， 液体自上而下流入各层塔板， 形 成液池，气体以鼓泡或喷射的形式自下而上穿过各层塔板的筛孔、液池，使气、 液两相密切接触而传质和传热。 两相的组分浓度呈阶梯式变化， 板式塔属于逐级 接触型的气、液传质设备。如图 2.2 为板式塔的总体结构。
料塔两大类 , 人们又按板式塔的塔盘结构和填料塔所用的填料 , 细分为多种塔型。 目前工业上应用最广泛的是填料塔及板式塔。
高塔基础计算书（手算）
高塔基础计算书（手算）基本计算资料：采用现行国家有关规范<<石油化工塔型设备基础设计规范>>,（SH 3030-1997）<<建筑结构荷载规范>>（GB50009-2001）<<建筑地基基础设计规范>>（GB50007-2002）<<建筑抗震设计规范>>（GB50011-2001）<<高耸结构设计规范>>（GBJ135-90）<<构筑物抗震设计规范>>（GB50191-93）<<化工设备基础设计规定>>参考手册：〈〈高塔基础设计手册〉〉以塔401为例：计算如下：一、塔设备内径：D1=2.2m, 外径：D2=2.224m塔设备高度：30m基本风压：0.5kN/ m2㎡㎡地震烈度：7度，设计地震基本加速度：0.15g。
基础置于砾石层上，地基承载力特征值:f a=400kPa。
二、荷载空塔自重：22吨，生产时操作重：31吨充水水重：110吨，平台梯子重：7吨(含管道、保温等)三、周期计算：δ1＜＝30，当h2/D2=302/2.224=404.7<700T1=0.35+0.85x10-3x h2/D2 =0.694s四、风荷载计算：w k=βz u s u z u r(1+u e)(D2+2δ2)w0u s=0.6, u r=1.1, u e=0.23, δ2=0.3w k=0.6x1.1x1.23βz u z w0 D2=0.812βz u z w0 (D2+2δ2)离地面高度H(m) 10 20 30u z 1.0 1.25 1.42u z w00.5 0.625 0.71βz 1.35 1.82 2.23w k 1.55 2.6 3.6注：βz是按高耸结构设计规范计算作用在基础顶面的剪力：Q=[1.55+(1.55+2.6)/2+(2.6+3.6)/2]x10=67kN作用在基础顶面的弯矩：M=[1.55x5+1.55x15+2.6x25+0.5x16.7x1.05+0.5x26.7x1]x10 =1180kN.m五、地震作用计算：G eq=31x10=310kNa1=(T g/T1) 0.9xa max=(0.35/0.694) 0.9x0.12=0.065F EK=a1xG eq=0.065x310=20.15kN作用在基础顶面的剪力：Q=F EK=20.15kN作用在基础顶面的弯矩：M=Qx2h/3=20.15x2x30/3=806 kN.m六、基础设计〈一〉、正常操作情况下的荷载标准组合假设基础直径5.2m，基础埋深3.0m,基础高出地面0.3m。
质量载荷计算
质量载荷计算塔体内直径D=1000mm，壁厚12mm；塔体加裙座钢板质量：m1=7.5×12×8×1.0π=kg 手孔、接管、法兰等附件质量：m a=kg气液分布器质量：40x3=120kg填料质量为：350×π4×1.02×2.55=kg支撑板质量：43x3=129kg压板质量：20x3=60kg故内件质量总和为m2=保温材料质量：m3=kg笼式扶梯单位质量40kg/m，钢制平台单位质量150kg/m2，平台、扶梯质量：m4=1×4×150+10×40=1000kg精馏塔液相平均密度ρm=kg/m3物料质量正常操作时塔内液位在1/2处，根据塔体机械设计，此处为第二、三段填料分层处，故浸没的物料高度为m，因此：m5=[L pφ+(0.5L−L p)π4D2ρm+V Hρm=采用水进行液压试验m w=πD2Lρm+2V Hρm=偏心质量m e=设备操作时质量：m0=m1+m2+m3+m4+m5=设备最大质量：m max=m1+m2+m3+m4+m5+m w+m a+m e=设备最小质量：m min =m 1+0.2m 2+m 3+m 4+m a =地震弯矩天津市地震强烈度为7度，需要对地震弯矩进行核算。
水平地震力：F k 1=C z α1ηk 1m k g对于等直径，等壁厚的塔设备的基本自振周期为：T 1=90.33H m 0H Eδe D i 3×10−3 带入各数据，得：T 1=90.33H m 0H e i 3×10−3 根据《化工机械基础》图知，地震影响系数α1=αmax ，当地震烈度为7时，αmax =0.23，则α1=0.23由于精馏塔比较大，塔高较高，ηk =水平地震力为：垂直地震力在塔底处最大，故只计算塔底垂直地震力大小：F v0−0=αvmax m eq g = 地震弯矩：等直径、等壁厚塔设备底界面的基本振型地震弯矩计算式为：M Ei 0−0=1635C z α1m 0gH 将各数带入上式，计算 M Ei 0−0=1635C z α1m 0gH 塔体的风载荷和风弯矩风载荷计算公式如下P 1=K 1K 2i q 0f i L i D ei ×10−6笼式扶梯与塔顶管线布置成90℃，有效直径为D ei =D oi +2δsi +K 3+K 4K 4计算公式为：K 4=2∑Al 0，mm0-4m计算长度内D ei=D oi+2δsi+K3+K4则风载荷P1P1=K1K2i q0f i L i D ei×10−6 4-8m计算长度内D ei=D oi+2δsi+K3+K4则风载荷P1P2=K1K2i q0f i L i D ei×10−6塔底部风弯矩：M=P1L1+P2(L1+L2)。
蒸馏塔的简化逐板计算法
蒸馏塔的简化逐板计算法
蒸馏塔是以气液为连续相进行分离的塔器，通常由溶液进料管、分布板、气体进口管、分馏柱、回流罐、冷凝器、气体出口管、气体出口管和水洗冷却器等组成。
其中有关塔内设备的计算及操作条件的选择等都是研究的重要内容。
一、经典计算法。
二、蒸馏塔板数计算器。
三、塔内件力学计算。
四、固定床吸附浓缩。
四、简化计算方法。
以乙苯为例1、预计产量的上限：首先求出分离系数k1为3。
一般采用A型填料(多为冲孔板)。
k1=3。
设板高h。
则有1.2~h。
2、根据填料的类型(均质，沟槽，塑料，无沟槽)和板高计算填料直径Dd，在不考虑塔的空间效应时， Dd的影响可忽略不计，所以设Dd=D/2(板高/2)。
3、计算内件高度H(板高的5%)，由于塔底是死的， H= (1.5-0.125)H4、计算H与H′=H′-H，即H=H′5、计算产品量Q5.根据理论值(文献资料和经验值)Q = k2H=Qd6、根据单位体积分离系数K计算K=4。
计算出平板层数为1~6。
由于乙苯在塔顶要经过部分冷凝才能进入塔内，因此塔内第一板要加大，故选取第一板为4板( 4.5mm)，第二板为3板( 3mm)第三板为2板( 1.2mm)第四板为1板( 1mm)。
第五板(0.75mm)第六板(0.35mm) 7、计算板效率，由于板效率主要受塔内件结构影响，只要保证H/D=H′ / H≤5%即可。
8、计算处理量： V=K*(H/D)9、由蒸馏操作线计算操作温度：T=(C/4)H* V/ K* 100 10、物料衡算， 11、总物料衡算。
塔吊专项方案计算例题
某建筑工地，需安装一台QTZ80型塔吊进行建筑施工。
该塔吊最大起重高度为80米，最大起重重量为8吨。
施工现场地质条件为粉质黏土，承载力为120kPa。
现需计算塔吊基础的设计方案。
二、计算依据1. 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）2. 《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）3. 《建筑机械用法安全技术规程》（JGJ33-2001）三、计算步骤1. 计算塔吊基础底面积根据塔吊说明书，塔吊基础底面积A=2.0×2.0=4.0平方米。
2. 计算塔吊基础底面压力塔吊基础底面压力F=塔吊最大起重重量=8吨=8000kg基础底面压力P=F/A=8000kg/4.0平方米=2000kPa3. 计算地基承载力根据《建筑地基基础设计规范》，粉质黏土的地基承载力为120kPa。
4. 判断地基承载力是否满足要求由于塔吊基础底面压力P=2000kPa，大于地基承载力120kPa，因此需要采取地基加固措施。
5. 计算地基加固深度地基加固深度h=（P-120kPa）/（120kPa×0.5）=4.0米6. 计算地基加固面积地基加固面积A=塔吊基础底面积+地基加固深度×地基加固宽度根据实际情况，地基加固宽度取2.0米，则地基加固面积A=4.0平方米+4.0米×2.0米=12.0平方米。
7. 计算地基加固材料地基加固材料采用C15混凝土，每立方米混凝土重2400kg。
地基加固材料重量W=地基加固面积×地基加固深度×混凝土重度=12.0平方米×4.0米×2400kg/立方米=115200kg。
8. 计算地基加固工程量地基加固工程量V=地基加固面积×地基加固深度=12.0平方米×4.0米=48.0立方米。
四、结论根据计算结果，该建筑工地的塔吊基础需采取地基加固措施，加固深度为4.0米，加固面积为12.0平方米，加固材料为C15混凝土，工程量为48.0立方米。
设备选型及经典设备计算
溢流强度
m^3/(h.m)
47.0379
板上液层高度
m
0.0715
堰上液层高度
m
0.0370
板上液层阻力
m液柱
0.0358
干板压降
m液柱
0.0338
总板压降
m液柱
0.0695
雾沫夹带
kg液/kg气
0.0584
降液管液泛
%
49.8224
降液管内液体高度
m
0.1897
降液管停留时间
s
11.7473
效率较稳定，大塔板效率比小塔板有所提高
液气比
对液体喷淋量有一定要求
适用范围较大
持液量
较小
较大
安装检修
较困难
较容易
材料
可用非金属耐腐蚀材料
一般用金属材料
造价
直径800mm以下，一般比板式塔便宜，直径增大，造价显著增加
直径大时一般比填料塔造价低
质量
大
较小
物系特点
塔设备选型
比较板式塔和填料塔的特点，并结合物料的特点，另外考虑精馏过程和反应过程的同时性，以及设备的制造安装等，最终选用板式反应精馏塔。
塔设备机械设计初步
2.1 T0201 塔设计
先按内压容器设计厚度，然后按自重、液重等引起的正应力及分载荷引起的正应力及风载荷引起的弯曲应力进行强度和稳定性验算。
圆筒体td= = =5.7mm
式中 —16MnR材料在65℃是的许可应力,取170MPa；
—塔顶接头焊缝系数，采用双面对接焊，局部无损探伤，取 =0.85
2.01m/s
(4)塔底出料管径
取出料液体流速
U=2m/s
塔吊布置台数与产量计算实例
塔吊布置台数与产量计算实例
塔吊每台塔吊每台班产量按80～120吊（综合吊装）。
按施工手册中塔吊每台塔吊每台班产量按50～75吊（综合吊装）。
实测每台班约为55吊。
综合流水节拍，每幢楼按7天一层，
假设5#和11#楼同时施工，以最有利的情况，11#楼快3.5天(流水工期)，则工期为12.5天。
561.2+428.2*1.5=1203.5㎡*1.5吊/㎡=1805.25吊
每天按1.5台班计，80吊*1.5*12.5=1500吊< 1805.25吊,不满足工期要求；
每天按2台班计，80吊*2*12.5=1680吊< 1805.25吊,不满足工期要求；
所以5#、12#楼均要独立设置塔吊。
5#楼（8#楼）工作面积：561.2㎡；6#楼工作面积：401.4㎡；7#楼（11#楼）工作面积：428.2㎡；12#楼工作面积：505.1㎡。
假设，每七天一层，6#、8#楼同时上，而7#楼流水工期快4天，则总工期为12天。
6#+7#+8#=401.4+428.2*1.5+561.2=1604.9㎡*1.5吊/㎡= 2407.35 吊
80*1.5*2*12=2880 吊> 2407.35 吊可满足要求。
80*2*12=
561.2㎡*1.5吊/㎡=841.8 吊
80吊*1.5台班/天*8天=960 吊，基本可满足要求。
架子1.5天，模板2.5天，柱砼1天，钢筋1.5天，梁板砼1.5天，。
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《化工设备设计基础》课程设计计算说明书学生姓名：学号：所在学院：专业:设计题目:指导教师：2006 年月日目录一.设计任务书 (2)二.设计参数与结构简图 (4)三.设备的总体设计及结构设计 (5)四.强度计算 (7)五.设计小结…………………………………………………………。
.13六.参考文献…………………………………………………………。
.14一、设计任务书1、设计题目根据《化工原理》课程设计工艺计算内容进行填料塔(板式塔）设计。
各个同学按照自己的工艺参数确定设计题目:填料塔(板式塔）DNXXX设计.设计题目：例：精馏塔(DN1800）设计2、设计任务书2.1设备的总体设计与结构设计（1）根据《化工原理》课程设计,确定塔设备的型式（填料塔、板式塔);（2)根据化工工艺计算，确定塔板数目(或填料高度)；（3）根据介质的不同，拟定管口方位;（4)结构设计,确定材料。
2.2设备的机械强度设计计算（1）确定塔体、封头的强度计算。
（2）各种开孔接管结构的设计，开孔补强的验算。
（3）设备法兰的型式及尺寸选用；管法兰的选型。
(4）裙式支座的设计验算.(5）水压试验应力校核。
2。
3完成塔设备装配图(1）完成塔设备的装配图设计，包括主视图、局部放大图、焊缝节点图、管口方位图等。
(2）编写技术要求、技术特性表、管口表、明细表和标题栏。
3、原始资料3。
1《化工原理》课程设计塔工艺计算数据.3。
2参考资料:［1］董大勤。
化工设备机械基础［M］。
北京:化学工业出版社，2003。
［2］全国化工设备技术中心站.《化工设备图样技术要求》2000版[S］． [3］GB150—1998.钢制压力容器［S]．[4］郑晓梅。
化工工程制图化工制图［M]．北京：化学工业出版社,2002. [5］ JB/T4710—2005。
钢制塔式容器［S]．4、文献查阅要求设计说明书中公式、内容等应明确文献出处;装配图上应写明引用标准号。
5、设计成果1、提交设计说明书一份。
2、提交塔设备（填料塔、板式塔)装配图一张(A1）。
二。
设计参数与结构简图1、设计参数本课程设计的工艺条件由化工原理课程设计计算而得。
工作温度°C：120 设计温度°C：150 工作压力MPa: 0。
1 设计压力MPa：0。
11 塔体内径mm：1800 塔板数块：63介质：醋酸—丙酸混合物2、结构简图（手画）图1 塔结构简图三。
设备的总体设计及结构设计1、根据《化工原理》课程设计，确定塔设备的型式(填料塔、板式塔).2、根据化工工艺计算,确定塔板数目（或填料高度)。
3、根据介质条件的不同，拟定管口方位。
（画出俯视管口方位)4、结构设计，设备法兰的型式及尺寸选用，管法兰等零部件选型。
1)零部件材料的选取根据塔器使用条件（介质的腐蚀性、设计压力、设计温度）、材料的焊接性能、零件的制造工艺及经济合理性进行选材：塔体：16MnR 封头：16MnR接管：20 底座：Q235-B塔盘:16MnR 法兰:16MnII（材料的许用应力按照《化工设备机械基础》表8-7查并列表）2）塔盘结构根据工艺条件、塔体直径，塔盘结构选为单液流分块式塔盘，具体塔盘结构及尺寸的选取见第十七章第三节(p430-438).（自选)3）工艺接管接管的选取根据介质流量，参照GB12771-91，接管的选取如下表:4 )压力容器法兰和接管法兰压力容器法兰的选取按照《化工设备机械基础》选JB/T4700～4707—2000标准。
（按照《化工设备机械基础》（p263）写出选取过程）容器法兰选取结果如下表：管法兰选取结果汇总：5）法兰密封垫片的选取法兰密封垫片的选取参照《化工设备机械基础》表10-306）裙座选取裙座的选取根据参照《化工设备机械基础》图17-21确定裙座各尺寸。
7）人孔设置人孔的选取根据筒体直径和公称压力参照《化工设备机械基础》表11—1和表11-6，例:本设计中选用带颈平焊法兰人孔，公称压力1。
0MPa，公称直径500 mm，标准号为HG20594—95。
8) 手孔设置手孔选取同上,例：本设计中选用不锈钢板式平焊人孔(仅限凸面），公称压力0.6MPa，公称直径150mm,标准号为HG20597—95。
9）视镜和液位计的选取视镜和液位计的选取根据《化工设备机械基础》表11-9、表11—11选取10) 焊接接头形式和和焊接材料的选取焊接接头形式的选取参照《化工设备机械基础》第十四章第二节(p367—377），标准为HG20583-1998，A、B类焊接接头按照HG20583—1998中DU4，D类焊接接头按照HG20583-1998中G2，带补强圈D类焊接接头按照JB/T4736-2002中C，焊接材料的选取参照第十四章《化工设备机械基础》第四节（p379-382），标准GB/T5117—95、GB/T5118—95 GB/T983-95焊接接头的检验《化工设备机械基础》第十四章第三节（p378)11）压力容器类别的划分压力容器类别的划分按《压力容器安全技术监察规程》，本设计塔器为低压分离设备，介质为易燃、中毒危害介质，故划分为一类压力容器。
四、强度计算1、塔体壁厚计算塔体圆筒体壁厚计算按照GB150—1998《钢制压力容器》式5—1计算壁厚: 2[]c i t cp D p δσϕ=- （4-1） 式中 δ：塔体的理论计算壁厚，mmp c ：塔体的计算压力，MPaD i ：塔体内径，mm[]t σ：钢板在设计温度下的许用应力，MPaϕ:焊接接头系数；名义厚度： n C δδ=++∆; （4-2）12C C C =+;e n C δδ=-；式中 n δ：名义厚度;C 1：腐蚀裕量；C 2：钢板负偏差；∆：圆整量;e δ：有效厚度；查表《化工设备机械基础》表8—7[]t σ=170 MPap c ：取塔体的设计压力，0。
11 MPa焊缝为双面焊,局部射线检测，ϕ=0。
85代入数据到式(4—1）得：2[]c i t cp D p δσϕ=-= 0.11180021700.850.11⨯⨯⨯-=0.69 mm C 1 =1 mmC 2 =0 mm 代入数据到式（4-2)得:名义厚度： n C δδ=++∆= 2 mm按最小厚度δmin 要求 取 n δ= 6 mm2) 封头的强度计算(封头的设计参照第八章第二节p175-185）。
塔体封头壁厚计算按照GB150-1998《钢制压力容器》式7—1计算壁厚： 2[]0.5c i t cp D p δσϕ=- （4—3） 式中 δ：塔体封头的理论计算壁厚,mmp c ：塔体的计算压力,MPaD i ：塔体内径，mm[]t σ:钢板在设计温度下的许用应力，MPaϕ：焊接接头系数；名义厚度： n C δδ=++∆；12C C C =+;e n C δδ=-；式中 n δ：名义厚度；C 1:腐蚀裕量；C 2：钢板负偏差；∆：圆整量；e δ：有效厚度；查表《化工设备机械基础》表8—7[]t σ=170 MPap c ：取塔体的设计压力，0.11 MPa焊缝为双面焊，100%射线检测,取ϕ=1代入数据到式（4—3)得： 2[]0.5c i t c p D p δσϕ=- =0.111800217010.50.11⨯⨯⨯-⨯=0.59 mm C 1 =1 mmC 2 =0 mm代入数据到式（4-2)得：名义厚度： n C δδ=++∆= 2 mm按标准椭圆封头最小厚度δmin 〉0。
15%D i 要求 取 n δ= 6 mm 查《化工设备机械基础》（p196)选标准椭圆形封头JB/T4746-2002封头直边高度h 0取25mm封头高度h 取450mm3）开孔补强计算开孔补强结构选用JB/T4736—2002补强圈结构，补强圈尺寸按照《化工设备机械基础》p327（列出所选尺寸），焊接坡口尺寸选《化工设备机械基础》第十四章第二节p375 C 型。
开孔补强计算采用等面积补强法，其公式参照第十二章第一节(p326—p335）。
例：人孔开孔补强计算：人孔选公称压力1。
0MPa,公称直径500 mm,标准号为HG20594—95 接管￠530⨯8(p302） 材料：20a 。
开孔所需补强面积 ；A=d δ+2δδet （1-r f ） （4-4) 式中 r f ：强度削弱系数d ：开孔直径 mmδ：塔体的计算壁厚mmδet ：接管的有效厚度mmd=di+2Ct=(530—16）+2(1+0）=518 mmδet=δnt — Ct=8—1=7 mm塔体材料：16MnR []t σ =170 MPa接管材料：20 []t σt=130 MPa[][]t t r t f σσ==130170=0。
78 代入式(4-4） A=d δ+2δδet(1—r f ）=5180.69⨯+2⨯0。
69⨯7（1—0。
78）= 359.5 mm 2b 。
有效补强范围内的补强面积:①有效补强范围有效宽度： B=2d=2⨯518=1036 mm外伸高度:h 1。
4 mm内伸高度：h 2= 0 mm②壳体多余截面积A1=(B —d)（ e δ-δ）—2δet （ e δ—δ）(1-r f ) （4—5）代入式（4-5）A1=(1036-518）（7-0.69)—2⨯7(7-0.69)（1—0.78）= 1211.2 mm 2③接管多余截面积A2=2h 1(δet-δt) r f +2h 2(δet-C2） r f (4-6)接管计算厚度δt=2[]c i t cp d p δσϕ=-= 0.11514213010.11⨯⨯⨯-=0.22 mm 式中 di:接管内直径 mm di=530—16=514 mm代入式（4—6） A2=2h 1(δet-δt ） r f +2h 2（δet —C2) r f=2⨯64。
4（7—0.22）0。
78=681 mm 2④焊缝金属截面积A3=6⨯6=36 mm 2A1+A2+A3〉A 满足不另行补强条件，所以不需补强。
其它开孔直径比人孔直径要小,故不需再进行开孔计算（如计算结果需要补强，还需对其他接管进行补强计算)4)筒体的稳定性校核因圆筒不受外压,所以此处不必对圆筒的周向稳定进行校核。
如筒体工作压力为真空，筒体的轴向稳定性校核参照第九章第六节（p242—244）。
5)裙座的轴向稳定性校核裙座的轴向稳定性校核：参照《化工设备机械基础》p442图17-21确定裙座各项尺寸，查取相关许用应力。
根据《化工设备机械基础》p242进行裙座的轴向稳定性校核。
6）座圈的压应力校核m 封头=120⨯2=240 kg （p197）m 筒体=267⨯26.5=240 kg （p195）m 塔盘=n （Aa+Af+Ai ）ρ= 6995。