瑞典圆弧法坝体稳定性分析在尾矿库工程中应用论文
尾矿库渗流计算
XXX金矿渗流计算渗流稳定计算：1）尾矿坝渗流稳定计算模型：计算模型按二维建立，按平面应变问题分析，采用三角形划分网格单元，数值模型如图2.3 所示图2.3 数值模型2）现状水位条件下稳定性分析渗流分析图谱：图2.4 总水头等值线及流速矢量图图2.5 空隙水压力等值线图稳定分析图谱：图2.6 瑞典圆弧法滑裂面(2-2 最大断面)图2.7 瑞典圆弧法滑裂面(1-1)图2.8 瑞典圆弧法滑裂面(3-3) 3）洪水运行条件下稳定性分析渗流分析图谱：图2.9 总水头等值线及流速矢量图图2.10 空隙水压力等值线图稳定分析图谱：图2.11 瑞典圆弧法滑裂面(2-2 最大断面)图2.12 瑞典圆弧法滑裂面(1-1)图2.13 瑞典圆弧法滑裂面(3-3)4）特殊运行条件下稳定性分析图2.14 瑞典圆弧法滑裂面(2-2 最大断面)图2.15 瑞典圆弧法滑裂面(1-1)图2.16 瑞典圆弧法滑裂面(3-3)④计算结果及分析运用上述所述计算参数和运行情况，采用瑞典圆弧法进行尾矿坝渗流稳定分析，计算结果见表2-1。
尾矿稳定计算成果表表2-1项目规范值1-1 断面2-2 断面3-3 断面现状水位 1.15 1.35 1.31 1.64 洪水运行 1.05 1.29 1.05 1.60 特殊运行 1.00 1.20 0.99 1.55从上表可以看出洪水运行期，2-2 断面抗滑稳定安全系数与规范值相同，但安全储备不足，而特殊运行期则略小于规范值，所以现状尾矿库在特殊运行条件下是不稳定的。
⑤结论及建议1）本次渗流分析结果显示在现状水位运行工况和洪水位运行工况下坝体内部各土层渗透比降均较小，渗流稳定满足要求。
2）根据坝体的应力变形分析，坝体内部应力较小且分布均匀，坝体在现有坝高的垂直沉降量最大为0.20m。
坝体已经运行多年，沉降基本终止。
3）对坝体典型的三个断面做了抗滑稳定分析，结果显示最大2-2断面、1-1 断面和3-3 断面在现状水位、洪水位运行工况下的安全系数大于等于规范允许值，但最大2-2 断面在特殊运行工况下坝体安全系数比规范最小允许安全系数略小。
瑞典圆弧法 边坡稳定性分析例题
(10)将每一段的重力Gi化为二个分力： a．在滑动曲线法线方向分力：Ni=Gicosαi b．在滑动曲线切线方向分力：Ti=Gisinαi 并分别求出此两者之和，ΣＮi和ΣTi (11)算出滑动曲线圆弧长L (12)计算稳定系数
K2
n
f N i CL
i 1 n
T
i
i
= 1.54
(6)将圆弧范围土体分成8～10段，本例采用8段，先由坡脚起每 5m一段，最后一段可能略少。 (7)算出滑动曲线每一分段中点与圆心竖线之间的偏角αi Xi sinαi= R 式中：Xi——分段中心距圆心竖线的水平距离，圆心竖线左侧 为负，右侧为正； R——滑动曲线半径。 (8)每一分段的滑动弧曲线可近似取直线，将各分段图形简化为 梯形或三角形，计算其面积Ωi，其中包括荷载换算成土柱部分 的面积在内。 (9)以路堤纵向长度1m计算出各分段的重力Gi
解 (1)用方格纸以1∶50比例绘出路堤横断面。 (2)将挂车-80换算成土柱高(当量高度)。 (3)按4.5H法确定滑动圆心辅助线。在此取坡脚θ=25°
13 (θ＝arctg 2518' )，由表得β1＝25°，β2＝35°。 27.5
据此两角分别自坡脚和左顶点作直线相交于O点，BO的延长 线即为滑动圆心辅助线。 (4)绘出三条不同位置的滑动曲线：①一条通过路基中线；② 一条通过路基的右边缘(如图中的圆弧所示)；③一条通过距 右边缘1/4路基宽度处。 (5)滑动圆弧中心可用直线连接可能滑弧的两端点，并作此直 线的中垂线相交于滑动圆心辅助线BO于A点。A点即是该滑 动曲线的中心。
Ω m2 29.9 57.5 56 51 49.7 38.5 24 4.8
G=Ω kN 508 971 951 866 845 654 408 82
瑞典圆弧法
分析BCDE块的平衡
BC
P1= W1sin 1—(W1cos1 tg)/Fs
代入EDA块的平衡方程,滑动力 与抗滑力
E W1 T1
Fs =抗滑力/滑动力
需要迭代
N1
W2
P1 D
1
A
T2
N2
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2 无粘性土土坡的稳定(wěndìng)分 析
四. 无粘性土的非线性强度(qiángdù)指标 对滑动面的影响
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安全系数 的定义 (ānquán xìshù)
土坡沿着某一滑裂面的安全系数F是这样定义
(dìngyì)的，将土的抗剪强度指标降低为c’/F, tan’/F, 则土体沿着此滑裂面处处达到极限
平衡，即
=c’e+’e tan’e c’e = c’/F
tan’e = tan’/F
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2 无粘性土土坡的稳定(wěndìng)分析
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1 概述
一、土坡：具有(jùyǒu)倾斜面的土体
2．人工(réngōng)土坡
¤ 挖方：沟、渠、坑、池
露 天 矿
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1 概述
一、土坡：具有(jùyǒu)倾斜面的土体
人工 土坡 2．
(réngōng)
¤ 填方：堤、坝、路基、堆料
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人工 土坡 1 概述(ɡài shù)
2．
2. 其中圆心O及半径R是任意(rènyì)假设的，还
必须计算若干组（O, R）找到最小安全系
数
———最可能滑动面
3. 适用于饱和粘土
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3 粘性土坡-条分法基本原理
二、条分法的基本原理及分析
(fēnxī)
原理 1．
尾矿设施设计要求规范GB50863-2013-Word可复制版
尾矿设施设计规范1 总则1.0.1 为统一尾矿设施设计的原则和技术要求，使其符合国家的方针、政策和法令，达到安全、合理贮存尾矿和保护环境及节能节水的要求，制定本规范。
1.0.2 本规范适用于金属和非金属矿山的新建、改建和扩建尾矿设施及氧化铝厂湿式堆存的赤泥堆场设计。
对于具有特殊性质的尾矿，如核工业有放射性物质尾矿、采用特殊处置方式的尾矿及电厂灰渣等处理设施设计，不适用本规范。
1.0.3 选矿厂必须有完善的尾矿设施，严禁任意排放尾矿。
1.0.4 尾矿设施设计应符合下列要求：1 符合企业的总体规划，尾矿库的服务年限与选矿厂的生产年限相适应；当采用多库分期建设方案合理时，应制定分期建库规划，确保后期库的竣工投产时间比前期库的闭库时间提前0.5年～1年，维持矿山持续生产。
每期尾矿库的服务年限，小型选矿厂不少于5年；大中型选矿厂不少于10年；当采用多厂一库合理时，应制定合建库的运行规划。
2 在满足生产要求和确保安全的前提下，充分利用荒地和贫瘠土地，尽量不占、少占和缓占农田，充分考虑造地还田和尾矿库闭库后复垦；3 对有现实利用价值的尾矿考虑综合利用的可行性；4 宜采用安全可靠、符合国情、经济合理的新技术、新工艺、新设备、新材料；5 尾矿水充分回收利用；外排水水质标准应满足相关标准和规范的规定；6 供电的负荷等级与选矿厂一致。
1.0.5 施工图设计文件中应有专供厂矿安全生产管理使用的要点说明及有关的图纸，作为尾矿设施生产运行的主要依据。
内容应包括：1 尾矿库设计总坝高、总库容、等别；尾矿库总平面图、纵剖面图和库容曲线图；2 尾矿库放矿方式及要求、尾矿坝堆积方式及要求、堆积坡比控制、坝坡覆土植被及排水要求、浸润线控制标准；尾矿坝横剖面图；3 尾矿库不同运行期防洪标准和最小调洪高度；最小安全超高及最小干滩长度的控制参数；4 尾矿库排水设施的运行及封堵要求；5 尾矿工艺参数：尾矿量及颗粒组成、矿浆浓度及流量等；6 尾矿浓缩、输送、回水系统图；尾矿输送临界流速控制要求；7 尾矿设施监测系统设置及运行要求；8 其他应说明的内容和附图。
我国尾矿堆存技术现状和固化干堆实践
我国尾矿堆存技术现状和固化干堆实践作者：张召述等：昆明理工大学化学工程学院[摘要]尾矿库是一个高势能的人造泥石流危险源，溃坝引发的灾害危害程度仅次于地震、霍乱、洪水和核爆炸，位列第18位。
近年来，我国尾矿库溃坝事故频繁发生，造成了恶劣的社会影响、严重的伤亡事故、环境污染以及重大财产损失。
一、尾矿库安全现状与监管措施尾矿库是一个高势能的人造泥石流危险源，溃坝引发的灾害危害程度仅次于地震、霍乱、洪水和核爆炸，位列第18位。
近年来，我国尾矿库溃坝事故频繁发生，造成了恶劣的社会影响、严重的伤亡事故、环境污染以及重大财产损失。
2000年10月广西南丹大厂镇宏图选矿厂尾矿库坍塌，死亡28人，上百座房屋被毁。
2006年4月陕西镇安县发生黄金尾矿溃坝，死亡17人，数十间房屋被毁。
2007年5月山西省繁峙县宝山矿业公司尾矿库溃坝，直接损失4 500多万元，间接损失数亿元。
同年11月辽宁海城尾矿库发生溃堤事故，死亡16人。
2008年9月山西襄汾县新塔矿业公司尾矿库溃坝，造成死亡277人、受伤34人。
2010年9月紫金矿业锡尾矿库溃坝，死亡22人。
据国家安监总局统计数据显示，截至2009年底，全国12 655座尾矿库中危库、险库和病库占16.75%，四、五等小型库占尾矿库总数的95.4%，普遍存在浸润线过高、调洪库容不够、坝体裂缝严重、安全观测设施不健全等重大安全隐患，防范突发事件的能力较低。
尾矿库安全已成为政府、企业和公众共同关注的焦点。
滑坡、岸坡坍塌、地震液化、洪水漫坝、坝坡失稳、渗流破坏、管理失位被认为是引起尾矿库溃坝的主要因素。
因此，坝体安全分析、评价、监测和新型堆存技术的开发一直是本领域的研究热点：工程方面：一般将尾矿坝视为边坡，根据筑坝材料的土工力学参数，采用边坡理论对其稳定性进行分析，确定坡度、坝高、堆存工艺;在常规的边坡稳定性分析方法如刚体极限平衡法、模拟试验法、数值分析法基础上进一步发展了拟静力法、Newmark滑块分析法、振动台模型试验法以及动力有限元法等新理论;通过这些研究，找出了影响尾矿库安全的主要因素，提出了通过控制浸润线、干摊长度、堆坝坡度、堆积坝密实度、排洪系统、堆存体抗剪强度、坝高、库水位、回水系统等工程措施可有效改善尾矿坝的安全性。
尾矿堆积坝岩土工程分析与评价()
三、尾矿堆积坝岩土工程分析与评价
（5）对三级及以下上游式尾矿坝的渗流 计算可采用二向均质渗流计算方法或用 上游式尾矿坝的渗流计算简法进行。
（6）当用二相均质渗流法计算时，可采 用坝体材料综合渗透系数；当用有限元 法计算时，可采用概化断面各种材料渗 透系数统计值，并根据实测浸润线适当 调整。
三、尾矿堆积坝岩土工程分析与评价
（3）尾矿堆积坝的岩土工程分析评价应包括渗 流稳定性分析、静力稳定性分析；在地震动峰 值加速度等于或大于0.10g的地区还应包括动力 稳定性分析和液化稳定分析。
对地震动峰值加速度小于0.10g的地区的5级 尾矿堆积坝，当坝外坡比小于1：4时，除尾矿 土属尾粘土和尾粉质粘土组成的堆积物以及软 弱坝基外，可不进行稳定性计算。
三、尾矿堆积坝岩土工程分析与评价
（2）尾矿堆积坝的动力稳定性评价可采用拟静力法； 二级及以上堆积坝尚宜采用二维或三维有限元法进 行动力分析。 对二级及以上尾矿库的动力稳定性计算通常采 用二维或三维有限元方法进行计算，不过目前国内 还没有统一的公认的计算方法。但比较公认的是二 维或三维动力稳定性计算的计算单元多，影响坝体 稳定性因素考虑的也比较多，输入的地震也考虑了 其相似性，比拟静力法计算进了一步。
坝坡抗滑稳定最小安全系数（瑞典圆弧法）
坝的
级别
1
2
3
4、5
计算条件
正常运行
1.30 1.25 1.20 1.15
洪水运行
1.20 1.15 1.10 1.05
特殊运行
1.10 1.05 1.05 1.00
三、尾矿堆积坝岩土工程分析与评价
坝坡抗滑稳定最小安全系数（简化毕肖普法）
坝的级别
计算条件
1
2
满山红尾矿坝加高扩容渗流稳定性分析
逐渐减小 ， 至第 ２ ７ｄ左右趋 于稳定值 ， 明顶板离 表 层 变 形 己经稳定 ， 护效果 得 以显现 ¨ 支 。
ｌ ４
１２
［ ］ 刘勇洪． 索补 强 支护在 顺槽 支护 中的应 用［ ］ 科技情报 开 ２ 锚 Ｊ．
煤灰 ） 共计 １ ４万 ｔ取堆积干密度 １３ｔｍ 计算 ， ， ． ／ 年 尾 矿 量 约 为 １ ． ７万 ｍ ，０ ａ总 尾 矿 量 为 ２ ５ ４ ０７ ２ １ ． 万 ｍ， 。取库 容 利 用 系数 ０ ８ 所 需 尾 矿 库 总 库 容 为 ．，
２ ９２ ６ ． ５万 ｍ ， 终 堆 积标 高达 ５ ５ ｍ， 时 总 坝 高 最 ５ 届 达 １８ｍ， 应 排洪设 施 也应 进行 扩 建 。按 《 矿 厂 相 １ 选
摘
要
尾 矿 坝是 堆存 金属 非金 属 等矿 山选 矿废 弃 物 的构 筑 物 ， 其数 量 及 坝 体 高度 随 国家对
矿 产 资源 的 巨大 需求 而快速 增加 。验 算 了尾 矿 坝现 状和 最 终堆积 标 高 两种 情 况下相 应 的最不利 剖
面位置进行渗流计算和静力稳定计算。同时， 运用二维有限元计算坡面浸润线 ， 采用极 限平衡法对
坝 体现 状和加 高扩容 后 的稳 定安 全 系数进 行分 析 。计 算 结果 表 明， 体 最终 堆 积标 高剖 面 的稳 定 坝 安 全 系数在 不 同计 算条件 下 均满足 规 范要 求 ， 明堆积 坝加 高扩 容方案 是安 全 可靠 的。 说
关 键词 渗 透稳 定性 抗 滑稳 定 性 浸润 线
近。
计算 结果 表 明 ， 体最 终 堆 积 标 高 剖 面 的稳 定 坝 安全 系数 在不 同计 算 条 件 下 均满 足规 范 要求 ， 明 说 堆积 坝加 高扩 容方 案是 安全 可靠 的 。
广东省信宜市某尾矿坝稳定性评价
第11卷第2期中国水运V ol.11N o.22011年2月Chi na W at er Trans port Februar y 2011收稿日期：作者简介：叶竞雄（），男，湖北黄冈市人，天津市勘察院助理工程师，从事岩土工程勘察、设计、施工等工作。
广东省信宜市某尾矿坝稳定性评价叶竞雄，陈晖，吴军，丁月双（天津市勘察院，天津300191）摘要：锡坪尾矿库主坝下游有农田，村庄，学校和大量民用建筑，因此，尾矿堆积坝的稳定与否将直接影响人民生命和财产安全。
文中在对尾矿库周围岩土层，尾矿初期坝和尾矿堆积体的结构及物理力学性质，工程地质特性进行分析和研究的基础上，分别对尾矿初期坝的稳定性和尾矿堆积体的稳定性进行了评价，为尾矿库的正常运行提供科学依据。
关键词：尾矿坝；抗倾覆强度；抗滑稳定性；瑞典条分法中图分类号：TV 649文献标识码：A 文章编号：1006-7973（2011）02-0243-03一、前言尾矿库是矿山的重要组成部分，其安全运行是矿山的重中之重。
尾矿灾害事故的发生不但造成矿山停产等直接经济损失而且还涉及到环境污染等问题，其所造成的政治影响和社会危害极大。
目前我国尾矿坝的安全生产管理及事故的预防多数还停留在经验性阶段，缺乏行之有效的应急预测预报系统，不利于尾矿库的安全运行。
从可持续发展和环境保护的角度看，矿山迫切需要解决好尾矿堆积坝的稳定性问题。
本文对广东省信宜市某尾矿坝进行稳定性分析计算，对其可靠性提供一些科学的建议，确保安全运行。
二、工程区概况1．工程概况该矿山为新建矿山，选厂设计日处理原矿量约为前五年1,000t /日，五年后规模5,000t/日，服务年限10年。
该库址总汇水面积3.17km 2，尾矿库初期坝采用碾压透水堆石坝，坝顶标高405.0m ，坝高30.0m ，坝轴线长116.0m ，坝顶宽3.0m ，上、下游边坡均为1：2。
后期利用尾矿上游法堆坝，堆积高度75.0m ，边坡1：4，最终尾矿堆积标高480.0m ，总坝高105.0m ，尾矿库总库容656.9×104m 3,有效库容630.2×104m 3。
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瑞典圆弧法坝体稳定性分析在尾矿库工程中的应用
摘要：坝体稳定性计算是尾矿库安全评价中的一项重要内容。
运用圆弧条分法对尾矿库坝体稳定性进行分析，建立计算几何模
型，计算出坝体安全性系数，对尾矿库堆积坝进行安全评价能有效
的反映坝体稳定性现状。
关键词：圆弧法 尾矿库 坝体稳定计算应用
中图分类号： k826.16文献标识码：a 文章编号：
一、前言
尾矿库坝体边坡稳定性分析应遵循以定性分析为基础，以定量
计算为重要辅助手段，进行综合评价的原则。因此，根据工程地质
条件、可能的破坏模式以及已经出现的变形破坏迹象对边坡的稳定
性状态做出定性判断，并对其稳定性趋势做出估计，是边坡稳定分
析的重要内容。
根据已经出现的变形破坏迹象对边坡稳定性状态做出定性判断
时，应十分重视坡体后缘出现的微小张裂现象，并结合坡体可能的
破坏模式对其成因作细致分析。若坡体侧边出现斜列裂缝，或在坡
体中下部出现剪出或隆起变形时，可做出不稳定的判断。
二、尾矿库坝体稳定性计算方法
对尾矿库坝体稳定性的分析计算一般是将其当作边坡来处理，
沿用传统的土力学的传统理论进行分析。尾矿坝的稳定性分析方法
主要有极限平衡法和数值法。数值法有离散元法、边界元法、有限
元法等；极限平衡法有瑞典圆弧法、毕肖普法、陆军工程师团法、
萨尔玛法和摩根斯坦—普莱斯法等。极限平衡法其原理简单，实用
性强，能够直接提供坝体稳定性的定量结果，所以应用较广。
极限平衡法依据的是边坡上的滑体或滑体分块的力学平衡原理
(即静力平衡原理)来分析边坡在各种破坏模式下的受力状态，以及
边坡滑体上的抗滑力和下滑力之间的关系来对边坡的稳定性进行
评价的计算方法。由于它概念清晰，容易理解和掌握，且分析后能
直接给出反映边坡稳定性的安全系数值，因此极限平衡法是边坡稳
定性分析计算中主要的方法，也是在工程实践中应用最多的方法之
一。
其中瑞典圆弧法（简称瑞典法或费伦纽斯法）亦称fellenious
法，是边坡稳定分析领域最早出现的一种方法。
在瑞典圆弧法分析粘性边坡稳定性的基础上，瑞典学者
fellenius 提出了圆弧条分析法，也称瑞典条分法。fellenius将
土条两侧的条间力的合力近似的看成大小相等、方向相反、作用在
同一作用面上，因此提出了不计条间力影响的假设条件。而每一土
条两侧的条间力实际上是不平衡的，但经验表明，在边坡稳定性分
析中，当土条宽度不大时，忽略条间力的作用对计算结果并没有显
著的影响，而且此法应用的时间很长，积累了丰富的工程经验，一
般得到的安全系数偏低。
1955年，毕肖普(bishop)在瑞典法基础上提出了——毕肖普法。
这一方法仍然保留了滑裂面的形状为圆弧形和通过力矩平衡条件
求解的特点，与瑞典条分法相比，毕肖普法是在不考虑条块间切向
力的前提下，满足力多边形闭合条件，就是说虽然在公式中水平作
用力并未出现，但实际上条块间隐含的有水平力的作用。毕肖普法
由于考虑到了条块间水平力的作用，因此得到的安全系数较瑞典条
分法略高一些。
各种计算方法的出发点基本上都是假定土体是理想塑性材料，
不考虑土体本身的应力-应变关系，将土体作为刚体按极限平衡的
原则进行受力分析。
三、毕肖普法、瑞典条分法和瑞典圆弧法的基本原理
1、毕肖普法
毕肖普法提出的土坡稳定系数的含义是整个滑动面上土的抗剪
强度tf与实际产生剪应力t的比，即k＝tf/t，并考虑了各土条侧
面间存在着作用力，其原理与方法如下：
假定滑动面是以圆心为o，半径为r的滑弧，从中任取一土条i
为分离体，其分离体的周边作用力为：土条重wi引起的切向力ti
和法向反力ni，并分别作用于底面中心处；土条侧面作用法向力
ei、ei+1和切向力xi、xi+1。
根据静力平衡条件和极限平衡状态时各土条力对滑动圆心的力
矩之和为零等，可得毕肖普法求土坡稳定系数的普遍公式。
毕肖普忽略了条间切向力，即xi+1－xi＝0，这样就得到了国内
外广泛使用的毕肖普简化式。
所以它的特点是：(1)满足整体力矩平衡条件；(2)满足各条块
力的多边形闭合条件，但不满足条块的力矩平衡条件；(3)假设条
块间作用力只有法向力没有切向力；(4)满足极限平衡条件。
2、瑞典条分法
瑞典条分法适用于圆弧形破坏滑动面的边坡稳定性分析。该条
分法将滑动土体竖直分成若干个土条，把土条看成是刚体，分别求
出作用于各个土条上的力对圆心的滑动力矩，然后由得出土坡的稳
定安全系数。
3、瑞典圆弧法
极限平衡法是假定分析的滑体为刚体，划分为条块之间不会变
形，通过条块的受力平衡方程，来求解尾矿库坝体或边坡抗滑稳定
的安全系数。
取任意条块，通过解算条块的x、y方向的力矩平衡方程，得出
用瑞典圆弧法计算稳定性系数的表达式为：
式中：
—土体有效应力抗剪强度指标粘聚力，单位为kpa；
—土体有效应力抗剪强度指标内摩擦角，单位为度；
—条块重心点到滑弧圆心的力臂，单位为m；
—滑弧的半径，单位为m；—地震系数，一般为0．03～0．27；
—形一条块的土重量，单位为kn；—条块滑面的倾角，单位为
度
.
图1瑞典圆弧法计算简图
figure 3 sweden arc method diagram
当空隙压力比为：
公式中，为空隙压力比，条块土柱重量与水柱重量之比值。
四、利用瑞典圆弧法对尾矿库坝体稳定性进行分析
尾矿坝稳定性分析中，需要考虑三种运行情况。一是尾矿库处
于正常工作状态，也就是尾矿库水位处于正常生产水位是的运行情
况；二是在洪水条件下，尾矿库水位处于最高洪水位的运行情况；
三是特殊运行的情况，在考虑地震烈度大余六度的情况下，考虑洪
水和地震的综合作用的特殊运行情况。
1、初期坝体稳定性分析
初期坝体稳定性分析具体步骤如下：
（1）使用autocad画出初期坝的剖面简化图，建立坝体的几何
模型，并对模型进行简化。
（2）依次输入基本参数、坡面数据、各个土层的物理力学参数
值、水面线段数、浸润线各点的坐标投影值和加筋参数数值等各种
参数数值，进行计算。
（3）重复以上的步骤，对其洪水运行（无需考虑地震的影响）
的工况进行计算。
2、终期坝体稳定性
（1）根据初期坝横断面图，后期坝横断面图及相关参数构建坝
坡稳定性计算模型，cad画图如下：
图2尾矿库终期坝体稳定性计算模型
（2）依次输入基本参数、坡面数据、各个土层的物理力学参数
值、水面线段数、浸润线各点的坐标投影值和加筋参数数值等各种
参数数值，进行计算。
（3）重复以上的步骤，对其洪水运行（无需考虑地震的影响）
的工况进行计算。
五、结束语
由于边坡内部复杂的结构和岩石物质的不同，使得我们必须采
用不同的分析方法来分析其稳定状态。因此边坡是否处于稳定状
态，是否需要进行加固与治理的判断依据来源于边坡的稳定性分析
数据。瑞典圆弧法其原理简单，实用性强，能够直接提供坝体稳定
性的定量结果，所以应用较广。
参考文献：
[1] 胡辉、姚磊华、董梅，《瑞典圆弧法和毕肖普法评价边坡稳
定性的比较》，《路基工程》，2007年第6期，110-112页。
[2]李全明，王云海，廖国礼．尾矿库安全评价中的科学问题及
评价方法探讨[盯．中国安全生产科学技术，2006，2(6)：53—57。
[3]张朋举，《城子水库大坝坝坡稳定性分析》，《华北水利水电
学院毕业论文》，第10页。