某地下室基础设计中承载力修正的计算
带防水板的独立基础设计
带防水板的独立基础设计浅析【摘要】本文对带防水板的柱下独立基础设计进行了论述，同时对设计中的注意事项提出了建议。
【关键词】带防水板的独立基础；计算与构造；设计建议1、前言地基承载力合适时，有地下室的框架结构、框-剪结构基础设计，一般会采用柱下独立基础加防水底板的做法，经济性较好。
对于岩层埋深较浅的大连地区来说，独立基础加防水底板的基础形式更为普遍。
2、独立基础加防水板设计采用柱下独立基础加防水底板基础形式的地下室设计中，上部结构的荷载全部由独立基础承担，防水板只用来抵抗水压力，不考虑其承担上部结构传来的荷载。
2.1 抗浮验算当有地下室时，勘察单位应按规范规定提供抗浮设计水位，作为设计单位的设计依据。
防水板承受的地下水压力，应按此抗浮设计水位确定。
当建筑层数较少、地下水位较浅时，应首先进行整体抗浮计算，其抗浮能力应满足：建筑物总重量/水浮力≥1.0这里，建筑物总重量和水浮力可取标准值。
抗浮能力不满足要求时，可采取的抗浮措施有：设置抗浮桩、抗浮锚杆或压重等。
2.2 防水板设计当防水板加地面自重之和大于水压力时（×自重≥或×水浮力），防水板上、下层纵横方向的配筋不需进行计算，可按构造配筋率 =0.15%确定。
当防水板加地面自重之和小于水压力时，防水板的内力及配筋应按水浮力控制效应计算，可将独立基础视为柱帽，按无梁楼盖进行内力计算，也可按四角支承在独立基础上的连续板采用有限元分析方法计算防水板的内力。
其中，可按下述原则确定水压力分项系数：（1）取 =1.2（按永久荷载考虑）：此时，须保证在结构设计使用年限内，水位不急剧变化；（2）在结构设计使用年限内，水位急剧变化时，应按可变荷载考虑，取 =1.4。
防水板和地面自重的分项系数，应按现行《建筑结构荷载规范》确定（抗浮有利时，取 =1.0）。
防水板的设置位置，可根据建筑需要设在基础顶部或底部。
其厚度不应小于250㎜。
2.3 独立基础设计与防水板设计类似，独立基础设计也分两种情况：（1）当防水板加地面自重之和大于水压力时，可按无防水板情况考虑。
地基承载力
p
S
§9.1 概述
3).冲剪破坏
特征：在荷载作用下基础产生较大沉降， 基础周围的部分土体也产生下陷，破坏时 地基中基础好象“刺人”土层，不出现明 显的破坏区和滑动面，基础没有明显的倾 斜
p
深 表土 面层 土
S
§9.1 概述
三、确定地基承载力的方法
载荷试验确定
pu
p
千 斤 顶
S
荷载板
§9.1 概述
弹性区的合力
1,3
p md
(2
sin 2 ) md
z
半空间表面
p
md
极限平衡条件：
1 3
z
sin
2
1 3 2c ctg
M
§9.2 地基的临塑荷载和临界荷载
塑性区的计算
p
将1,3 代入极限平
衡条件，表示该点 既满足弹性区；也
半空间表面
满足塑性区—是弹
塑像区的边界。在
荷载p作用下，得
r0 r
§9.3 地基极限承载力的计算
刚体极限平衡求极限承载力
pu 作用在隔离 隔离体 体上的力：
A
md
pp
pu 、 md 、
pa 、 pp 、 c、R
pa
所有力对A点
r0 r
力矩平衡
c
R
§9.3 地基极限承载力的计算
刚性体平衡得到极限承载力pu
Nq, Nc: 承载力系数
pu mdNq cNc
三、确定地基承载力的方法
载荷试验确定
临塑荷载和临界荷载的确定
理论公式计算
设计规范确定
极限承载力的确定
§9.2 地基的临塑荷载和临界荷载
一、荷载沉降曲线
筏板基础地基承载力修正个人总结
关于地基承载的修正当工程中遇到地基承载力不足的时候，最先想到的办法就是地基承载力的修正。
搞设计的自然而然的就会拿出《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）。
首先我们先来看看规范：5．2．4 当基础宽度大于3m或埋置深度大于0．5m时，从载荷试验或其他原位测试、经验值等方法确定的地基承载力特征值，尚应按下式修正：ƒa＝ƒak＋ηbγ(b－3)＋ηdγm(d－0.5) (5. 2．4)式中：ƒa——修正后的地基承载力特征值(kPa)；ƒak——地基承载力特征值(kPa)，按本规范第5. 2．3条的原则确定；ηb、ηd——基础宽度和埋置深度的地基承载力修正系数，按基底下土的类别查表5．2．4取值；γ——基础底面以下土的重度(kN/m3)，地下水位以下取浮重度；b—基础底面宽度(m)，当基础底面宽度小于3m时按3m取值，大于6m时按6m取值；γm——基础底面以上土的加权平均重度(kN/m3)，位于地下水位以下的土层取有效重度；d——基础埋置深度(m)，宜自室外地面标高算起。
在填方整平地区，可自填土地面标高算起，但填土在上部结构施工后完成时，应从天然地面标高算起。
对于地下室，当采用箱形基础或筏基时，基础埋置深度自室外地面标高算起；当采用独立基础或条形基础时，应从室内地面标高算起。
先不说规范的具体内容，看到规范你心中有没有疑问，地基承载力为什么可以修正？简单来说，土的承载力由三部分组成：第一部分是土的内聚力，第二部分是由基础侧面超载产生的埋深分量，第三部分是地基土的体积力产生的分量。
其中，土的内聚力跟基础的宽度以及埋深都没有关系，侧向超载与基础埋深有关，地基土的体积力与基础的宽度有关。
由于载荷试验的埋置深度为零，所测定的承载力没有包含深度的影响，同时由于载荷试验的荷载板尺寸比基础的尺寸小很多。
因此载荷试验应用于实际工程时，必须按照基础的实际宽度和埋置深度进行深宽修正。
这就是基础承载力修正的最根本的原因。
基础承载力规范
基础承载力规范篇一：地基承载力规范及方法1简介地基承载力：地基满足变形和强度的条件下，单位面积所受力的最大荷载。
2概述地基承载力（subgrade bearing capacity）是指地基承担荷载的能力。
在荷载作用下，地基要产生变形。
随着荷载的增大，地基变形逐渐增大，初始阶段地基土中应力处在弹性平衡状态，具有安全承载能力。
当荷载增大到地基中开始出现某点或小区域内各点在其某一方向平面上的剪应力达到土的抗剪强度时，该点或小区域内各点就发生剪切破坏而处在极限平衡状态，土中应力将发生重分布。
这种小范围的剪切破坏区，称为塑性区（plastic zone）。
地基小范围的极限平衡状态大都可以恢复到弹性平衡状态，地基尚能趋于稳定，仍具有安全的承载能力。
但此时地基变形稍大，必须验算变形的计算值不允许超过允许值。
当荷载继续增大，地基出现较大范围的塑性区时，将显示地基承载力不足而失去稳定。
此时地基达到极限承载力。
3确定方法（1）原位试验法（in-situ testing method）：是一种通过现场直接试验确定承载力的方法。
包括（静）载荷试验、静力触探试验、标准贯入试验、旁压试验等，其中以载荷试验法为最可靠的基本的原位测试法。
（2）理论公式法（theoretical equation method）：是根据土的抗剪强度指标计算的理论公式确定承载力的方法。
（3）规范表格法（code table method）：是根据室内试验指标、现场测试指标或野外鉴别指标，通过查规范所列表格得到承载力的方法。
规范不同（包括不同部门、不同行业、不同地区的规范），其承载力不会完全相同，应用时需注意各自的使用条件。
（4）当地经验法（local empirical method）：是一种基于地区的使用经验，进行类比判断确定承载力的方法，它是一种宏观辅助方法。
4注意问题定义（1）地基承载力：地基所能承受荷载的能力。
（2）地基容许承载力：保证满足地基稳定性的要求与地基变形不超过允许值，地基单位面积上所能承受的荷载。
2012年注册岩土工程师专业知识考题试卷及答案下午卷
2012年注册岩土工程师专业知识考题试卷及解答下午卷一、单项选择题（共40题，每题1分。
每题的备选项中只有一个最符合题意）1. 按照《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）的要求，基础设计时的结构重要性系数γ0最小不应小于下列哪个选项的数值？（）A. 1.0B. 1.1C. 1.2D. 1.35【解答】 A【解析】根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第3.0.5条第5款规定，基础设计安全等级、结构设计使用年限、结构重要性系数应按有关规范的规定采用，但结构重要性系数γ0不应小于1.0。
2. 按照《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）的要求，下列关于桩基设计时，所采用的作用效应组合与相应的抗力，哪个选项是正确的？（）A. 确定桩数和布桩时，应采用传至承台底面的荷载效应基本组合；相应的抗力应采用基桩或复合基桩承载力特征值B. 计算灌注桩桩基结构受压承载力时，应采用传至承台顶面的荷载效应基本组合；桩身混凝土抗力应采用抗压强度设计值C. 计算荷载作用下的桩基沉降时，应采用荷载效应标准组合D. 计算水平地震作用、风载作用下的桩基水平位移时，应采用水平地震作用、风载效应准永久组合【解答】 B【解析】根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第3.1.7条规定，桩基设计时，所采用的作用效应组合与相应的抗力应符合下列规定：①确定桩数和布桩时，应采用传至承台底面的荷载效应标准组合；相应的抗力应采用基桩或复合基桩承载力特征值。
②计算荷载作用下的桩基沉降和水平位移时，应采用荷载效应准永久组合；计算水平地震作用、风载作用下的桩基水平位移时，应采用水平地震作用、风载效应标准组合。
③验算坡地、岸边建筑桩基的整体稳定性时，应采用荷载效应标准组合；抗震设防区，应采用地震作用效应和荷载效应的标准组合。
④在计算桩基结构承载力、确定尺寸和配筋时，应采用传至承台顶面的荷载效应基本组合，当进行承台和桩身裂缝控制验算时，应分别采用荷载效应标准组合和荷载效应准永久组合。
2017第3讲浅基础-地基承载力-基础工程001
2.4 浅基础的地基承载力
地基变形按其特征可分为四种：
沉降量——独立基础中心点的沉降值或整幢建筑物基础的平均沉降值； 沉降差——相邻两个柱基的沉降量之差；
2.4 浅基础的地基承载力
倾 斜——基础倾斜方向两端点的沉降差与其距离的比值；
局部倾斜——砌体承重结构沿纵向6～10m内基础两点的沉降差与其距离的比 值
f ak 和 f a 的区别
f a ——地基承载力特征值：
由理论公式法、岩石地基的现场和室内试验法直接取得。
f ak ——未经深宽修正的地基承载力特征值：
由土质地基的现场载荷试验和静力触探、动力触探、标准贯入试验 fa 等原位测试法取得，经深宽修正后方得到 。
（25页）某场地地表土层为中砂，厚度2m，γ =18.7kN/m3，标准贯入锤击 数N=13；中砂层之下为粉质粘土，γ =18.2kN/m3，γ sat=19.1kN/m3，抗剪 强度指标标准值φ k=21，ck=10kPa，地下水位在地表下2.1m处。若修建的基 础底面尺寸为2×2.8m，试确定基础埋深分别为1m和2.1m处时持力层的承载 力特征值。
f a ——修正后的地基承载力特征值（kPa） ；
f ak ——地基承载力特征值（kPa） ；
（7.9）
b——基础底面宽度（m）；b取值范围3~6 m d——基础埋置深度（m）；
修正原因 : 考虑增加基础宽度和埋置深度时，地基承载力也将随之提高，应将地基承 载力对不同的基础宽度和埋置深度进行修正，才能供设计使用。
Fk 6M G d w hw 2k bl bl 6e p k 1 l pk max
单向偏心荷载作用下的基础
②e>l/6
pk max
地下车库天然地基承载力设计值的计算方法浅析
地下车库天然地基承载力设计值的计算方法浅析“假定计算条件为条形基础，基础宽度1.50m，基础埋深1.00m，地下水位埋深0.5m。
”在上海地区做过基础设计的同行们对这样一句话应该都非常熟悉。
这是上海的地勘报告在给出天然地基承载力设计值时所设定的假设条件（几乎每个地勘报告的假设条件都一样）。
但我们实际设计地基基础时不可能总是碰到与假设条件相同的基础，尤其设计地下车库时，基础埋深与假设条件相差甚远。
因此我们就要依据实际的基础形状、尺寸和埋深计算地基承载力设计值。
那么这个地基承载力设计值应该怎么计算呢？下面我就来说说我的做法，和在几个实际工程中的运用情况，以供大家探讨，希望能起到抛砖引玉的作用。
计算天然地基的承載力我们有两种方法可供选择。
第一上海市工程建设规范《DGJ08-11-2010》第 5.2.3条给出的土的抗剪强度指标法；第二国家标准《GB50007-2011》第5.2.4条给出的承载力修正法。
现在我以馨雅名庭东地块项目为例分别以国标法和上海抗剪强度指标法计算天然地基承载力设计值来做一个比较。
该项目天然地基设计参数如下表所示：其地下车库基础底标高-6.2m，基础埋深4.5m（计算至天然地坪），基础持力层为③层淤泥质粉质粘土层，地下水埋深0.5m。
按国标法计算：fa=fak+得fa=69kPa；按上海抗剪强度指标法计算：得fd=114kPa。
2010版的上海市地基规范对地基承载力设计值的定义进行了些调整使其与国标规范的特征值的意义保持一致。
从规范的有关条文我们可以知道上海规范的fd应该等于国标规范的fa，或者二者从数值上应该很接近。
但对于我们这个实际的工程，其计算值几乎相差了一倍。
那么问题出在哪里呢？我仔细检查了每个计算步骤和每个参数的取值，确定计算过程无误。
于是我又查阅了上海市地基规范的条文说明、上海的岩土工程勘察规范等。
发现其中关于fd的说明中均明确的指出是针对上海地区浅层土的承载力计算，其中上海地基规范的条文说明中列举的典型工程案例更明确基础埋深为1m的条件。
PKPM知识堂—基础设计
知识堂问答—基础设计问：JC软件中弹性地基梁板菜单与桩筏筏板有限元计算有差别是何原因？日期：2011/6/14 答：采用梁元法分析梁筏基础，先用等效交叉梁系替代带肋筏板，然后对等效交叉梁系按弹性地基梁方法求解内力，肋梁的内力取交叉梁系的内力，肋间板的内力按四边固支板通过查表法、边界元法、或有限元法计算。
这种方法是一种设计中常用的梁板结构力学模型简化方法，这种处理对于梁板结构中梁的刚度相对比较大（板厚与肋高比小于0.5时）是合适的，但当板厚与肋高比大于0.5时，特别是板厚与肋高接近时，按四边固支的板计算模式会造成板的配筋过多。
一般来说这种方法计算简单，得到的梁、板的配筋偏于安全。
采用板元法分析梁筏基础，未对结构模型做任何简化，用8节点等参元或三角形6节点中厚板单元（可考虑板的剪切变形）模拟筏板，肋梁采用与筏板相同的形函数以保证边界的协调。
一般来说单元划分的越细，计算结果越逼近精确解。
由于两种计算方法的差别，它们的计算结果不会完全相同，但内力变化趋势会是一致的。
如果计算结果有很大的差异，则可以通过检查以下几方面因素来调整，基本参数设置是否一致，基床反力系数是否相同，混凝土弹性模量折减系数是否相同（梁元默认取0.7，而板元默认不折减）等。
一般来说对于梁筏结构两种计算方法都可使用，当板厚与肋梁高度比大于0.5或柱网不规则时，优先采用板元法。
问：当平板式筏基的顶板作为上部结构的嵌固端时，程序如何考虑底层框架柱下端内力地震作用组合及相应的增大系数。
日期：2011/6/14答：《地基规范》（送审稿）第8.4.17 条规定:对抗震设防要求的结构，当平板式筏基的顶板作为上部结构的嵌固端、计算柱下板带截面组合弯矩设计值时，底层框架柱下端内力应考虑地震作用组合及相应的增大系数。
当平板式筏基的顶板作为上部结构的嵌固端时，一定要注意规范此条的执行，否则基础设计会存在不安全因素。
JCCAD程序读取SATWE、PMSAP计算的内力标准值，关于规范此条需要用户根据工程的抗震等级自己在【荷载参数】中自己选取，如图1。
2013年岩土师考试《综合知识》单选题及答案3
2013年岩土师考试《综合知识》单选题及答案31、带有地下室的钢筋混凝土结构房屋采用十字交叉基础，在确定地基承载力设计值时，基础埋深应按下列哪种方法选取?( )A. 从室外地面算起B. 从地下室地面标高算起C. 按室外地面与地下室室内地面平均值计算D. 从地下室折算地面标高(考虑混凝土地面重力影响)算起标准答案： b采集者退散2、地基承载力作深度修正时，对设有地下室的条形基础而言，基础埋置深度应( )。
A. 从天然地面标高算起B. 自室外地面标高算起C. 自地下室的室内地面标高算起D. 取室内、室外的平均埋深标准答案： c3、当基础底面宽度为1.50m，埋深0.90m，基础底面以上土的加权平均重度为20kN/m 3;基底持力层为粘性土，其孔隙比为0.9，液性指数为0.86，承载力标准值为130kPa，重度为17kN/m3时。
下列何项为该持力层承载力设计值的正确数值?( )A. 135.8kPaB. 142.5kPaC. 138.8kPaD. 143.0kPa标准答案： c4、除淤泥及淤泥质土外，相同地基上的基础，当宽度相同时，则埋深愈大，地基的承载力( )。
A. 愈大B. 愈小C. 与埋深无关D. 按不同土的类别而定标准答案： a5、某墙下条形基础，顶面的中心荷载F=180kN/m，基础埋深d=1.0m，地基承载力设计值f=180kPa，该基础的最小底面宽度应为( )。
A. 1.0mB. 1.1mC. 1.13mD. 1.2m标准答案： c6、将软弱下卧层的承载力标准值修正为设计值时( )。
A. 仅需作深度修正B. 仅需作宽度修正C. 需作宽度和深度修正D. 仅当基础宽度大于3m时才需作宽度修正标准答案： a7、高层建筑为了减小地基的变形，下列何种基础形式较为有效?( )。
A. 钢筋混凝土十字交叉基础C. 筏形基础D. 扩展基础标准答案： b8、在其它条件相同的前提下，作用在挡土墙上的三种土压力大小间的关系为( )。
地基承载力计算
塔吊起升高度H=i0im混凝土强度等级:C35， 基础埋深D=4.5m基础承台厚度h=1.5m, (GB50007-2002)第5.2条承载力计算 2(F + G)一、参数信息塔吊型号:TC5610, 塔吊倾覆力矩M=800kN.m 塔身宽度B=1.6m 自重 F1=450.8kN, 最大起重荷载F2=60.00kN,二、基础最小尺寸计算基础最小厚度：H=1.5m基础最小宽度：Bc=5.0m三、塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》 计算简图：当不考虑附着时的基础设计值计算公式：口 F + G MP = ---------- 4- --吨 髯 断当考虑附着时的基础设计值计算公式:当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式:式中F ——塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=1.2 X510.8=612.96kN ;G ------- 基础自重与基础上面的土的自重：G=1.2 X( 25.0 X 5X 5X 1.5+20 爲X5X4.7) =3945kN ;Bc——基础底面的宽度，取Bc=5.000m；W ——基础底面的抵抗矩，W=B X Bc X Bc/6=20.83m3;M ——倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4X 800=1120kN.m a 、合力作用点至基础底面最大压力边缘距离( m，按下式计算：a=Bc/ 2-M/ F+Ga=5.01 / 2-1120 / 612.96+3945=2.505-1120 / 4557.96=2.505-0.245=2.26m经过计算得到：无附着的最大压力设计值P max=(612.96+3954)/5.01 2+800/20.83=81.580kPa ;无附着的最小压力设计值P min=(612.96+3954)/5.01 2-800/20.83=143.18kPa ;有附着的压力设计值P=(612.96+3954)/5.01 2=181.59kPa偏心距较大时压力设计值：Pk max=2 X (612.96+3954)/3 X 5.01 X 2.26=268.36 kPa ; 四、地基承载力验算地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条计算公式如下：+ 7b - 3) + 啓殊-0.5)fa-- 修正后的地基承载力特征值(kN/m2);f ak--地基承载力特征值，根据地堪报告取400.000kN/m2;n b基础宽度地基承载力修正系数取0.50nd基础埋深地基承载力修正系数取2.0Y、基础底面以下土的重度，取20.000kN/m3;b、基础底面宽度(m)，取5.000m;d 、基础埋置深度(m)取4.7m;解得地基承载力设计值：fa=588kPa;实际计算取的地基承载力设计值为:fa=588kPa ;地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值Pmax=219.99kPa满足要求！地基承载力特征值1.2 x fa大于偏心较大时的压力设计值Pkma满足要求!五、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第827条验算公式如下：式中环---受冲切承载力截面高度影响系数，取0p=0.96;f t --- 混凝土轴心抗拉强度设计值，取f t=1.5MPa；a m --- 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度：% =⑷+巧"2am=3.5m ；h o --- 承台的有效高度，取h o=1.45m；P j --- 最大压力设计值，取P j=219.99KPa；F l ---实际冲切承载力：F i = P i A iF i=219.99 x (5.01+5) x 1.05/2=55.05kN。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
某地下室基础设计中承载力修正的计算
【摘 要】有地下室的建筑物，当基础底面所处地层承载力特征值较高时，采用天然基础也能
满足承载力和变形计算要求，且具有较高的经济效应。文中叙述了某工程天然基础计算中承
载力修正基础计算埋深的取值过程，以期为同类工程提供参考。
【关键词】天然基础；承载力；深度修正；
《建筑地基基础设计规范》第5.2.4条指出：通过载荷试验或其它原位测试结果、经验值等
方法确定的地基承载力特征值，需要进行深度修正[1]。位于基底标高处的地基原状土，处于
自重应力作用下的三向受力状态，而在土工试验室的土样，其承载力没有考虑其原状土的自
重应力[2]，因此对承载力进行修正是合适。
实际工程中各建筑布置不同，基础型式也不同，采用正确的基础计算埋深，既能保证安全又
不至于太保守造成浪费。
1、项目概况
本工程为住宅小区，位于宁海县梅林，上部6幢18层高层住宅及5幢4层排屋由一层地下
室在底部连通，地下室平时为汽车库，战时局部为常6级核6级二等人员掩蔽所。地下室层
高3.7m，顶板结构标高-1.2m，局部-1.6m，底板面结构标高-4.9m，局部-5.3m，纯地下室区
域顶板上覆土厚度0.75~1.1m。±0.000相当于1985国家高程21.300m。抗浮设计水位取为
1985年国家高程20.000m，相对标高为-1.3m。
勘察深度范围内岩土层分层自上而下如下：
①层杂填土（Q4ml）：杂色，松散，主要由建筑垃圾、碎石及粘性土等组成，新近堆填，
土质不均匀。
②层粉质粘土（Q4al）：黄褐色，可塑，中等压缩性，含少量铁锰质斑点状氧化物，干强度、
韧性中等，切面稍有光泽，无摇震反应，土质不均匀，局部含砂。顶部0.2m为耕植土，含
植物根系。承载力特征值160kPa，压缩模量6.2MPa。
③-1层圆砾（Q3al+pl）：全场分布。黄褐色，稍密～中密，饱和，组成中圆砾含量占50～
60%，充填物为中细砂及粘性土，粘粉粒含量占8.2～54.7%，圆砾最大粒径大于8cm，以亚
圆状为主，颗粒级配不良，圆砾母岩成份为凝灰岩，土质不均匀，局部夹卵石或漂石。层厚
4.00～0.70m，层顶高程21.23～16.67m。承载力特征值260kPa，变形模量21MPa。
③-2层圆砾（Q3al+pl）：黄褐色，中密，饱和，组成中圆砾含量占50～60%，充填物为中
细砂及粘性土，粘粉粒含量占5.2～46.1%，圆砾最大粒径大于8cm，以亚圆状为主，颗粒级
配不良，圆砾母岩成份为凝灰岩，土质不均匀，局部夹卵石或漂石。层厚13.20～2.00m，层
顶高程19.63～14.35m。承载力特征值320kPa，变形模量25MPa。
③-3层圆砾（Q3al+pl）：黄褐色、灰褐色，中密，饱和，组成中角砾含量占50～60%，充
填物为中细砂及粘性土，粘粉粒含量占8.7～32.2%，圆砾最大粒径大于8cm，以亚圆状为主，
颗粒级配不良，圆砾母岩成份为凝灰岩，土质不均匀，局部夹卵石或漂石。承载力特征值
350kPa，变形模量28MPa。
④-1层强风化凝灰岩：略。④-2层中风化凝灰岩：略。
2、基础选型及计算埋深的确定
根据地质勘查报告揭露的土层，本工程基础底板大部分位于3-2层，在局部孔位下位于3-1
层，且3-2层地基承载力较高，适合采用天然基础，结合建筑物及场地情况，初步确定基础
方案如下，高层住宅下基础采用1.2m厚平板式筏形基础，排屋及纯地下室区域为独立基础
加0.4m厚防水板，基础持力层均为3-2层圆砾层。基础及防水板顶面标高一致。
建筑物建造前，土中已存在自重应力，开挖基坑后，卸除了原有的自重应力，建筑物建成后
的基底平均压力扣除建造前土中自重应力后，才是新增的于地基的基底平均附加应力[3]，考
虑坑底回弹和再压缩增加沉降，扣除自重应力应考虑系数，且要保证坑底土质不发生泡水膨
胀的条件。对本工程来说，基础有一定的补偿作用。
根据规范5.2.4条计算公式下对基础埋置深度取值规定，对于地下室，如采用箱形基础或筏
基时，基础埋置深度自室外地面标高算起；当采用独立基础或条形基础时，应从室内地面标
高算起。这对于一般的单建式建筑物来说规定比较明确合理，对于本工程主楼周围有纯地下
室，规范条文说明规定：“目前建筑工程大量存在着主裙楼一体的结构，对于主体结构地基承
载力的深度修正，宜将基础底面以上范围内的荷载，按基础两侧的超载考虑，当超载宽度大
于基础宽度两倍时，可将超载折算成土层厚度作为基础埋深，基础两侧超载不等时，取小值。
本工程主楼有些靠近地下室边缘，有些位于地下室居中部位，对主楼基础应根据不同情况采
取相应的基础计算埋深。主楼外侧为室外地面时，基础计算埋深为自天然地面至基础底，即-
0.7m至-6.1，为5.4m，外侧为纯地下室区域时，将主楼基础底面以上主楼外侧纯地下室区域
的荷载按超载考虑，折算为土层厚度，主要包括顶板上覆土荷载，顶板结构自重，纯地下室
底板结构自重，其中顶板和底板结构自重取楼板折算厚度计算，即（1.1X18+0.31X25+0.45X25）
/18+0.8=2.96，综合确定主楼基础计算埋深为2.96m，按照公式计算可得出主楼基础深宽修正
后地基承载力特征值为538kPa。
有的文献认为，纯地下室区域采用独立基础加防水板时，无法对主楼基础两侧相关范围形成
连续均布压力，不能将纯地下室区域荷载折算为等效埋深。对此，本工程根据实际情况分析
如下，本工程常水位和抗浮设计水位都比较高，底板强度和刚度满足各水位工况的计算要求，
柱距也不大，上部荷载可以通过纯地下室区域的柱下独立基础及承受水浮力的防水底板对主
楼基础两侧相关范围的土中应力产生影响（有效应力和孔隙压力），从而产生连续压力，相
当于整体基础，可以按照规范规定进行计算。
纯地下室柱下独立基础，若机械套用规范规定，从室内标高算起，则本工程基础计算埋深为
0，深度无需修正，没有考虑基础卸掉原有自重应力的补偿作用，不尽合理，应根据上述分
析考虑折算埋深。
3、结语
在确定地基承载力深度修正所采用的基础计算埋深时，应该关注基底下土中自重应力状态的
变化，不同情况区别计算，采用实际埋深或者折算埋深对承载力进行修正，才能使基础设计
更合理。
参考文献
[1] 建筑地基基础设计规范[S]. GB50007-2011 北京：中国计划出版社，2011.
[2] 朱炳寅，娄宇，杨琦 建筑地基基础设计方法及实例分析（第二版）[M]. 北京：中国建筑
工业出版社，2013.
[3] 张克恭，刘松玉 土力学[M]. 北京：中国建筑工业出版社，2010.
作者简介
齐陈念（1983.6）男，浙江宁波,工作单位 宁波建筑设计研究院有限公司,从事结构设计。