烟道阻力损失及烟囱计算.

15.烟道阻力损失及烟囱计算

烟囱是工业炉自然排烟的设施，在烟囱根部造成的负压——抽力是能够吸引并排烟的动力。在上一讲中讲到的喷射器是靠喷射气体的喷射来造成抽力的，而烟囱是靠烟气在大气中的浮力造成抽力的，其抽力的大小主要与烟气温度和烟囱的高度有关。

为了顺利排出烟气，烟囱的抽力必须是足够克服烟气在烟道内流动过程中产生的阻力损失，因此在烟囱计算时首先要确定烟气总的阻力损失的大小。

15.1 烟气的阻力损失

烟气在烟道内的流动过程中造成的阻力损失有以下几个方面：摩擦阻力损失、局部阻力损失，此外，还有烟气由上向下流动时需要克服的烟气本身的浮力――几何压头，流动速度由小变大时所消耗的速度头——动压头等。

15.1.1 摩擦阻力损失

摩擦阻力损失包括烟气与烟道壁及烟气本身的粘性产生的阻力损失，计算公式如下：

t m h d

L

h λ

=(mmH 2O) )1(2h 020

4t g

w βγ+= (mmH 2O)

式中：λ—摩擦系数，砌砖烟道λ=0.05 L —计算段长度，（m ） d —水力学直径

)(4m u

F

d =

其中 F —通道断面积（㎡）；

u —通道断面周长（m ）；

t h —烟气温度t 时的速度头（即动压头）(mmH 2O)；

0w —标准状态下烟气的平均流速（Nm/s ）；

0γ—标准状态下烟气的重度（㎏/NM 3

）；

β—体积膨胀系数，等于

273

1

； t —烟气的实际温度（℃）

15.1.2 局部阻力损失

局部阻力损失是由于通道断面有显著变化或改变方向，使气流脱离通道壁形成涡流而引

起的能量损失，计算公式如下：

)1(2020

t g

w K Kh h t βγ+==(㎜H 2O)

式中 K —局部阻力系数，可查表。 15.1.3 几何压头的变化

烟气经过竖烟道时就会产生几何压头的变化，下降烟道增加烟气的流动阻力，烟气要克服几何压头，此时几何压头的变化取正值，上升烟道与此相反，几何压头的变化取负值。几何压头的计算公式如下：

)(y k j H h γγ-=（㎜H 2O ）

式中 H —烟气上升或下降的垂直距离（m ） k γ—大气（即空气）的实际重度 (kg/m 3

)

y γ—烟气的实际重度(kg/m 3)

图15.1 为大气中每米竖烟道的几何压头，曲线是按热空气算出的，烟气重度与空气重度差别不大时，可由图15.1查取几何压头值。

图15.1 每米高度引起几何压头变化的数值

15.2 烟道计算 15.2.1 烟气量

烟气在进入烟道时过剩空气量较燃烧时略大，而且在烟道内流动过程中由于不断地吸入空气而烟气量在不断地变化，尤其在换热器、烟道闸板和人孔等处严密性较差，空气过剩量都有所提高，在烟囱根处空气过剩量变得最大。因此，在计算烟道时，在正常烟气量的基础上根据烟道严密性的好坏应做适当的调整，以使计算烟气量符合实际烟气量。空气吸入量大约可以按炉内烟气量的10～30％计算，炉子附近取下限，烟囱附近取上限。

15.2.2 烟气温度

烟气温度指烟气出炉时的实际温度，而不是炉尾热电偶的测定值，应是用抽气热电偶测

出的烟气本身的温度。烟气温度与炉型及炉底强度有关。连续加热炉的烟气温度比较稳定，

均热炉和其他热处理炉等周期性的间歇式工作的炉子不单烟气量随着加热工艺变化，而且烟

气温度也有较大的变化，因此，烟道计算时应采用典型工艺段的烟气出炉温度。

烟气在烟道内的流动过程中由于空气的吸入和散热、吸热现象的发生，使烟气温度不断

发生变化，因此烟道计算中采用每算阶段的实际温度，一般采用计算算段的平均烟气温度。

一般情况下，烟道内烟气温降可参照图15.2 选用。

图15.2 每米烟道烟气温降

1-地下烟道，无冷风吸入口 2-地上烟道，带绝热层，无冷风吸入口 3-地上烟道，不带

绝热层，无冷风吸入口 4-用于四台井式炉、四台台车式热处理炉的地下烟道，烟道全长约

40米，分布有三个不太严密的检查口，烟囱底部带有喷射排烟装置时的实测烟气温降。

15.2.3烟气流速与烟道断面

烟道内烟气流速可参考下列数据采用：

烟道烟气流速

表15.1

烟道为砌砖烟道时，根据采用的烟气流速计算烟道断面积，然后按砌砖尺寸选取相近的

标准烟道断面，再以此断面为基础计算出该计算段的烟气流速。

15.2.4烟道计算

【例题】混合煤气发热量Q=2000Kcal/Nm 3

,煤气消耗量B=7200Nm 3

/h 。当α=1.1时，查

燃料燃烧图表得烟气量为2.87Nm 3/ Nm 3煤气，烟气重度=1.28 Kg/ Nm 3

。排烟系统如图15.3

图15.3 排烟系统图

当α=1.1时，出炉烟气量为V=7200×2.87=20660 Nm 3

/h=5.75 Nm 3

/S.计算分四个计算

段进行。

第Ⅰ计算段：炉尾下降烟道，烟道长2.5m ，竖烟道入口烟气温度为900℃。采用烟气流

速s m w /5.21='时，烟道断面2177.05

.2375.5m f =⨯=

'，选用1044×696断面，2

1727.0m f =，

此

时

烟

气

速

度

s m w /64.2727

.0375.51=⨯=；当量直径

m u F d 835.0)

696.004.1(2727

.0441=+⨯==

； 烟道温降51=∆t ℃/m

时 ,第Ⅰ计算段内烟气平均温度

894)5.25(5.09001=⨯-=t ℃，末端温度8885.259001=⨯-=''t ℃；此计算段烟气速

度头O mmH t g w h t 221021194.1)273

8941(28.16.1964.2)2731(2=+⨯=+=γ

（1）动压头增量t h ∆： 炉尾烟气温度为

900℃，流速为

1.2m/s

时，动压头

h O mmH t 2240.027*******.16.192.1=⎪⎪⎭

⎫

⎝⎛+⨯=

动压头增量O mmH h h h t t t 2154.140.094.1=-=-=∆