γ′粒子尺寸对定向凝固高温合金拉伸和持久性能的影响
长期时效对一种新型镍基合金的组织及持久性能的影响
第27卷 第5期2006年 10月材 料 热 处 理 学 报TRANS ACTIONS OF M ATERIA LS AND HE AT TRE AT ME NTV ol .27 N o .5October2006长期时效对一种新型镍基合金的组织及持久性能的影响崔 彤1, 王继杰2, 王 磊1, 杨洪才1, 赵光普3(1.东北大学材料与冶金学院,辽宁沈阳 110006; 2.沈阳航空工业学院材料工程系,辽宁沈阳 110034;3.北京钢铁研究总院,北京 100081)摘 要:研究一种新型镍基合金在750、800、850℃长期时效(500-2000h )过程中的组织变化及其对750℃Π510MPa 持久性能的影响。
用扫描电子显微镜对合金显微组织及持久断口进行观察。
结果表明:在750-800℃时效该合金有针状T CP 相(拓扑密排相)析出,随其析出量的增加,合金基体的强度降低,合金持久断裂趋于从沿晶断裂转为穿晶断裂;800℃、850℃经不同时间时效处理,1000h 处持久强度最低,这与γ′相尺寸变化有关;随时效温度的升高,试验合金750℃Π510MPa 的持久激活能降低,持久强度下降。
关键词:镍基合金; 长期时效; T CP 相(拓扑密排相); 持久性能; 持久激活能中图分类号:TG 13213; TG 14211 文献标识码:A 文章编号:100926264(2006)0520056204收稿日期: 2005211214; 修订日期: 2006203230基金项目: 国家“十五”科技攻关项目(冶N o 10050390B );辽宁省博士启动基金项目(20051010);辽宁省航空专项基金项目(2005400607)作者简介: 崔 彤(1968—),男,讲师,博士,主要从事高温合金等高性能材料领域的研究工作,发表论文20余篇,E 2mail :ct114928@1631com 。
目前航空燃气涡轮发动机较多使用含铁的镍2铁基合金或不含铁的镍基合金,这种材料需要承受高温下氧化、气体腐蚀及复杂应力等的综合作用,对材料的强度及稳定性有较高要求。
元素对γ’沉淀强化型钴基高温合金组织及力学性能的影响
元素对γ’沉淀强化型钴基高温合金组织及力学性能的影响由于Co-Al-W体系高温合金具有L12结构的γ’-Co3(Al,W)强化相,得到了研究人员的广泛关注。
然而,该合金体系需要大量的W元素来提高γ’-Co3(Al,W)相的组织稳定性,导致合金密度过高,限制了其在实际航空领域的应用。
因此,如何使合金中γ’相具有较高的固溶温度,较低的合金密度以及较好的组织稳定性是发展Co-Al-W基高温合金体系亟需解决的问题。
本文在前人Co-Al-W体系合金的研究基础上,在三元合金体系中添加微量元素C、B,固溶强化元素Cr、Re和沉淀强化元素Ta、Hf。
在多元合金体系中用Mo代替部分W以及设计了几种不同Ni含量的合金,系统地研究了C、B、Mo、Ni等元素对合金微观组织及力学性能的影响。
在Co-Al-W-X(X=C,B,Cr,Re,Ta,Hf)合金体系中,C含量的增加不仅可以提高合金的γ’相固溶温度、降低γ/γ’两相错配度,还可以提高合金屈服强度,但会降低合金的延伸率。
B含量的增加对γ’相固溶温度影响较小,但也会降低γ/γ’两相错配度。
同时,B元素还会降低合金的屈服强度及延伸率。
Cr含量的增加会降低γ’相固溶温度及屈服强度,但可提高延伸率。
900℃长期时效过程中,随C含量的增加,γ’相的粗化速率增加;而B含量的增加则会降低γ’相的粗化速率。
与其他三元Co-Al-W合金相比,C元素和B元素均会提高γ’相的粗化速率。
在多元合金体系中用部分Mo取代部分W会降低Y’相固溶温度以及合金的密度。
然而γ’相的体积分数却不受Mo添加的影响。
其次,在热处理态合金的枝晶间外围会形成包裹状的γ’相。
这是由于铸态合金中μ相和β相并未达到平衡浓度,热处理过程中析出相与基体之间元素扩散所引起的。
Mo的添加会降低μ相的析出温度,促进μ相的析出,导致室温条件下合金的屈服强度下降。
在断裂过程中,μ相周围的包裹状γ’相起着重要作用,可以在一定程度上阻止微裂纹的扩展。
Fe_3Al轧板中的晶粒尺寸对拉伸和蠕变性能的影响
应力,因此在铸件的厚壁处容易产生裂纹。
由此可以推断,高铬铸铁件的主要铸造缺陷之一——裂纹产生的主要原因,既有由铸件的壁厚差引起的热应力,也有在相变过程中产生的相变应力的作用结果。
但是热应力是引起裂纹产生的根本原因,相变应力的存在则加速了裂纹的产生和扩展。
在本实验条件下,即出现了粗杆被拉断的情况,则不难推断,粗杆在热应力和相变应力的共同作用下萌生了裂纹,随着温度不断降低,拉应力不断增大,裂纹也不断扩展,最终导致粗杆发生断裂。
在同样的实验条件下,发现灰铸铁的粗杆所受最大拉应力远小于高铬铸铁的粗杆所受的最大拉应力。
这是由于灰铸件在凝固过程中发生共晶反应和共析反应会析出石墨,随之产生的石墨化膨胀,使得应力框粗、细杆的应力得以部分释放,因此其粗杆所受的最大拉应力远小于高铬铸铁。
5 结论(1)通过对E形高铬铸铁应力框凝固过程应力的测试,得到了应力框粗杆和细杆的凝固过程中的应力动态变化曲线。
当t<t c时,粗杆受压应力,细杆受拉应力;当t=t c时,粗杆和细杆分别受到最大的压应力和拉应力;当t>t c时,细杆逐渐由拉应力变为压应力,而粗杆逐渐由压应力变为拉应力。
(2)高铬铸铁件产生的残余应力值大于一般灰铸铁件的残余应力值。
(3)本研究为高铬铸铁件凝固过程热应力的形成提供了依据,并且粗、细杆的截面积比可模拟铸件的壁厚差,得到铸件不同部位的热应力大小,因而为实现高铬铸铁件热应力场的数值模拟打下了实验基础。
参考文献:[1] 刘旭麟,陈军等.通用框形合金动态应力测定仪的研制和应用[J].大连理工大学学报.1988,(7):[2] 康进武,熊守美等.铸钢应力框凝固过程三维应力数值模拟[J].铸造,1999,(1):23～26.[3] 王久彬,李庆春.高铬铸铁轧辊的力学性能[M].北京:国防工业出版社.1995收稿日期:2000205208作者简介:姚正军(19682),男,山西芮城人,讲师,硕士。
Fe3A l轧板中的晶粒尺寸对拉伸和蠕变性能的影响姚正军1,孙扬善2(1.南京航空航天大学材料系,江苏南京210016;2.东南大学材料系,江苏南京210096)摘 要:研究了成分相同而晶粒大小不同的Fe3A l轧制板材的拉伸和蠕变性能,表明了晶粒尺寸对不同Fe3A l基板材拉伸和蠕变性能的复杂影响。
稀土元素Nd、Y和Gd对AZ系镁合金组织和高温力学性能的影响
河南科技大学硕士学位论文稀土元素Nd、Y和Gd对AZ系镁合金组织和高温力学性能的影响姓名：***申请学位级别：硕士专业：材料学指导教师：***@摘要论文题目：稀土元素Nd、Y和Gd对AZ系镁合金组织和高温力学性能的影响专业：材料学研究生：王小强指导教师：李全安摘要镁合金是最轻的工程结构材料，具有比强度和比刚度高，电磁屏蔽性、减震性和散热性好等优点，以及优异的加工性能和良好的铸造性能。
镁合金材料已被广泛应用于汽车、通讯和航天等相关行业。
但是镁合金的耐热性较差，高温强度、蠕变性能较低。
耐热性差是阻碍镁合金广泛应用的主要原因之一，当温度升高时，镁合金的强度和抗蠕变性能大幅度下降，使它难以作为关键零件（如发动机零件）材料在汽车等工业中得到更广泛的应用。
本文通过合金制备、微观分析和力学性能测试等方法，研究了稀土元素Nd、Y和Gd对AZ91和AZ81镁合金微观组织和高温力学性能的影响。
研究结果表明：适量稀土元素Nd、Y和Gd能够明显细化AZ91和AZ81镁合金的显微组织，提高合金固溶时效状态下的室温和高温强度，合金的延伸率也得到提高。
AZ91镁合金中加入Nd(1-4wt%)后，随着Nd含量的增加，室温和150℃下合金的强度都是先升后降，Nd含量为1%时合金的强度均达到最大值，分别为247MPa和203MPa，比不含Nd的AZ91提高了10.7%和29.3%；Nd含量为2%时，合金在150℃和250℃下的延伸率达到最大，分别是10.48%和13.7%。
AZ81镁合金中加入Y(1-4wt%)，经固溶时效处理后，随着稀土Y含量增加，在室温和150℃下，合金的强度和延伸率基本上呈先升后降的趋势。
当Y含量为2%时合金在室温下的强度和延伸率达到最大，分别为277MPa和11%，与未加Y 的AZ81相比室温强度提高了36.5%。
Y含量为1%时合金150℃下的高温强度和延伸率也达到最大，分别为220MPa和12.4%，与未加Y的AZ81相比高温强度提高了40.1%。
定向凝固
工艺比较
工艺比较
几种新型定向凝固技术
区域熔化液态金属冷却法 超高梯度定向凝固技术(ZMLMC) 深过冷定向凝固技术 电磁约束成形定向凝固技术 激光超高温度梯度快速定向凝固技术
区域熔化液态金属冷却法(ZMLMC)
ZMLMC法是采用区域熔化和液态金属 冷却相结合的方法。它利用感应加热,集中 对凝固界面前沿液相进行加热,从而有效地 提高了固液界面前沿的温度梯度。由于冷 却速率明显提高,导致凝固组织细化,大幅 度提高了合金的力学性能。
与传统定向凝固相比,深过冷定向凝固 有下述特点: (1)深过冷凝固与快淬急冷液态金属具 有相似的凝固机制,本质上均属快速凝固。 (2)定向凝固组织形成过程中的晶体 生长速度高,组织结构细小,微观成分偏析 程度低,促使铸件的各种力学性能大幅度提 高。目前,深过冷的研究还局限于纯金属或 简单的二元合金,如何获得具有一定外形的 零件是关系到该技术能否实用化的主要问 题。
第7章 定向凝固技术
定向凝固技术
定向凝固技术的特点
定向凝固设备与方法
定向凝固中温度场分布
定向凝固中浓度场分布 定向凝固界面稳定性
定向凝固技术的发展
从七十年代后期开始,与能源相关的设备, 如核电站设备、压力容器等的需求量增加,相 应地用于这些设备的大型板类件激增。这些板 类件不仅趋于大重量、超厚度,而且对疏松、 偏析、非金属夹杂物的要求极为严格,甚至还 要求有较好锻造性能和焊接性能。这些苛刻的 要求对普通锭生产工艺提出了挑战。 正是在上述背景下,法国和日本在七十年 代末相继提出了小高径比、高冷却强度的定向 凝固锭技术。
液态金பைடு நூலகம்冷却法
影响因素： 冷却剂的温度 模壳传热性、厚度和形状 挡板位置 熔液温度 液态金属冷却剂的选择条件： 有低的蒸气压，可在真空中使用 熔点低，热容量大，热导率高 不溶解在合金中 价格便宜
热等静压对第二代单晶高温合金DD6显微组织和力学性能的影响
热等静压对第二代单晶高温合金DD6显微组织和力学性能的影响郭会明;赵云松;郑帅;许剑伟;张剑;骆宇时;董建新【摘要】Effects of the hot‐isostatic pressing (HIP) temperature(1280 ,1300 ,1320℃) on microstruc‐tures and mechanical properties of a second generation single crystal superalloy DD 6 were investiga‐ted .T he results show that the HIP treatment significantly decrease the cast porosity number of DD 6 compared with standard treatedspecimens .Especially ,the cast porosity volume fraction is deceased from 0 .31% to 0 .04% after the HIP treatment of 1300℃/100MPa ,4h .The cast eutectic volume fractions are remarkably reduced with increasing HIP temperature .The HIP treatments nearly un‐changed the creep lives ,While they greatly promote the low cycle fatigue lives .The elimination of cast microspores using the HIP treatment of 1300℃/100M Pa ,4h result in the inhibition of crack initi‐ation during fatigue and improve the low cycle fatigue lives one order of magnitude larger than that af‐ter standard heat treatment .%通过1280，1300℃和1320℃3个温度的热等静压实验，对比分析热等静压对第二代单晶高温合金DD6显微组织和力学性能的影响。
镍基单晶合金中TCP相的析出行为及其对持久性能的影响
镍基单晶合金中TCP相的析出行为及其对持久性能的影响田素贵;钱本江;李唐;于莉丽;王明罡【摘要】通过对有/无元素Re、有/无TCP相合金进行时效处理、持久性能测试及组织形貌观察,研究TCP相的析出特征以及元素Re、TCP相对合金持久寿命的影响.结果表明:在时效期间,合金中析出的TCP相在{111}晶面沿＜110＞晶向呈片状析出,其在(100)晶面具有相互平行或垂直的针状形貌,在(111)晶面呈现互成60-角排列的针状形貌,该TCP相鉴定为μ相.在无Re合金中析出的μ相尺寸较小,在时效期间不发生球化;而在4.5%Re合金中析出的μ相尺寸较大,且随时效时间的延长,μ相逐渐粗化并转变成球状.由于析出的μ相消耗较多的难溶元素,故可明显降低合金的蠕变抗力和缩短持久寿命.其中,无Re合金2中析出的针状μ相,在蠕变期间易产生应力集中,并促使其发生裂纹萌生和扩展,是较大幅度缩短合金持久寿命的主要原因;在4.5%Re合金中形成的球状μ相,在蠕变期间不易产生应力集中,是使合金持久寿命缩短幅度减小的主要原因.【期刊名称】《中国有色金属学报》【年(卷),期】2010(020)011【总页数】8页(P2154-2161)【关键词】镍基单晶合金;时效;TCP相;球化;持久寿命【作者】田素贵;钱本江;李唐;于莉丽;王明罡【作者单位】沈阳工业大学,材料科学与工程学院,沈阳,110870;沈阳工业大学,材料科学与工程学院,沈阳,110870;沈阳工业大学,材料科学与工程学院,沈阳,110870;沈阳工业大学,材料科学与工程学院,沈阳,110870;沈阳工业大学,材料科学与工程学院,沈阳,110870【正文语种】中文【中图分类】TG146据此，本文作者对有/无元素Re单晶镍基合金进行高温时效处理及组织形貌观察，考察元素Re对合金中析出TCP相形态的影响；并通过对有/无元素Re及TCP相合金进行持久性能测试，以考察元素Re及TCP相对合金持久性能的影响，为单晶镍基合金的开发与应用提供理论依据。
材料的高温力学性能
石油化工－－合成氨，炼油，乙烯
2020/5/4
化工设备的一些高温高压管 道，虽然所承受的应力小于 该工作温度下材料的屈服强 度但在长期的使用过程中会 产生缓慢而连续的塑性变形 (蠕变)，使管径逐渐增大， 最后导致管道破裂。
燃气涡轮发动机
涡轮盘及叶片
2020/5/4
高温下钢的抗拉强度随载荷 持续时间的增长而降低。试验表 明，20＃钢450℃时短时抗拉强度 为320MPa，当试样承受225MPa 的应力时，持续300小时断裂；如 将应力降低到115MPa，持续1000 0小时也会断裂。在高温短时载荷 作用下，材料的塑性增加，但在 高温长时载荷作用下，塑性却显 著降低，缺口敏感性增加，呈现 脆性断裂现象。此外，温度和时 间的联合作用还影响材料的断裂 路径。
空洞、微裂纹的形核，长大
δ0
伸长率δ
温度t＝常数 应力σ＝常数
d c
b
Ⅱ aⅠ
O
Ⅲ
时间τ
图7－1 典型的蠕变曲线
2020/5/4
• 蠕变变形是通过位错滑移、位错攀移等方 式实现的。
• 在常温下，若滑移面上位错运动受阻，产 生塞积现象，滑移便不能进行。
• 在高温蠕变条件下，由于热激活，就有可 能使滑移面上塞积的位错进行攀移，形成 小角度亚晶界（此即高温回复阶段的多边 化），从而导致金属材料的软化，使滑移 继续进行。
2020/5/4
• （3） 晶界的滑动蠕变机理：晶界的滑动是由 晶粒的纯弹性畸变和空位的定向扩散引起的， 后者起主要的作用。金属、陶瓷材料。在常温 下晶界的滑动变形是极不明显的，可以忽略不 计。但在高温条件下，由于晶界上的原子容易 扩散，受力后易产生滑动，促进了蠕变的进行。 随温度升高，应力降低，晶粒度减小，晶界滑 动对蠕变的作用越来越大。但总的来说，它在 总蠕变量中所占的比例并不大，约10％。
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Y/粒子尺寸对定向凝固高温合金拉伸和持久性能的影响
吴昌新9孙传棋9李其娟(北京航空材料研究院9北京100095 摘要 研究了一种定向凝固高温合金析出V/粒子尺寸的控制规律O结果表明 V/粒子尺寸随固溶处理后冷却速度提高而减小9抗拉强度和蠕变寿命随V/粒子尺寸增大而降低9而合金的拉伸塑性将随之提高O
关键词 定向合金 V/粒子尺寸 强度与韧性 冷却速度中图分类号 TG146.1+5文献标识码 A文章编号 1005-5053(2002 03-0001-04
定向柱晶和单晶高温合金叶片9由于消除了垂直于应力轴的横向晶界或全部晶界9其固有韧性和强度较高[1]可以通过高温固溶处理9充分均匀化减轻偏析9同时可在这基础上控制V/粒子的尺寸9调节合金的强度与韧性O我国自行研制的DZ4无铪定向凝固高温合金已经在多种型号发动机服役飞行十多年9合金在较多型号中强度与韧性匹配甚好9发挥了合金的较大效能9但在某一型号中发现9强度与韧性的匹配不是最佳状态9强度储备过多9而韧性的裕度比较紧张O本文就是为解决此问题而开展的应用研究O1试验材料和方法试验材料DZ4合金公称成分为 (Wt% C0.149Cr9.59CO6.09W5.39MO2.89A16.09Ti1.89B0.0209Ni余[2]O在Ipsen真空热处理炉中进行1220 2 2.5h的固溶处理后在1220 1050 以不同速度冷却9再进行870 32h的时效处理9试样经加工后在拉伸试验机和蠕变持久试验机上测定中温~高温下的各不同冷却速度的拉伸和持久性能O同时在JSM5600VL扫描电镜上观察V/形态9并对每种冷却速度的V/粒子形态反复观察9再将不少于三个视场的枝晶干和枝晶间放大照相9对其测定V/立方体的边长和间距O2结论和讨论2.1冷却速度对析出V/粒子尺寸的影响及控制DZ4合金固溶处理温度1220 保温2h后在收稿日期 2002-04-06 修订日期 2002-06-08作者简介 吴昌新(1952- 9男9高级工程师O1220 1050 的温度范围内分别以25 min9
42 min968 min和88 min速度冷却9不同冷却速度的V/相粒子形态见图19而V/相粒子尺寸依赖于冷却速度的关系见图2O从图192可以看出9随着冷却速度的降低9V/粒子尺寸明显变大9同时还可以看到9即使经过了1220 的固溶均匀化热处理9合金组织枝晶干和枝晶间的偏析还是存在的9在枝晶间的V/显得比枝晶干粗大和不均匀9V/粒子以不同尺寸的立方体弥散分布于V基体O
理想的固溶处理9必须使所有铸态V/相(共晶相和粗大V/相 溶解9使合金成分完全均匀9再在从固溶处理温度冷却到V/全溶温度以下时9V/
相将能相对均匀细小地在整个合金组织中析出9
这是定向高温合金获得最佳力学性能的最好组织9因为含有共晶或粗大V/相的偏析组织是合金的薄弱区域9以及共晶和粗大V/实际上降低了有效V/体积分数9不能充分地对合金强度作出贡献O为了得到这一组织9合金必须加热到V/全溶温度以上9使铸态V/相溶解9加热温度又要限制在合金初熔温度以下9以防止合金熔化9熔化会导致凝固偏析9形成V/共晶和产生收缩疏松O而V/
全溶温度和合金初熔温度都与合金成分有关9对于有低熔点共晶相比较多的合金9例如含~f合金9最好先在较低温度进行溶解共晶相的预备热处理9以便更容易使固溶温度保持在这两个临界温度之间9当V/相溶解于基体V后9它再以细小均匀形式析出O
V/相粒子尺寸影响力学性能9为了控制其大小9必须控制从固溶温度到某一温度之间的冷却速度9低于这一温度V/将不会在短时间内粗化9
对DZ4合金来说9这个温度不低于1050 9所以
1第3期V/粒子尺寸对定向凝固高温合金拉伸和持久性能的影响图1DZ4合金经固溶处理后不同冷却速度析出的7/粒子形态Fig.1SEMmicrographsof7/particleinthealloyDZ4atdifferentcoolingratesaftersolutiontreatment
DZ4合金控制7/相粒子尺寸采用在固溶处理后1ZZ0~1050C温度范围内冷却,2.27/粒子尺寸对持久蠕变性能的作用1975年J.J.Jackson和M.Gell等人[3]发现了定向凝固高温合金中均匀弥散的细小7/(<0.5pmD相粒子使980C蠕变断裂寿命提高了3倍9同时还发现合金中产生的细小7/数量主要取决于固溶热处理温度 特别在1180~1Z10C范围
Z航空材料学报第ZZ卷内 较高的固溶温度可以较完全地固溶粗大7 和7+7 共晶相 随后冷却时又可重新析出细小7 当时 对7 的体积分数Vf值提高改善抗蠕变性能的定量机制没有确立 但已经清楚与均匀分布的细小7 相相关联的增加7和7 界面面积以及减小7 间质点间距是密切相关的 J.J.Jackson等人的这一发现 对改善定向凝固柱晶和单晶合金的应用与发展是一重大的贡献 确立了所有定向凝固高温合金都采用高温固溶热处理的理论依据O到八十年代 由林栋梁[4~5 等人从位错理论推导出了蠕变速率 与7 的Vf和7 粒子边长6的如下关系 O/2/6或 O6Vf2/3(1-3VNf)2(1)即合金的中温蠕变性能取决于细小7 的Vf和7 的立方体边长6和间距O而C.T.Sims等学者[6 认为 在热激活很重要的815C以上的温度 7 体积分数较大的高温合金的蠕变断裂性能受7 粒子尺寸的影响O
图2DZ4合金固溶处理后在122O~1O5OC
之间冷却速度对7 粒子尺寸的影响
Fig.2Effectofcoolingratesvinthetemperaturerangefrom122OCto1O5OCaftersolutiontreatmentonthe7 particlesizeainthealloyDZ4
我们研究DZ4定向柱晶合金(OO1)方向时 7 相粒子尺寸6与高温95OC蠕变断裂的关系见图3 在6~O.25Mm得到蠕变性能的最高值 同
图3DZ4合金7 粒子尺寸对(a)中温76OC/8724Mpa(b)高温95OC/235Mpa蠕变断裂性能的影响Fig.3Relationshipbetween7 particlesizeainthealloyDZ4andcreeprupturelifeat(a)76OC/724Mpaand(b)98OC/235Mpa
时随着7 粒子尺寸的增大在O.4~1.OMm范围内 无论高温或中温的蠕变性能均有一定的降低O2.37 粒子尺寸对拉伸性能的影响C.T.Sims对含较高7 体积分数的pWA148O单晶高温合金 得出了76OC以下(OO1)方向的屈服强度6O.2与7 相尺寸成反比结果 并认为超过此温度 热激活能成为控制因素O高温合金的拉伸性能主要受合金成分和7 粒子尺寸控制 对具有接近(OO1)取向的柱晶和单晶高温合金是通过在{111}密排面上的八面体滑移来变形的 这种机制类似于等轴晶高温合金O
我们测定了DZ4定向柱晶合金7 相粒子尺寸与合金拉伸性能的关系见图4O可以看出 随着7 相粒子尺寸6的减小 抗拉强度6b(与6O.2比例关系)随之增高 同时还显示了7 粒子尺寸与9OOC拉伸塑性 5 和 的关系 可以看出 随着7 粒子尺寸的增大 5 和 值几乎成直线增加 所以通过改变7 相粒子尺寸可以调节合金
3第3期7 粒子尺寸对定向凝固高温合金拉伸和持久性能的影响的强度与塑性 对DZ 合金7/粒子尺寸从0.25提高到0.6pm 合金的6b降低50~60M a 可以提高拉伸塑性 5 和 值约 O图 DZ 合金7粒子尺寸与900 拉伸性能的关系Fig. 7/particlesizeinthealloyDZ zStensilepropertyat900 3结论(1)固溶处理后的冷却速度与析出的7/相粒子尺寸成反比O(2)7/相粒子尺寸影响蠕变性能 随着冷却析出7/粒子的均匀~弥散细小 合金蠕变持久寿命提高O(3)7/相粒子尺寸影响合金拉伸性能 随着7/相粒子尺寸的增大 合金抗拉强度6b下降 而塑性 随之提高O
( )定向凝固高温合金可以控制7/粒子尺寸来调节合金的强度与韧性O
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报 17(1) 27 38.
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EffectofY/particlesizeontensileandstress-rupturepropertiesforadirectionallysolidifiedsuperalloy
WUChang-xin SUNChuan-gi LIOi- uan(Bei ingInstituteofAeronauticMaterials Bei ing100095 China)
stract Theeffectofcoolingrateafterhightemperaturesolutiontreatmentontensileandstress-rupturepropertiesofadirectionallysolidifiedsuperalloywasinvestigated.Thesizeof7/particleinthealloywasincreasedwiththedecreaseofcoolingrateaftersolutiontreatment.Ultimatestrenghandstress-rupturelifewasincreasedwiththedecreaseofthesizeof